2.20今天是開始實習的第一天，牟老師安排我到中國建筑科學研究院跟孫建超老師實習，上午十點半我到了中國建研院，孫老師帶我辦了一些手續(xù)，領了門禁卡，搬了一臺機子。李工幫我們安裝好了PKPM和CAD等軟件。下午兩點安頓下來之后，老師給了我兩本書，PMCADS-1和SATWES-3讓我先熟悉一下軟件，由于本科期間我對PKPM和CAD的學習很少，參加過建筑結構設計大賽的同學對這些軟件的了解比我好很多，所以我要更加努力的學習軟件，多跟同學請教，盡快熟悉軟件，好趕上老師的進度。2.21今天算是正式開始的第一天吧，早上早早起來，等公交車花了一些時間八點40多到的。開始看孫老師給我們的書，先看的PMCAD。PMCAD引導用戶逐層布置各層平面和各層樓面，再輸入層高就建立起一套描述建筑物整體結構的數據，主要就是進行建筑物的建模。.我理解的PMCAD建模過程主要是：1、各層布置，軸線輸入，網格生成，形成節(jié)點和網格。樓層定義，布置和定義梁、柱、墻、墻上洞口、支撐等構件。荷載輸入，在所在的標準層上輸入恒活荷載和其他外加再梁間、墻間、柱和節(jié)點上的恒載和活載。2、設計參數，輸入總信息、風荷載信息、鋼筋信息、地震信息等參數。3、樓層組裝，定義布置了各個標準層后，指定實際樓層對應哪個標準層，同時指定其層高和層底標高，從而完成樓層的豎向布置，組裝之后還能看到樓層組裝的三維效果圖。由于我CAD的基礎很差，所以今天還進行了一點CAD的學習，熟悉了一些CAD的常用指令，畫線、尺寸標注、圖塊的使用等，感覺CAD東西好多，入門容易，想要學會很難，只能每天看一些，慢慢學了。2.22今天接著看書，自己對照例子畫了個簡單的圖，把PMCAD的程序走了一遍，我認為關鍵是樓層定義和荷載輸入，最后是樓層組裝，例子比較簡單所以做的比較快。聽同學說，他在那做的一個是把CAD導入PMCAD，然后進行樓層定義等布置，我還不會，有很多不懂，老師工作也忙，等以后再問老師吧。今天查了一些概念，例如：轉換層：建筑物某樓層的上部與下部因平面使用功能不同，該樓層上部與下部采用不同結構（設備）類型，并通過該樓層進行結構（設備）轉換，則該樓層稱為結構（設備）轉換層。轉換層常用的結構形式包括梁式、空腹桁架式、斜桿桁架式、箱形和板式。次梁：次梁在主梁的上部，主要起傳遞荷載的作用。連梁：在剪力墻結構和框架—剪力墻結構中,連接墻肢與墻肢,連梁是指兩端與剪力墻相連且跨高比小于5的梁。連梁一般具有跨度小、截面大,與連梁相連的墻體剛度又很大等特點。一般在風荷載和地震荷載的作用下,連梁的內力往往很大。2.23今天我接著進行SATWE的學習，SATWE是專門為多、高層建筑設計而研制的空間組合結構有限元分析軟件。SATWE可自動讀取PMCAD的建模數據、荷載數據，并自動轉換成SATWE所需的幾何數據和荷載數據格式。SATWE的“接PM生成SATWE數據”的主要功能是在PMCAD生成的模型數據基礎上，補充結構分析所需的部分參數，并對一些特殊結構（如多塔）、特殊構件（如轉換構件）等補充定義，自動轉換成結構有限元分析及設計所需的數據格式。先進行分析與荷載補充定義，其中包括總信息、風荷載信息、地震信息、活荷信息、配筋信息、地下室信息等十項，其中PMCAD和SATWE共有的參數，程序是自動聯(lián)動的，任一處修改，則兩處同時改變。今天還看了SATWE的特殊構件補充定義、特殊風荷載定義、多塔結構補充定義等，SATWE的前處理及數據準備主要是補充定義一些參數，最后生成SATWE數據文件并進行數據檢查。2.24昨天主要看了SATWE軟件的前處理，主要是一些參數的補充定義，同時由于我的CAD基礎較差，還進行了一些CAD的學習和練習。今天看了SATWE的結構整體分析和構件的內力、配筋計算，這是SATWE的核心功能，多高層結構分析的主要計算工作都在這里完成。層剛度比的計算中，SATWE提供了三種算法，分別是“剪切剛度”、“剪彎剛度”和“地震剪力與地震層間位移比值”。計算完成之后進行分析結果的圖形顯示和文本輸出，有混凝土構件配筋和鋼構件驗算簡圖等。SATWE定義的邊緣構件類型有：L形墻、翼墻T型、端柱、L形加柱和暗柱等。今天李工帶我以中建奧南工程為例，把SATWE結構有限元分析的程序走了一遍，先是導入PMCAD并進行結構體系和結構主材等參數的檢查和修改，這是一個框筒結構，是鋼和混凝土混合結構，計算振型個數設置為60。然后打開SATWE，先接PM生成SATWE數據，首先進行參數的補充定義，地震影響系數最大值小震是0.16，中震是0.46，李工說中震是小震的2.85倍，大震是小震的6.25倍。中建奧南是地下4層的43層的高層建筑，建筑總高160多米。后來運行結構內力和配筋計算，用了40分鐘左右，然后分析結果圖形和文本顯示，據李工說，地震作用下X方向的有效質量系數一般都要大于90%。2.27今天早上等公交車沒花多少時間，第一次8點20到了建研院，希望以后都可以這么早到。由于上周的日記當時沒寫，沒完成任務，今天早到之后，用了一個小時的時間回憶上周的學習進度，把實習日記補了一些。今天還要把PMCAD和SATWE熟悉一下，練習一下CAD，有壓力才有動力。練習了一下CAD的修剪tr、圖塊b、寫塊wblock、塊編輯bedit、圖塊屬性attdef、線的定距等分、定數等分和陣列命令ar等的快捷命令。下午4點多鐘的時候，李工布置了個小任務，把中建奧南里的一個文件用SATWE運行一遍，然后把樓梯間的剪力墻通過開洞或者減小厚度，優(yōu)化結構，保證層間位移的情況下節(jié)約鋼筋。由于規(guī)范和軟件不熟，所以用時較長，六點多才走。在建筑結構設計中嵌固端：就是平常說的固定端，不允許構件在此部位有任何位移。這里的位移在結構力學中是指平面x、y兩個方向的位移和圍繞此支座的轉角，而對應的簡支端（邊）則允許有轉角，但是不能有x、y方向的位移。一般現(xiàn)澆結構，板都是連續(xù)的，無板連接處都是簡支，懸挑處是自由邊，而樓板連接處都是連續(xù)的，也就是在計算每跨板的時候作為嵌固端處理。變形內力重分布，適當減小支座負彎矩，相應增大跨中正彎矩，梁端負彎矩調幅系數可在0.8~1.0范圍內取值。17、梁活荷載內力放大系數：用于考慮活荷載不利布置對梁內力的影響。將活荷下作用下的梁內力（包括彎矩、剪力、軸力）進行放大，然后與其他工況進行組合。18、梁扭矩折減系數：高規(guī)》JGJ3-2010第5.2.4條規(guī)定，高層建筑結構樓面梁受扭計算中未考慮樓蓋對梁扭轉的約束作用時，可對梁的計算扭矩乘以折減系數予以折減，一般可取梁扭矩折減系數為0.4。梁扭矩折減系數應根據梁周圍樓蓋的情況確定。當樓面采用剛性板假定時，程序會考慮樓板的約束作用讀取用戶輸入的梁扭矩折減系數；當樓面采用彈性板假定時或者梁兩邊一側為剛性板另一側為彈性板時，程序對該梁不考慮扭矩折減系數。梁扭矩折減系數對分析結果沒有影響，只影響設計結果。19、連梁剛度折減系數：多、高層結構設計中允許連梁開裂，開裂后連梁的剛度有所降低，程序中通過連梁剛度折減系數來反映開裂后的連梁剛度。為避免連梁開裂過大，此系數不宜取值過小，一般不宜小于0.5。20、中梁剛度放大系數：對于現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。SATWE可采用“梁剛度放大系數”對梁剛度進行放大，近似考慮樓板對梁剛度的貢獻。21、抗震規(guī)范5.2.5條規(guī)定，抗震驗算時，結構任一樓層的水平地震的剪重比不應小于表5.2.5給出的最小地震剪力系數。22、高規(guī)7.2.16-4條規(guī)定，抗震設計時，對于連體結構、錯層結構以及B級高度高層建筑結構中的剪力墻（筒體），其結構邊緣構件的最小配筋應按照要求相應提高。23、根據高規(guī)8.1.3條，框架-剪力墻結構，底層框架部分承受的地震傾覆力矩的比值在一定范圍內時，框架部分的軸壓比需要按框架結構的規(guī)定采用。24、土層水平抗力系數的比例系數(M值)：m值是考慮土體對地下室的約束大小的一個指標，不管是否崁固均應正確填寫，在其他有限元軟件中，要給地下室加上水平彈簧約束并確定彈性系數，和這個道理一樣，一般的粘性回填土經過夯實后，可填30---50，夯實不充分按軟土15取值，密室砂土取100此參數有負值功能，如2層地下室，填了-2，表示地下兩層無水平位移。建議不管地下室崁固端在和處，均按實際土的情況填寫。25、回填土測壓力系數：的是回填土對地下室外墻水平壓力和回填土垂直壓力的比值，應按靜止土壓力公式計算，一般情況下可取0.5。26、框架梁一般支座彎矩大，實際配筋困難，而且是實際塑性鉸形成的點，所以調幅。多跨的框架梁其實也是連續(xù)梁。

次梁作為連續(xù)梁，不調幅，次梁一般荷載較小，不至于產生塑性鉸之類的，因此調幅的意義不大。27、耗能梁：這是用在偏心支撐鋼框架結構里的。支撐斜桿一端與梁相連，在支撐與柱之間或支撐與支撐之間形成一段稱為耗能梁的短梁。在地震時，耗能梁段能屈服形成塑性鉸，是一種良好的抗震結構。28、角柱：《建筑抗震規(guī)范》和《高層混凝土技術規(guī)程》中角柱是指位于建筑角部、與柱的正交的兩個方向各只有一根框架梁與之相連接的框架柱。規(guī)范對于角柱的要求主要是因為角柱遭遇雙向地震作用，屬雙向偏心受力構件且扭轉效應對內力影響較大，受力復雜，需要在結構設計時注意給予加強。當鋼筋混凝土樓板與柱的四邊能直接連接少于三邊時，也可判定為角柱。位于建筑平面凸角處的框架柱一般均為角柱，而位于建筑平面凹角處的框架柱，若柱的四邊各有一根框架梁與之相連，則不按角柱對待。29、彈性樓板6：程序真實計算樓板平面內和平面外的剛度。彈性樓板3：假定樓板平面內無限剛，程序僅真實地計算樓板平面外剛度。彈性膜：程序真實地計算樓板平面內剛度，樓板平面外剛度不考慮（取為0）。對于斜屋面，如果沒有指定，程序會缺省為彈性膜，用戶可指定為彈性板6或者彈性膜，不允許定義剛性板或彈性板3。30、SATWE程序默認將同平面的相連的有厚度平板合并成剛性板塊，同一層中允許存在多個剛性板塊，但剛性板塊之間不可有公共節(jié)點相連，因此，即使兩房間樓板之間僅有一個公共節(jié)點程序也會將兩房間樓板歸為一個剛性板塊。31、擋風系數越小越好，但現(xiàn)場往往要考慮安全，設置了安全網及外側防護竹芭片等，故增大了擋風面積。現(xiàn)在腳手架這塊的新規(guī)范基本都要求密目式安全網全封閉腳手架擋風系數不小于0.8。32、剪跨比：簡支梁上集中荷載作用點到支座邊緣的最小距離a（a稱剪跨）與截面有效高度h0之比。以λ＝a/h0表示。它反映計算截面上正應力與剪應力的相對關系，是影響抗剪破壞形態(tài)和抗剪承載力的重要參數。剪跨比越大，抗剪能力越小。當剪跨比大于3時，抗剪能力基本不再變化。33、有效質量系數：用于判斷參與振型數是否足夠，并將其用于ETABS程序，此方法是基于剛性樓板假定的。現(xiàn)在不少結構需要考慮樓板的彈性變形，已經實現(xiàn)于SATWE，高規(guī)要求有效質量系數不應小于90%。34、最不利地震影響：地震沿著不同的方向作用，結構地震反應的大小一般也不同。結構地震反應是地震作用方向角的函數，存在某個角度使得結構地震反應取極大，那么這個方向我們稱為最不利地震方向。SATWE自動計算出這個最不利方向角，作為斜交抗側力方向的角度。35、偶然質量偏心：高規(guī)4.3.3條規(guī)定，計算地震作用時，應考慮偶然偏心的影響，附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物邊長的5%。36、多塔結構的擋風面定義：對于任何一層的任何一個塔，若該塔外表面的某個區(qū)域被結構另外的部分遮擋或者被另外的建筑物遮擋，那么該區(qū)域就要被定義為擋風面，每一個塔可以定義多個擋風面。37、裙房層數應包含地下室層數，轉換層所在層號應包含地下室層數。38、SATWE中墻元側向節(jié)點信息若選擇“出口節(jié)點”，則墻元的協(xié)調性好，分析結果符合剪力墻的實際，但計算量大；若選擇“內部節(jié)點”，則只是對剪力墻的一種簡化模擬，其精度略遜于前者，但效率高。39、《抗震規(guī)范》5.1.1條規(guī)定：質量和剛度分布明顯不對稱、不規(guī)則的結構，應計入雙向地震作用下的扭轉影響。工程界的普遍做法是：在剛性板假定下，結構位移比>1.2，需要考慮雙向地震作用。40、對于柱子來說，節(jié)點高就是指與柱相交的梁的高度，梁就是柱子的節(jié)點，如果有2根標高不同的梁與柱相交，柱的節(jié)點高指的是柱與這兩根梁相交的總長度。41、由于位移比是在“全樓剛性樓板”的假定下計算的，這時的每層樓板在樓層平面內被假定為剛體，因為考慮偶然偏心，在水平地震力的作用下，即使是規(guī)則對稱的結構也不可能是純粹的平動，其最大水平位移與層間位移一定是發(fā)生在樓層邊角部位的某處。所以一般情況下位移比是由結構邊角部位的水平位移與層間位移決定的。因此調整結構外圍抗側力構件的剛度是控制位移比的最為有效的方法。周期比的控制在于結構具備足夠的抗扭轉剛度，而結構外圍抗側力構件對結構的抗扭轉剛度貢獻最大。因此調整結構外圍抗側力構件剛度以控制位移比時，必然對周期比產生較大影響。考慮到對周期比的影響，可根據周期比的大小采用相應的方法調整位移比。當周期比大于或接近規(guī)范限值時，應采用加強剛度的方法。當周期比小于規(guī)范限值較多時，可采用削弱剛度的方法。同樣，對周期比的調整也可能影響位移比。特別是當某主軸方向的位移比接近規(guī)范限值時，此時對剛度的調整應以結構的質心為中心盡量對稱。42、新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移角，A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建筑不應大于該樓層平均值的1.5倍，B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑，不應大于該樓層平均值的1.4倍。43、周期比側重控制的是側向剛度與扭轉剛度之間的一種相對關系，而非其絕對大小，它的目的是使抗側力構件的平面布置更有效、更合理，使結構不致于出現(xiàn)過大（相對于側移）的扭轉效應。一句話，周期比控制不是在要求結構足夠結實，而是在要求結構承載布局的合理性。44、新高規(guī)的4.4.3條和5.1.14條規(guī)定，A級高度高層建筑的樓層層間抗側力結構的受剪承載力不宜小于其上一層受剪承載力的80％，B級高度不應小于75％。45、剪重比是抗震設計中非常重要的參數。規(guī)范之所以規(guī)定剪重比，主要是因為在長周期作用下，地震影響系數下降較快，由此計算出來的水平地震作用下的結構效應有可能太小。而對于長周期結構，地震動態(tài)作用下的地面加速度和位移可能對結構具有更大的破壞作用，但采用振型分解法時尚無法對此做出較準確的計算。因此出于安全考慮，規(guī)范規(guī)定了各樓層水平地震剪力的最小值。該值如果不滿足要求，則說明該結構有可能出現(xiàn)比較明顯的薄弱部位。46、偏心對齊功能可以靈活使用，一般工程中的偏心均以某一構件為基準，例如墻或者梁與柱子的一邊對其，則可在構件布置時直接進行布置，不進行偏心設置，然后在全部布置完之后，使用“墻與柱齊”或者“梁與柱齊”功能，可以方便快捷的偏心進行設置。47、對于結構整體錯層的結構，采用分標準層建模的方式，全樓強制剛性樓板假定下計算的位移比通常會比較真實的反應結構的扭轉特性。而如果采用調整標高、層間梁等方式的話，程序統(tǒng)計出來的位移比可能發(fā)生異常，參考意義不大。同時，在扭轉反應不強的情況下，分層建模的情況下計算出來的單層剛度也是有意義的，可以利用分層的樓層剛度計算出整個樓層的側向剛度。48、扭矩折減不區(qū)分剛性板和彈性板，一律按照折減系數進行折減，和梁剛度系數一樣。49、實際工程中常常會出現(xiàn)“轉換大梁上面托剪力墻”的情況，當用戶使用梁單元模擬轉換大梁，用殼元模式的墻單元模擬剪力墻時，墻與梁之間的實際的協(xié)調工作關系在計算模型中就不能得到充分體現(xiàn)，存在近似性。

實際的協(xié)調關系是剪力墻的下邊緣與轉換大梁的上表面變形協(xié)調，而計算模型則是剪力墻的下邊緣與轉換大梁的中性軸變形協(xié)調，這樣造成轉換大梁的上表面在荷載作用下將會與剪力墻脫開，失去本應存在的變形協(xié)調性，與實際情況相比，計算模型的剛度偏柔了，這就是軟件提供托墻梁剛度放大系數的原因。

當考慮托墻梁剛度放大時，轉換層附近的超筋情況（若有）通常可以緩解，但是為了使設計保持一定的裕度，建議不考慮或少考慮托墻梁剛度放大。50、上節(jié)點高：本層在層高處相對于樓層高的高差，程序隱含為每一節(jié)點高位于層高處，即其上節(jié)點高為0。改變上節(jié)點高，也就改變了該節(jié)點處的柱高和與之相連的墻、梁的坡度。51、《高規(guī)》JGJ3-2002第5.2.3條規(guī)定：在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形時的內力重分布，對梁端負彎矩乘以調幅系數進行調幅。梁活荷載內力放大系數是為了考慮活荷載的不利布置而設置的，默認值為1.0，取值范圍可取1.0~1.2，梁的活荷載內力值取活荷載滿布結果乘以梁活荷載內力放大系數。52、由于內力重分布，超靜定鋼筋混凝土結構的實際承載能力往往比按彈性方法分析的高，故按考慮內力重分布方法設計，可進一步發(fā)揮結構的承載力儲備，節(jié)約材料，方便施工； 同時研究和掌握內力重分布的規(guī)律，能更好地確定結構在正常使用階段的變形和裂縫開展值，以便更合理地評估結構使用階段的性能。對鋼筋混凝土靜定結構，塑性鉸出現(xiàn)即導致結構破壞；對超靜定結構，只有當結構上出現(xiàn)足夠數量的塑性鉸，使結構成為幾何可變體時，才破壞。53、荷載效應系數是在設計計算中，反映了荷載的不確定性并與結構可靠度概念相關聯(lián)的一個數值。對永久荷載和可變荷載，規(guī)定了不同的分項系數。(1)永久荷載分項系數γG：當永久荷載對結構產生的效應對結構不利時，對由可變荷載效應控制的組合取γG=1．2；對由永久荷載效應控制的組合，取γG=1．35。當產生的效應對結構有利時，—般情況下取γG=1．0；當驗算傾覆、滑移或漂浮時，取γG=0．9；對其余某些特殊情況，應按有關規(guī)范采用。(2)可變荷載分項系數γQ：—般情況下取γQ=1．4；但對工業(yè)房屋的樓面結構，當其活荷載標準值>4kN／㎡時，考慮到活荷載數值已較大，則取γQ=1．3。54、剪力滯后（百度）55、SATWE參數的設置原理56、在一般情況下，當有風荷載參與組合時，荷載組合值系數取0.6；當沒有風荷載參與組合時，荷載組合值系數取1.0。

對于一般排架、框架結構，當有兩個和兩個以上的可變荷載參與組合且其中包括風荷載時，荷載組合系數取0.85；在其他情況下荷載組合系數均取1.0。57、框架剪力墻結構0.2V0和Vf,max內力調整的概念和設計建議在okok上看到有人問為什么0.2V0是取結構底部而不是每層的剪力，并且不是少數人對此有疑惑，因此HiStruct將對此問題進行詳細分析，以加深大家對框架剪力墻結構的理解。

首先，來看看規(guī)范是如何執(zhí)行這個內力調整的：根據高規(guī)和抗規(guī)的規(guī)定：抗震設計時，框架-剪力墻結構中剪力墻的數量必須滿足一定要求。這就是說，在地震作用時剪力墻作為第一道防線承擔了大部分的水平力。但這并不意味著框架部分可以設計得很弱。相反，框架部分作為第二道防線必須具備一定的抗側力能力，這就需要在計算時，對框架部分所承擔的剪力進行調整。在高規(guī)中，對Vf<0.2V0的樓層，設計時Vf取1.5Vf,max和0.2V0的較小值。V0為地震作用產生的結構底部總剪力，Vf,max為各層框架所承擔的總剪力中的最大值。這種調整方法對于框架柱沿豎向的數量變化不大的情況是合適的，但是對于那些框架柱沿豎向的數量變化較大的建筑，這樣調整會造成上部樓層框架柱所承擔的剪力明顯偏大，是不合理的。因此，高規(guī)規(guī)定：對框架柱數量從下至上分段有規(guī)律變化的結構，當Vf<0.2V0時，V0應取每段最下一層結構對應于地震作用標準值的總剪力；Vf,max應取每段中對應于地震作用。

其次，理解為什么要進行框架部分的內力調整我想幾乎所有的結構工程師都大概的知道這是為了保證框架作為結構二道防線之用。那么詳細分析起來會是如何呢？首先來看典型框架剪力墻的內力分配圖（此圖為解析推導，與實際情況稍有出路，可以參考理論推導的假設，但是基本規(guī)律是合適的）。由圖可見在結構的底部剪力墻需承擔大部分的內力，變形上是剪力墻小而框架大，因此剪力墻在此部分起到主導的作用，即第一道防線，若在外力作用下剪力墻屈服則將轉移很大的內力給框架，此時只按彈性分析設計出來的框架將無法承擔這部分由墻轉移出來的作用而破壞，因此我們需要提高底部區(qū)域框架的設計內力以實現(xiàn)它的二道防線功能。那么對于結構的上部區(qū)域是否還是這樣的情況呢？那就不是了，頂部區(qū)域框架可能承擔超過層剪力的作用而剪力墻的內力則反向與外力作用相同，因此在上部（尤其是頂部）區(qū)域，框架剪力=外力+墻剪力！而變形上框架小剪力墻大，此時實際上框架起到主導作用，是框架在幫剪力墻，那么兩道防線的概念則發(fā)生了轉移，因此在框架剪力墻結構的頂部區(qū)域也需要加強框架。

第三，對于普通的框架剪力墻結構而言，執(zhí)行了規(guī)范的規(guī)定會出現(xiàn)什么結果？應該分兩種情況討論，第一種情況，當1.5Vf,max<0.2V0時，整個框架結構的內力調整由1.5Vf,max控制，這時對于頂部區(qū)域而言就會出現(xiàn)內力調整系數過大的情況，于是就要執(zhí)行規(guī)范關于分段采用Vf,max的規(guī)定，而如果結構中不存在高規(guī)規(guī)定的可分段條件，是否還可以分段呢？在結構的概念上是可以的，或者比如stawe限制2為上限，但是考慮到框架剪力墻結構的頂部區(qū)域需要加強框架，且規(guī)范要求為“應”，因此這樣的設計在概念上并無過錯只是偏保守。第二種情況，當1.5Vf,max>0.2V0時，框架剪力墻結構中底部區(qū)域的內力調整由0.2V0控制，中部區(qū)域不需要調整，上部區(qū)域由0.2V0控制，此時也出現(xiàn)了對于頂部區(qū)域而言就會出現(xiàn)內力調整系數過大的情況，這種情況下調整框架的內力在結構概念上就