供熱鍋爐供熱鍋爐第一章根本知識(shí)第二章燃料及燃燒計(jì)算第三章鍋爐熱平衡

第四章燃燒原理及燃燒設(shè)備

退出鍋爐及鍋爐房設(shè)備

1～5章第五章鍋爐水循環(huán)及汽水別離§1.1概述§1.2鍋爐的根本結(jié)構(gòu)及其工作過(guò)程§1.3鍋爐根本特性§1.4鍋爐房設(shè)備的組成§1.5鍋爐開(kāi)展簡(jiǎn)史返回第一章根本知識(shí)§1.1概述鍋爐局部示意圖第一章

§1.1概述第一章§1.1概述第一章§1.1概述第一章§1.2鍋爐的根本結(jié)構(gòu)及其工作過(guò)程一、根本結(jié)構(gòu)

1.鍋爐本體構(gòu)成鍋爐的根本組成局部稱(chēng)為鍋爐本體，由汽鍋、爐子及平安附件組成。1〕汽鍋——鍋爐本體中汽水系統(tǒng)，高溫燃燒產(chǎn)物煙氣通過(guò)受熱面將熱量傳遞給汽鍋內(nèi)溫度較低的水，水被加熱，沸騰汽化，生成蒸汽。2〕爐子——鍋爐本體中燃燒設(shè)備，燃燒將燃料的化學(xué)能轉(zhuǎn)化為熱能3〕平安附件——水位計(jì)、壓力表、平安閥2．鍋爐金屬鋼架及平臺(tái)樓梯二、鍋爐的工作過(guò)程1.燃料的燃燒過(guò)程第一章§1.2鍋爐的根本結(jié)構(gòu)及其工作過(guò)程定義：燃料在爐內(nèi)〔燃燒室內(nèi)〕燃燒生成高溫?zé)煔猓⑴懦龌以倪^(guò)程高溫?zé)煔?/p>

給煤斗燃料〔煤〕爐排面〔燃燒室〕除渣板〔入灰渣斗〕

空氣在一定的燃燒燒設(shè)備內(nèi)，正常燃燒應(yīng)具備的條件：

高溫環(huán)境

必需的空氣量及空氣與燃料的良好混合

燃料的供給機(jī)灰渣和煙氣的排放第一章§1.2鍋爐的根本結(jié)構(gòu)及其工作過(guò)程2.煙氣向水(汽等工質(zhì))的傳熱過(guò)程輻射輻射+對(duì)流對(duì)流高溫?zé)煔馑浔谶^(guò)熱器〔凝渣管〕對(duì)流管束對(duì)流尾部受熱面(省、空)除塵引風(fēng)機(jī)煙囪

3.工質(zhì)(水)的加熱和汽化過(guò)程——蒸汽的生產(chǎn)過(guò)程1〕給水：水省煤器汽鍋2〕水循環(huán)：汽鍋下降管下集箱水冷壁

3〕汽水別離第一章§1.3鍋爐根本特性一、鍋爐容量1．蒸發(fā)量〔產(chǎn)熱量〕：鍋爐每小時(shí)所產(chǎn)生的蒸汽〔熱水〕流量2．額定蒸發(fā)量〔產(chǎn)熱量〕：鍋爐在額定參數(shù)(壓力、溫度_和保證一定熱效率下，每小時(shí)最大連續(xù)蒸發(fā)量(產(chǎn)熱量)，符號(hào)D(Q)，單位t/h〔kJ/h，MW〕。二、蒸汽(熱水)參數(shù)1．蒸汽參數(shù)鍋爐出口處蒸汽的額定壓力(表壓)和溫度，符號(hào)p(t)；單位MPa,℃。2．熱水參數(shù)鍋爐出口處熱水的額定壓力(表壓)和溫度及回水溫度。第一章§1.3鍋爐根本特性三、受熱面蒸發(fā)率、受熱面發(fā)熱率1．受熱面蒸發(fā)率每m2蒸發(fā)受熱面每小時(shí)所產(chǎn)生的蒸汽量，符號(hào)D/H；單位kg/m2·h2．受熱面發(fā)熱率每m2受熱面每小時(shí)所產(chǎn)生的(熱水)熱量，符號(hào)Q/H；單位kJ/m2·h四、鍋爐熱效率每小時(shí)送進(jìn)鍋爐的燃料〔全部完全燃燒時(shí)〕所能發(fā)出的熱量中有有百分之幾被用來(lái)產(chǎn)生蒸汽或加熱水，以符號(hào)或表示。第一章§1.3鍋爐根本特性五、鍋爐型號(hào)表示方法鍋爐型號(hào)由三局部組成，各局部之間用短橫線相連。第一局部：表示鍋爐型式，燃燒方式和蒸發(fā)量，共分三段：第一段用兩個(gè)漢語(yǔ)拼音字母代表鍋爐本體型式；第二段用一個(gè)漢語(yǔ)拼音代表燃燒方式；第三段用阿拉伯?dāng)?shù)字表示蒸發(fā)量。第一章§1.3鍋爐根本特性第二局部：表示蒸汽(或熱水)參數(shù)，共分兩段，中間一斜線分開(kāi)。第一段用阿拉伯?dāng)?shù)字表示額定蒸汽壓力或允許工作壓力；第二段用阿拉伯?dāng)?shù)字表示過(guò)熱蒸汽(或熱水)溫度，飽和蒸汽二段第三局部：表示燃料種類(lèi)，以拼音字母和羅馬字分別代表燃料類(lèi)別和分類(lèi)。舉例：:雙鍋筒橫置式鏈條爐排鍋爐，額定蒸發(fā)量為10t/h，額定壓力為1.25MPa，出口過(guò)熱蒸汽溫度為飽和溫度，燃用Ⅱ類(lèi)煙煤。:強(qiáng)制循環(huán)室燃鍋爐，額定熱功率為120MW，允許工作壓力為0.8MPa，出水溫度130℃，進(jìn)水溫度為80℃，燃料為油。第一章§1.4鍋爐房設(shè)備的組成一、鍋爐房設(shè)備包括鍋爐本體及其輔助設(shè)備。鍋爐本體設(shè)備包括：汽鍋、爐子、蒸汽過(guò)熱器、省煤器和空氣預(yù)熱器。鍋爐附加受熱面：蒸汽過(guò)熱器、省煤器和空氣預(yù)熱器鍋爐尾部受熱面：省煤器和空氣預(yù)熱器二、鍋爐房輔助設(shè)備1．運(yùn)煤、除灰系統(tǒng)2．送引風(fēng)系統(tǒng)3．水、汽系統(tǒng)(包括排污系統(tǒng))

4．儀表控制系統(tǒng)第一章§1.4鍋爐房設(shè)備的組成第一章§1.5鍋爐開(kāi)展簡(jiǎn)史鍋爐沿著兩個(gè)方向開(kāi)展：

a)

在鍋筒內(nèi)部增加受熱面，形成煙管鍋爐系列；b)

在鍋筒外部開(kāi)展受熱面，形成水管鍋爐系列。——鍋爐開(kāi)展的一大飛躍一、煙管鍋爐二、水管鍋爐三、快裝鍋爐第一章§2.1燃料的化學(xué)成分及其性質(zhì)

§2.2煤的燃燒特性

§2.3鍋爐燃料

§2.4燃料的燃燒計(jì)算

返回第二章燃料及燃燒計(jì)算§2.5鍋爐運(yùn)行時(shí)煙氣分析及其應(yīng)用§2.1燃料的化學(xué)成分及其性質(zhì)第二章§2.1燃料的化學(xué)成分及其性質(zhì)SO2、SO3，與水蒸汽相遇會(huì)生成亞硫酸和硫酸。1〕SO2、SO3排放造成大氣污染2〕鍋爐尾部受熱面造成低溫腐蝕4．氧和氮氧和氮是不可燃成分。約占~40%，含氧量隨煤化程度增高而明顯減少。氮主要以有機(jī)氮形態(tài)存在，約占0.5~2%。高溫燃燒生成NOx，有害。第二章§2.1燃料的化學(xué)成分及其性質(zhì)第二章§2.1燃料的化學(xué)成分及其性質(zhì)二、燃料成分分析數(shù)據(jù)的基準(zhǔn)及換算1．燃料成分表示方法1〕應(yīng)用基——以進(jìn)入鍋爐房準(zhǔn)備燃燒的煤為分析基準(zhǔn)，以次為100%燃料的應(yīng)用基成分是鍋爐燃用燃料的實(shí)際應(yīng)用成分，用于鍋爐的燃燒、傳熱、通風(fēng)和熱工試驗(yàn)的計(jì)算。2〕分析基——在實(shí)驗(yàn)室條件下〔室溫20℃，相對(duì)濕度60%〕，風(fēng)干后的煤樣作為分析基準(zhǔn)3〕枯燥基——除去全部水分后的煤作為分析基準(zhǔn)4〕可燃基——將變化較大，對(duì)燃燒不利的雜質(zhì)灰分和水分除去后的煤作為分析基準(zhǔn)aaa第二章§2.1燃料的化學(xué)成分及其性質(zhì)4〕可燃基——將變化較大，對(duì)燃燒不利的雜質(zhì)灰分和水分除去后的煤作為分析基準(zhǔn)

燃料的可燃基成分不再受水分和灰分變化的影響，是—種穩(wěn)定的組成成分，常用于判斷煤的燃燒特性和進(jìn)行煤的分類(lèi)的依據(jù)，如可燃基揮發(fā)分Vr。煤礦提供的煤質(zhì)成分，通常也是可燃基各組成成分。上述基準(zhǔn)的換算關(guān)系如圖2-12．燃料成分各種表示方法之間的換算1〕換算方法

2〕換算系數(shù)k：見(jiàn)平衡4表2-13．全水分計(jì)算方法全水分是分析基水分和應(yīng)用基風(fēng)干水分之和，由于其基準(zhǔn)不同，需換算： %或 %第二章§2.2煤的燃燒特性煤的燃燒特性 一、煤在爐內(nèi)加熱燃燒過(guò)程1．預(yù)熱和枯燥2．揮發(fā)物的逸出3．焦炭的形成4．灰渣的形成二、煤的工業(yè)分析1.水分(Wy)內(nèi)在水分外在水分2．揮發(fā)分(Vr)——失去水分的枯燥煤樣，在隔絕空氣的條件下，加熱到一定溫度時(shí)，析出的氣態(tài)物質(zhì)的百分含量。1〕揮發(fā)

分主要有C-H化合物、H2、CO、H2S等可燃?xì)怏w和少量O2、CO2和N2組成；2)揮發(fā)分時(shí)煤分類(lèi)的主要依據(jù)℃第二章§2.2煤的燃燒特性煤

種Vr逸出溫度（℃）著火溫度（℃）褐

煤>40130~170250~450煙

煤20~40170~320400~500貧煤10~20370~390600~700無(wú)煙煤<10380~400>700

3)煤中揮發(fā)分逸出后，如與空氣混合不良，在高溫缺氧條件下易化合成難以燃燒的高分子復(fù)合烴，產(chǎn)生碳黑，造成大量黑煙，3．灰分(Ag)——焦炭燃燒后的殘留物質(zhì)4．固定碳(Cgd)——焦炭中的可燃物質(zhì)，焦炭燃燒主要是固定碳的燃燒

第二章§2.2煤的燃燒特性

三、焦炭的性質(zhì)——焦結(jié)性焦炭——煤在隔絕空氣加熱時(shí)，水分蒸發(fā)、揮發(fā)分析出后固體剩余物質(zhì)。焦結(jié)性——由于煤種不同，焦炭的物理性質(zhì)、外觀等各不相同焦結(jié)性狀1．焦炭結(jié)構(gòu)特征1〕

粉狀2〕

粘結(jié)3〕

弱粘結(jié)4〕

不熔融粘結(jié)5〕

不膨脹熔融粘結(jié)6〕

微膨脹熔融粘結(jié)7〕

膨脹熔融粘結(jié)8〕

強(qiáng)膨脹熔融粘結(jié)第二章§2.2煤的燃燒特性第二章§2.2煤的燃燒特性

t1——變形溫度：測(cè)試角錐開(kāi)始變園或彎曲時(shí)的溫度1.t2——軟化溫度：灰錐頂彎曲道平盤(pán)上或呈半球形時(shí)的溫度

t3——流動(dòng)溫度：灰錐熔融倒在平盤(pán)上，并開(kāi)始流動(dòng)時(shí)的溫度易熔性灰分——2.可熔性灰分——難熔性灰分——3．為防止?fàn)t膛出口結(jié)渣，要求鍋爐設(shè)計(jì)或運(yùn)行時(shí)，℃第二章§2.2煤的燃燒特性五、煤的可磨性——衡量煤的機(jī)械強(qiáng)度的特性可磨性系數(shù)：以風(fēng)干狀態(tài)下的硬質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)煤〔一般以難磨的無(wú)煙煤Kkm=1為基準(zhǔn)〕與待磨煤在相同顆粒度的情況下，磨制成相同細(xì)度的煤粉，各自電耗量之比。

為易磨煤為難磨煤六、發(fā)熱量1．燃料的發(fā)熱量Q：?jiǎn)挝毁|(zhì)量的固體、液體燃料，在完全燃燒時(shí)所放出的熱量(kJ/kg)；單位容積的氣體燃料在完全燃燒時(shí)所發(fā)出的熱量〔kJ/Nm3〕2．高位發(fā)熱量：每公斤燃料完全燃燒后所放出的熱量，含所生產(chǎn)水蒸汽汽化潛熱，(kJ/kg)第二章§2.2煤的燃燒特性3．低位發(fā)熱量：每公斤燃料完全燃燒后所放出的熱量，扣除隨煙氣帶走的水蒸汽的汽化潛熱的熱量，(kJ/kg)水分來(lái)自：①H與氧的反響；②燃料中的含水量Wy4．各成分分析的高、低位發(fā)熱量間的關(guān)系1〕2〕3〕4〕5．發(fā)熱量的測(cè)定采用氧彈測(cè)熱儀 p16圖2-26．發(fā)熱量的計(jì)算

kJ/kgkJ/kgkJ/kgkJ/kg第二章§2.2煤的燃燒特性1)門(mén)捷列夫經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式kJ/kg2〕煤碳科學(xué)研究院〔p16式2-12〕3〕計(jì)算值與實(shí)測(cè)值的誤差當(dāng)時(shí)，kJ/kg當(dāng)時(shí)，kJ/kg7．標(biāo)準(zhǔn)煤——國(guó)際上法定的能量折算單位，即kJ/kg kg/h8．折算灰分和折算水分在討論雜質(zhì)(水分、灰分)對(duì)鍋爐工作的影響時(shí),使用其折算值更合理第二章§2.2煤的燃燒特性

1〕折算水分——煤低位應(yīng)用基發(fā)熱量中每4186.8kJ熱量所對(duì)應(yīng)的水分。 %；為高水分燃料2〕折算灰分——煤低位應(yīng)用基發(fā)熱量中每4186.8kJ熱量所對(duì)應(yīng)的灰分 %；為高灰分燃料3〕折算硫分——煤低位應(yīng)用基發(fā)熱量中每4186.8kJ熱量所對(duì)應(yīng)的硫分 %；為高硫分燃料第二章§2.2煤的燃燒特性

9．發(fā)熱量作為煤種細(xì)分類(lèi)的依據(jù)之一揮發(fā)分和應(yīng)用基低位發(fā)熱量第二章§2.3鍋爐燃料二、燃料油鍋爐燃用的液體燃料主要是重油和渣油。重油——是石油提煉汽油、煤油和柴油后的剩余物，渣油——是進(jìn)一步提煉后的剩余物。

1．重油重油的成分與煤一樣，也是由碳、氫、氧、氮、硫和灰分、水分組成。它的主要元素成分是碳和氫，其含量甚高(Cr=81~87%，Hr=11~14%)，而灰分、水分的含量很少，其發(fā)熱量高而穩(wěn)定,通常

一、煤炭分類(lèi)見(jiàn)§2.2，介紹各種煤的特性1.褐煤2.煙煤3.貧煤4.無(wú)煙煤第二章§2.3鍋爐燃料第二章§2.3鍋爐燃料

第二章§2.3鍋爐燃料第二章§2.3鍋爐燃料第二章§2.3鍋爐燃料2．氣體燃料的主要成分1〕天然氣甲烷約占80~98%，其次是烷屬重碳氧化合物和H2S，還含有少量N2、CO2、H2O和礦物雜質(zhì)，發(fā)熱量很高，=33490~37680kJ/Nm3。天然氣是一種優(yōu)質(zhì)燃料，也是優(yōu)質(zhì)的重要化工原料。2〕高爐煤氣是煉鐵的副產(chǎn)品，產(chǎn)量大。可燃?xì)怏wCO約占20~30%，H2約占5~15%；惰性氣體CO2約占5~15%，N2約占45~55%，=4200~6300kJ/Nm3。含量高達(dá)60~80g/Nm3；通常作為工業(yè)爐或鍋爐摻加燃料。3〕焦?fàn)t煤氣是冶金企業(yè)煉焦的副產(chǎn)品，H2月占46~61%，CH4=21~30%，N2=7~8%，CO2=2~3%,=16300~17200kJ/Nm3。第二章§2.3鍋爐燃料4〕液化石油氣3．氣體燃料的發(fā)熱量kJ/Nm3式中等為氣體成分低位發(fā)熱量，見(jiàn)表2-9〔p24〕第二章§2.4燃料的燃燒計(jì)算根本假設(shè)：

1.空氣、煙氣均為理想氣體，每kmol體積等于22.4Nm3；2.空氣中只有O2和N2成分，其容積比為：；

3.每kg燃料都是在完全燃燒的條件下計(jì)算。一、理論空氣量及過(guò)量空氣系數(shù)1.理論空氣量的計(jì)算第二章§2.4燃料的燃燒計(jì)算理論空氣量的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式：pp262．過(guò)量空氣系數(shù)、實(shí)際空氣量和漏風(fēng)系數(shù)1〕過(guò)量空氣系數(shù)——燃燒時(shí)實(shí)際供給空氣量與理論空氣量之比。爐膛出口處過(guò)量空氣系數(shù)為平均值，與燃燒設(shè)備、燃料種類(lèi)、燃燒方式等有關(guān)。層燃爐；室燃爐2〕實(shí)際空氣量： Nm3/kg3〕漏風(fēng)系數(shù)鍋爐運(yùn)行時(shí)，爐中處于負(fù)壓工作狀態(tài)，爐外冷空氣從爐墻、門(mén)孔幾個(gè)受熱面貫穿墻處漏入爐內(nèi)，使?fàn)t內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)煙煙氣流程逐第二章§2.4燃料的燃燒計(jì)算漸增大，其值為：

各受熱面漏風(fēng)量：

Nm3/kg二、燃燒生成煙氣量完全燃燒時(shí)煙氣成分是：CO2、SO2、H2O、O2、N21．理論煙氣量的計(jì)算(α=1)——不含有O2

Nm3/kgNm3/kg〔四個(gè)來(lái)源〕

Nm3/kg第二章§2.4燃料的燃燒計(jì)算理論煙氣量的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式：pp.27~28

2．實(shí)際煙氣量的計(jì)算(α>1)——含有過(guò)量O21〕過(guò)量空氣中氧容積：Nm3/kg2〕過(guò)量空氣中氮容積：Nm3/kg3〕過(guò)量空氣中水蒸汽容積：Nm3/kg4〕實(shí)際煙氣量——理論煙氣量與過(guò)量空氣之和Nm3/kg三、空氣和煙氣的焓

第二章§2.4燃料的燃燒計(jì)算1．理論空氣的焓——每kg固體(液體)燃料燃燒時(shí)所需理論空氣量，在等壓下，從0℃加熱到

℃所需要的熱量，單位kJ/kgkJ/kg〔查表2－10〕2．理論煙氣的焓——每kg固體(液體)燃料燃燒后所生成理論煙氣量，在等壓下，從0℃加熱到℃所需要的熱量，單位kJ/kgkJ/kg式中等由表2-10查取〔pp.29〕3．實(shí)際煙氣焓1〕煙氣中過(guò)量空氣的焓： kJ/kg2〕實(shí)際煙氣的焓：kJ/kg 第二章§2.4燃料的燃燒計(jì)算afh——入爐燃料灰分隨煙氣帶出的灰分重量比，稱(chēng)飛灰份額，層燃爐afh＝0.2~0.3，煤粉爐afh＝0.85~0.9。只有當(dāng)燃料中灰分很大時(shí)，才需加以考慮，即：

例題：作業(yè)：2，3，5第二章§2.5鍋爐運(yùn)行時(shí)煙氣分析及其應(yīng)用一、煙氣分析的目的在鍋爐運(yùn)行時(shí)，通過(guò)煙氣取樣分析，計(jì)算出CO、、，從而了解和掌握鍋爐實(shí)際燃燒情況，便于制定合理的燃燒調(diào)整及燃燒設(shè)備的改進(jìn)方案，從而提高燃燒效率和鍋爐熱效率。爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)有一最正確值：qmin=q2+q3+q4二、理論上煙氣分析成分

1．每kg燃料完全燃燒時(shí)產(chǎn)生的煙氣成分：RO2、N2、H2O；第二章§2.5鍋爐運(yùn)行時(shí)煙氣分析及其應(yīng)用2．燃料完全燃燒時(shí)產(chǎn)生的煙氣成分：RO2、N2、H2O、O2；3．燃料不完全燃燒時(shí)產(chǎn)生的煙氣成分：RO2、N2、H2O、O2、CO；三、煙氣分析儀器及測(cè)定1．煙氣分析儀

1〕奧氏分析儀

KOH或NaOH溶液吸收RO2，(%)焦性沒(méi)食子酸的苛性鉀溶液吸收O2及RO2，〔%〕氯化亞銅氨溶液吸收CO及O2，〔%〕第二章§2.5鍋爐運(yùn)行時(shí)煙氣分析及其應(yīng)用2〕色譜層析儀

3〕紅外線煙氣分析儀2．測(cè)定：〔由鍋爐實(shí)驗(yàn)完成〕四、煙氣成分測(cè)定的計(jì)算

1.； 2.3.；4.五、煙氣分析結(jié)果的應(yīng)用1．煙氣量的計(jì)算第二章§2.5鍋爐運(yùn)行時(shí)煙氣分析及其應(yīng)用Nm3/kg2．煙氣中CO含量的計(jì)算1〕燃料特性系數(shù)——只與燃料的可燃成分有關(guān)，與燃料的水分、灰分無(wú)關(guān)，也不隨應(yīng)用基、分析基、枯燥基即可燃基等而變化。2〕不完全燃燒方程式3〕CO含量的計(jì)算%第二章§2.5鍋爐運(yùn)行時(shí)煙氣分析及其應(yīng)用4〕不完全燃燒RO2的計(jì)算%

5〕完全燃燒方程式6〕在理論空氣下完全燃燒時(shí)，，，那么 %3．過(guò)量空氣系數(shù)的計(jì)算1〕不完全燃燒時(shí)α的計(jì)算第二章§2.5鍋爐運(yùn)行時(shí)煙氣分析及其應(yīng)用2〕完全燃燒時(shí)α的計(jì)算3〕完全燃燒時(shí)α的近似計(jì)算在鍋爐實(shí)際運(yùn)行時(shí)，CO的含量一般都不高，可是為完全燃燒，而干煙氣中的氮?dú)饨咏?9%，即N2=79%，那么：在鍋爐實(shí)際運(yùn)行中，常采用O2和RO2表監(jiān)控第二章§2.5鍋爐運(yùn)行時(shí)煙氣分析及其應(yīng)用習(xí)題課：

1.成分分析基準(zhǔn)

2.燃燒計(jì)算

3.溫焓表作業(yè)：7，8第二章§3.1鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率

§3.2固體不完全燃燒熱損失§3.3氣體不完全燃燒熱損失§3.4排煙熱損失

返回第三章鍋爐熱平衡§3.5散熱損失§3.6其它熱損失§3.1鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率第三章鍋爐熱平衡是研究燃料的熱量在鍋爐中利用的情況，有多少被有效利用，有多少變成了熱量損失，這些損失又表現(xiàn)在哪些方面以及它們產(chǎn)生的原因。研究的目的是為了有效地提高鍋爐熱效率為了全面評(píng)定鍋爐的工作狀況，必須對(duì)鍋爐進(jìn)行測(cè)試，這種試驗(yàn)稱(chēng)為鍋爐的熱平衡(或熱效率)試驗(yàn)。通過(guò)測(cè)試進(jìn)行分析概括了解鍋爐熱效率的影響因素得出較先進(jìn)的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，作為設(shè)計(jì)鍋爐和改進(jìn)運(yùn)行的可靠依據(jù)。一、鍋爐熱平衡1．鍋爐熱平衡方程式鍋爐熱平衡是以lkg固體燃料或液體燃料(氣體燃料以1Nm3)為單位組成熱量平衡的。1kg燃料帶入爐內(nèi)的熱量及鍋爐有效利用熱量和損失熱量之間的關(guān)系可參考圖

§3.1鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率鍋爐熱平衡的公式可寫(xiě)為：

kJ／kg(3-la)Qr——每公斤燃料帶入鍋爐的熱量，kJ/kg；Q1——鍋爐有效利用熱量kJ/kg；Q2——排出煙氣帶走的熱量，稱(chēng)為鍋爐排煙熱損失，kJ/kgQ3——未燃完可燃?xì)怏w所帶走的熱量，稱(chēng)為氣體不完全燃燒熱損失〔化學(xué)不完全燒熱損失〕，kJ/kg；Q4——未燃完的固體燃料所帶走的熱量，稱(chēng)為固體不完全燃燒熱損失〔機(jī)械不完全燃燒熱損失〕，kJ/kg；Q5——鍋爐散熱損失，kJ/kg；Q6——灰渣物理熱損失及其他熱損失，kJ/kg。Qr

Q5

Q2

Q6

Q3

Q4

Q1

第三章§3.1鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率如果在等式(3-la)兩邊分別除以Qr，那么鍋爐熱平衡就以帶入熱量的百分?jǐn)?shù)來(lái)表示，即：2．燃料帶入鍋爐的熱量Qr它由以下幾個(gè)局部組成：1〕燃料的物理顯熱ir（1）固體燃料應(yīng)用基比熱：kJ/kg?℃

（2）液體燃料應(yīng)用基比熱：kJ/kg?℃

2〕蒸汽帶入熱Qzq——當(dāng)用蒸汽霧化重油或噴入鍋爐蒸汽時(shí)考慮式中2500——排煙中蒸汽焓近似值，kJ/kg第三章§3.1鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率3）外來(lái)熱量Qwl——當(dāng)用鍋爐范圍以外的廢氣、廢熱等來(lái)預(yù)熱空氣時(shí)考慮

一般情況下：

二、鍋爐熱效率1．鍋爐正平衡熱效率1〕鍋爐有效利用熱量Qgl2〕鍋爐每小時(shí)有效利用熱量QglkJ/kgkJ/h（1）飽和蒸汽焓：

〔2〕熱水鍋爐每小時(shí)有效利用熱量Qglr--汽化潛熱，kJ/kgW--蒸汽濕度

kJ/h第三章§3.1鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率1〕鍋爐有效利用熱量Qgl2〕鍋爐每小時(shí)有效利用熱量QglkJ/kgkJ/h（1）飽和蒸汽焓：

r--汽化潛熱，kJ/kgW--蒸汽濕度

kJ/h式中igs，ips——鍋爐給水和排污水焓， kJ/kg； ——干飽和蒸汽的焓，kJ/kg；

i1，i2——鍋爐進(jìn)、出熱水的焓，kJ/kg；所以，

2．鍋爐反平衡熱效率

%

鍋爐正平衡只能求得鍋爐的熱效率，不能據(jù)此研究和分析影響鍋爐熱效率的種種因素，以尋求提高熱效率的途徑。而反平衡那么是依據(jù)對(duì)各種熱損失的測(cè)定來(lái)計(jì)算其鍋爐熱效率。對(duì)小型鍋爐而言，一般以正平衡為主，反平衡為輔。對(duì)于大型鍋爐，由于不易準(zhǔn)確測(cè)定燃料消耗量，其鍋爐熱平衡主要靠反平衡求得。第三章§3.1鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率r--汽化潛熱，kJ/kgW--蒸汽濕度

熱平衡試驗(yàn)在精度上有一定要求：

(1)只進(jìn)行正平衡試驗(yàn)，要求應(yīng)進(jìn)行兩次測(cè)試偏差在4%以?xún)?nèi)

(2)同時(shí)進(jìn)行正、反平衡實(shí)驗(yàn)時(shí)，兩種方法測(cè)試偏差應(yīng)在5%以?xún)?nèi)(3)只以反平衡法進(jìn)行測(cè)定時(shí)，兩次測(cè)試偏差應(yīng)在6%以?xún)?nèi)

3．鍋爐的毛效率及凈效率鍋爐的毛效率——通常所指的鍋爐效率都是毛效率鍋爐的凈效率——是在毛效率基礎(chǔ)上扣除鍋爐自用汽和電能消耗后的效率。

式中——自用汽和自用電能消耗所相當(dāng)?shù)腻仩t效率降低值

Dz——自用汽消耗量，t/h；Nz——自用電耗量，kWh/h

b——生產(chǎn)每度電的標(biāo)準(zhǔn)煤，kg/kWh，取0.407kg/kWh

第三章§3.2固體不完全燃燒熱損失一、形成

灰渣損失：未參與燃燒或未燃盡的碳粒與灰渣一同落入灰斗所造成的損失。

漏煤損失：部分燃料經(jīng)爐排落入灰坑造成的損失。對(duì)于煤粉爐，則

飛灰損失：——未燃盡的碳粒隨煙氣帶走所造成的損失二、影響因素第三章§3.2固體不完全燃燒熱損失2．燃燒方式對(duì)q4的影響：不同燃燒方式的q4數(shù)值差異很大，如機(jī)械威風(fēng)力拋煤機(jī)爐的飛灰損失就較鏈條爐大。煤粉爐沒(méi)有漏煤損失，但它的飛灰損失卻比層燃爐大得多。沸騰爐在燃用石煤或煤矸石時(shí)，飛灰損失將更大。3．爐子結(jié)構(gòu)對(duì)q4的影響層燃爐的爐拱，二次風(fēng)以及爐排的大小，長(zhǎng)短和通風(fēng)孔隙的大小等對(duì)燃燒都有影響。如爐排的通風(fēng)孔隙較大面又燃用細(xì)末多的燃料時(shí)，漏煤損失就會(huì)有較大的增加。煤粉爐爐膛的上下、燃燒器布置的位置等也對(duì)燃燒有影響。如爐膛尺寸過(guò)小，煙氣在爐內(nèi)的流程及停留時(shí)間過(guò)短，燃料來(lái)不及燃盡而被煙氣帶走，使飛灰損失增大。4．鍋爐運(yùn)行工況對(duì)q4的影響運(yùn)行時(shí)鍋爐負(fù)荷增加，相應(yīng)地穿過(guò)燃料層和爐膛的氣流速度迅速增加，以致飛灰損失也加大。此外，層燃爐運(yùn)行時(shí)的煤層厚度、鏈條爐爐排速度以及風(fēng)量分配，煤粉爐運(yùn)行時(shí)的煤粉細(xì)度及配風(fēng)操作等對(duì)q4也有影響。過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)q4也有影響，如太低，q4會(huì)增加，而隨稍增，則q4會(huì)有所降低。

第三章§3.2固體不完全燃燒熱損失三、固體不完全燃燒熱損失的測(cè)定和計(jì)算1．測(cè)定數(shù)據(jù)在鍋爐正常運(yùn)行工況下，定時(shí)收集：、、（kg/h）取樣分析：(1)可燃物百分?jǐn)?shù)：Rhz、Rlm、Rfh(%)；(2)可燃物的發(fā)熱量：

（kJ/kg）

2．計(jì)算公式

（kJ/kg）

%（kJ/kg）

（kJ/kg）

（kJ/kg）

第三章§3.2固體不完全燃燒熱損失3．灰平衡方程熱平衡試驗(yàn)中，飛灰量很難準(zhǔn)確測(cè)定，一般通過(guò)灰平衡方法解決灰平衡：進(jìn)入爐內(nèi)燃料的總灰量應(yīng)等于灰渣、漏煤及飛灰之和

令：,則：灰平衡方程為：上式兩邊分別乘以

第三章§3.2固體不完全燃燒熱損失%

第三章§3.3氣體不完全燃燒熱損失q3一、氣體不完全燃燒熱損失的形成q3是由于局部CO、H2、CH4等可燃?xì)怏w未燃燒放熱就隨煙氣排出所造成的。二、影響因素

1．爐子結(jié)構(gòu)的影響爐膛高度不夠或爐膛體積太小，煙氣流程過(guò)短，使煙氣中一些可燃?xì)怏w未能燃盡而離開(kāi)爐子，增大q3損失。當(dāng)爐內(nèi)水冷壁布置過(guò)多時(shí)，會(huì)使?fàn)t膛溫度過(guò)低，不利于燃燒反響，也會(huì)增大q3損失。2．燃料特性的影響一般揮發(fā)份高的燃料，在其它條件相同時(shí)，q3損失相對(duì)要大一些。

3．燃燒方式的影響爐子的過(guò)量空氣系數(shù)、二次風(fēng)的引入和分布以及爐內(nèi)氣流的混合與擾動(dòng)等都影響q3的大小。a取得過(guò)小；a取得過(guò)大；層燃爐燃料層過(guò)厚；當(dāng)負(fù)荷增加時(shí)……第三章§3.3氣體不完全燃燒熱損失q3三、氣體不完全燃燒熱損失的測(cè)定及計(jì)算1．測(cè)定用煙氣分析方法測(cè)出（Nm3/kg燃料）

2．計(jì)算公式

%式中：，Nm3/kg燃料 ：是考慮固體不完全燃燒的修正；實(shí)際燃燒的燃料量

CO2、H2、CH4：干煙氣中CO、H2、CH4的容積百分?jǐn)?shù)，由熱平衡試驗(yàn)通過(guò)驗(yàn)器分析儀測(cè)得。由于實(shí)際運(yùn)行中，煙氣中H2、CH4的含量極少，可忽略不計(jì)，計(jì)算簡(jiǎn)化：

第三章§3.3氣體不完全燃燒熱損失q33．缺少元素成分資料時(shí)

第三章§3.4排煙熱損失排煙熱損失：是指由排煙所帶走的熱量損失，煙氣離開(kāi)鍋爐排入大氣時(shí)，其溫度比進(jìn)入鍋爐的空氣溫度高很多。

一、形成及其影響因素影響排煙熱損失的主要因素是排煙溫度和排煙容積第三章§3.4排煙熱損失2．排煙容積影響排煙容積大小的因素有爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)，煙道各處漏風(fēng)量及燃料所含水分。如爐墻及煙道漏風(fēng)嚴(yán)重，過(guò)量空氣系數(shù)大，燃料水分高，那么排煙容積就大，排煙損失就增加。為了—減少排煙損失，必須盡力設(shè)法減少爐墻煙道各處的漏風(fēng)，在鍋爐安裝施工時(shí)應(yīng)重視爐墻，煙道等砌筑的嚴(yán)密性。3．鍋爐最正確過(guò)量空氣系數(shù)確實(shí)定爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)的大小，應(yīng)注意到它不僅與q2有關(guān)，還與q3、q4有關(guān)。減小出口過(guò)量空氣系數(shù)，q2可以降低，但q3、q4會(huì)增加。所以合理的值應(yīng)使q2、q3、q4三項(xiàng)熱損失的總和最小，即：所對(duì)應(yīng)的出口過(guò)量空氣系數(shù)第三章§3.4排煙熱損失經(jīng)驗(yàn)公式：%

二、計(jì)算公式%第三章§3.5散熱損失二、影響因素爐體外表積爐體外表溫度爐墻結(jié)構(gòu)形式〔光管式比水膜式大〕爐墻保溫層性能周?chē)h(huán)境溫度鍋爐負(fù)荷大小第三章§3.5散熱損失三、計(jì)算公式1．計(jì)算式中：——鍋爐散熱外表積，m2； ——鍋爐散熱外表的放熱系數(shù)，W/m2?℃——鍋爐散熱外表的溫度，℃2．查圖當(dāng)鍋爐實(shí)際蒸發(fā)量與額定量相差超過(guò)25%時(shí)，實(shí)際散熱損失為： %其中：——查圖值，%

D、D’——鍋爐的額定蒸發(fā)量和實(shí)際蒸發(fā)量，t/h3．推薦值 p101表2-20第三章§3.5散熱損失四、保溫系數(shù)保溫系數(shù)——表示煙氣在煙道中的放熱量有多少被煙道中的受熱面所吸收，也就是說(shuō)煙氣在煙道中的放熱量和保溫系數(shù)的乘積等于煙道受熱面的吸熱量。第三章§3.6其它熱損失一、組成%

二、灰渣物理顯熱損失由于鍋爐中排出的灰渣及漏煤的溫度一般在600~800℃造成的熱損失。層燃爐：℃；煤粉爐：固態(tài)排渣當(dāng)，℃，液態(tài)排渣：；沸騰爐：℃

kJ/kg

%第三章§3.6其它熱損失三、冷卻熱損失是鍋爐冷卻部件所用的冷卻水未進(jìn)入鍋爐汽水系統(tǒng)時(shí)造成的熱損失。 %式中：Hlq：面向爐膛的水冷面積；m2； 116×103：無(wú)測(cè)定數(shù)據(jù)時(shí)，假定每m2水冷面積所吸收的熱量，W/m2

Qgl：鍋爐每小時(shí)有效吸熱量，W。

第三章第四章燃燒原理及燃燒設(shè)備§4.1燃料燃燒的根本概念§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)§4.3煤粉爐§4.4煤氣燃燒原理

返回§4.5重油燃燒原理§4.1燃料燃燒的根本概念第四章鍋爐燃燒是個(gè)復(fù)雜的化學(xué)—物理過(guò)程，其影響因素很多。

一、燃燒設(shè)備的分類(lèi)1.層燃爐——固體燃料被層鋪在爐排上進(jìn)行層狀燃燒的爐子，如：手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)爐等；2.室燃爐——燃料呈霧狀細(xì)顆粒隨空氣噴入爐內(nèi)呈懸浮狀燃燒的爐子，如：煤粉爐、油爐、氣爐等；3.沸騰爐——燃料被氣流托起攜帶呈上下翻滾沸騰狀燃燒的爐如：流化床、鼓泡床、循環(huán)流化床、增壓流化床等；

二、固體燃料的燃燒過(guò)程1.燃料燃燒的幾個(gè)階段：§4.1燃料燃燒的根本概念二、固體燃料的燃燒過(guò)程1.燃料燃燒的幾個(gè)階段：2.燃料完全燃燒的必備條件保持一定的高溫環(huán)境；供給足夠而適度的空氣量，并確保燃料與空氣有良好的接觸和充分混合的氣氛；燃料要有一定的燃燒時(shí)間及燃燒空間；及時(shí)排出低溫燃燒產(chǎn)物〔如：低溫?zé)煔夂突以场５谒恼隆?.1燃料燃燒的根本概念三、燃料的燃燒反響速度鍋爐燃燒過(guò)程是個(gè)復(fù)雜的化學(xué)—物理過(guò)程，燃燒速度取決于化學(xué)條件和物理?xiàng)l件。

單相反響；多相反響〔異相反響〕對(duì)單相反響，反響速度為：第四章§4.1燃料燃燒的根本概念影響反響速度的因素：反響物質(zhì)〔燃料〕的特性，E降低，反響速度提高；溫度，溫度提高，分子平均動(dòng)能增加，碰撞時(shí)機(jī)增加。濃度：提高，碰撞時(shí)機(jī)增加壓力：提高，單位體積分子數(shù)增加，碰撞時(shí)機(jī)增加l

其中溫度是最重要的燃燒反響影響因素，1.溫度對(duì)燃燒速度的影響遵循阿累尼烏斯定律：

式中：K——表征化學(xué)反響速度的常數(shù)；K0——頻率因子；R——通用氣體常數(shù)，R＝8.314kJ/(mol.K)；E——化學(xué)反響活化能，T─絕對(duì)溫度，K。第四章§4.1燃料燃燒的根本概念2.氣流擴(kuò)散能力對(duì)燃燒速度的影響氣流擴(kuò)散能力決定于氧氣濃度，遵循如下關(guān)系式：M——表征氣流擴(kuò)散速度的量；Dk——擴(kuò)散速度常數(shù)，主要取決于氣流速度；Cql，Cjt、——?dú)饬骱徒固客獗淼难鯕鉂舛取囟群蜌饬鲾U(kuò)散速度在燃料燃燒不同區(qū)段有著不同的影響。由此燃料的燃燒過(guò)程可以分成三種不同的燃燒區(qū)域：燃燒速度取決于溫度亦即取決于化學(xué)反響速度的工況，動(dòng)力燃燒工況所在的燃燒區(qū)域?yàn)閯?dòng)力燃燒區(qū)動(dòng)力燃燒區(qū)：擴(kuò)散燃燒區(qū)：過(guò)渡燃燒區(qū)：燃燒速度取決于氣流的擴(kuò)散速度的工況，擴(kuò)散燃燒工況所在的燃燒區(qū)域?yàn)閿U(kuò)散燃燒區(qū)動(dòng)力燃燒區(qū)及擴(kuò)散燃燒區(qū)之間的區(qū)域?yàn)檫^(guò)度燃燒區(qū)第四章§4.1燃料燃燒的根本概念第四章§4.1燃料燃燒的根本概念五、混合

擴(kuò)散;自由射流;平行射流;相交射流;

旋轉(zhuǎn)射流;一次風(fēng)和二次風(fēng)

第四章§4.1燃料燃燒的根本概念六、燃燒設(shè)備特性的主要參數(shù)

1.層燃爐⑴爐排面積可見(jiàn)熱強(qiáng)度：?jiǎn)挝幻娣e的爐排，在單位時(shí)間內(nèi)所燃燒的煤的放熱量

⑵爐膛容積可見(jiàn)熱強(qiáng)度：?jiǎn)挝幻娣e的爐膛，在單位時(shí)間內(nèi)所燃燒的煤的放熱量kw/m2

kw/m2

2.室燃爐⑴爐膛截面可見(jiàn)熱強(qiáng)度：kw/m2⑵爐膛容積可見(jiàn)熱強(qiáng)度：kw/m2

第四章§4.1燃料燃燒的根本概念3.爐膛設(shè)計(jì)步驟

〔1〕根據(jù)給定參數(shù)〔D、T、P和燃料種類(lèi)〕，估計(jì)燃料消耗量〔2〕查表選取qv,qR

〔3〕利用公式計(jì)算爐排面R和爐膛體積V〔4〕根據(jù)爐排面積，設(shè)具體情況選定爐子寬度和深度〔5〕確定爐膛高度〔6〕對(duì)室燃爐相應(yīng)計(jì)算第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

二、手燒爐燃燒特性爐排長(zhǎng)度不超過(guò)2.2m,一般為鑄鐵板狀爐排20%~40%大塊高揮發(fā)分的煙煤褐煤條狀爐排8%~12%低揮發(fā)分、低灰熔點(diǎn)的煤勤、快、少、勻三、雙層爐排結(jié)構(gòu)第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

一、鏈條爐

1．鏈條爐的構(gòu)造

爐排重力煤斗運(yùn)動(dòng)爐排的有效長(zhǎng)度冷卻煤閘門(mén)送風(fēng)除渣板（老鷹鐵）升降控制渣斗燃燒1〕鏈條爐排有效長(zhǎng)度：煤閘門(mén)到除渣板的爐排長(zhǎng)度，實(shí)際參與燃燒的爐排有效面積的深度。2〕防焦箱：縱向安裝在爐膛兩側(cè)，一般嵌入爐墻，一般貼近運(yùn)動(dòng)著的爐排，主要作用有：保護(hù)爐墻防止側(cè)墻粘渣結(jié)瘤，確保爐排上煤的橫向均布

第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

2.鏈條爐排結(jié)構(gòu)1〕爐排通風(fēng)截面比：爐排通風(fēng)孔隙總截面積與爐排有效面積的百分比。2〕結(jié)構(gòu)型式

鱗片式：p58

鏈帶式：p593.鏈條爐燃燒層結(jié)構(gòu)及其特性(1)煤在鏈條爐排層面上，燃料燃燒層的各個(gè)燃燒階段分界面與爐排面有一定的傾斜角。(2)煤在排層面上的燃燒過(guò)程分四個(gè)燃燒區(qū)段：第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

Ⅲ—焦炭燃燒區(qū)：Ⅲa—焦炭氧化燃燒區(qū)；Ⅲb—焦炭燃燒復(fù)原區(qū)；Ⅳ—灰渣形成、余燃、冷卻區(qū)〔在擋渣器尖端之前400~500mm范圍內(nèi)〕。(4)機(jī)械化連續(xù)上煤，克服了手燒爐間斷上煤的周期性；(5)沿爐排有效長(zhǎng)度方向的上方空間氣體成分變化情況〔呈不均勻的變化〕。

4.鏈條爐燃燒改善措施：

第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

1〕分段送風(fēng)：a-b—曲線為統(tǒng)倉(cāng)送風(fēng)時(shí)爐內(nèi)空氣量分布情況；c-d—曲線為鏈條爐燃燒理論空氣量分布情況；1-4為鏈條爐分段送風(fēng)后各個(gè)燃燒區(qū)段實(shí)際空氣量分布情況。4.鏈條爐燃燒改善措施：

圖表第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)注：鏈條爐燃用高揮發(fā)份優(yōu)質(zhì)煙煤時(shí)，一般采用開(kāi)式爐膛。

褐煤煙煤無(wú)煙煤h11400～2200mm1600～2600mm1600～2600mmα1(0.3～0.4)l(0.1～0.2)l(0.1～0.25)lh2800～1100mm800～1100mm900～1300mmα2(0.25～0.35)l(0.25～0.35)l(0.6～0.7)lh400～550mm400～550mm400～550mmα12°～18°12°～18°8°～10°第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

(2)鏈條爐爐拱的作用(3)爐拱設(shè)置原那么第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

對(duì)揮發(fā)分高，熱量高的煙煤和局部褐煤：采用短而較高的前拱對(duì)于難燃煤〔無(wú)煙煤、貧煤、發(fā)熱量低的劣質(zhì)煤〕：除設(shè)置前拱外，還需采用低而長(zhǎng)的后拱3〕增設(shè)二次風(fēng)：作用:鏈條爐二次風(fēng)(熱空氣、蒸汽)一般布置在前、后拱喉口部位向下傾斜5~10°〔嚴(yán)禁二次風(fēng)在有效射程內(nèi)直接吹射到煤的燃燒層面上〕，主要用來(lái)加速爐內(nèi)高溫?zé)煔獾臄_動(dòng)：使煙氣中的焦炭粒子和CO延長(zhǎng)了在爐內(nèi)的燃燒時(shí)間，與過(guò)量氧充分混合完全燃燒降低、提高；調(diào)節(jié)控制爐內(nèi)高溫?zé)煔饬鲃?dòng)力場(chǎng)，改善爐膛充滿(mǎn)度，防止水冷壁局部結(jié)渣及局部煙氣短路，造成升高，增大。第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

二次風(fēng)的風(fēng)壓一般為2000～4000Pa；二次風(fēng)的風(fēng)量及風(fēng)速：

褐煤煙煤無(wú)煙煤占總給風(fēng)量（％）875出口風(fēng)速（m/s）6560～6550～60二次風(fēng)的布置方法和原那么:前墻布置——產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)四角切園5．鏈條爐的運(yùn)行1〕燃料性質(zhì)對(duì)鏈條爐燃燒的影響第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

5．鏈條爐的運(yùn)行1〕燃料性質(zhì)對(duì)鏈條爐燃燒的影響2〕鏈條爐的燃燒調(diào)節(jié)出力主要取決于燃料層厚度、送風(fēng)量和爐排速度。(1)燃料層厚度的調(diào)節(jié)：100～150mm(2)給料速度(3)送風(fēng)量調(diào)節(jié)：對(duì)適應(yīng)負(fù)荷的變動(dòng)最為靈敏當(dāng)鍋爐負(fù)荷變化時(shí)，總是先調(diào)節(jié)送風(fēng)量，隨即調(diào)節(jié)爐排速度與之配合

第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

二、拋煤機(jī)鏈條爐1.拋煤機(jī)鏈條爐的結(jié)構(gòu)及工作原理拋煤機(jī)鏈條爐是由爐子前墻布置2~3臺(tái)機(jī)械、風(fēng)力拋煤機(jī)，將煤自前而后地均勻拋撒在倒轉(zhuǎn)鏈條爐排上燃燒2.拋煤機(jī)鏈條爐的燃燒過(guò)程及其特點(diǎn)第四章§4.2手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)鏈條爐及其燃燒特點(diǎn)

3.拋煤機(jī)鏈條爐的爐膛結(jié)構(gòu)及其二次風(fēng)

第四章§4.3煤粉爐一、煤粉爐特點(diǎn)

煤粉爐的燃煤磨制成煤粉，并與空氣混合成霧狀氣粉混合物噴射到爐內(nèi)呈懸浮狀態(tài)燃燒。煤粉爐的容量和燃燒率的提高，不受爐排面積可見(jiàn)熱強(qiáng)度的限制；燃燒效率高；爐膛體積較大;燃燒調(diào)節(jié)和運(yùn)行管理易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化。(1)(3)(2)(4)二、煤粉的基本性質(zhì)

第四章§4.3煤粉爐1.煤粉的性質(zhì)(1)由煤粉制備系統(tǒng)磨制成1000μm以下(20～50μm居多)不規(guī)那么的細(xì)小顆粒組成；(2)剛磨制的煤粉，有較強(qiáng)的吸附空氣的能力，其流動(dòng)性便于管道輸送；干煤粉疏松性好，輕輕堆放時(shí)的自然傾角為25~30°，堆積重度為0.45~0.5t/m3；(4)影響煤粉爆炸的因素有：高Vdaf、過(guò)細(xì)的煤粉細(xì)度Rx、煤粉濃度、霧狀氣粉混合物的含氧濃度、及其溫度、流速、濕度等。

?

高Vdaf的煤粉易自燃自爆，而Vdaf<10%的煤粉無(wú)爆炸危險(xiǎn)?煤粉濃度的危險(xiǎn)濃度下限：泥煤0.16~0.18kg/m3、褐煤0.16~0.25kg/m3、煙煤0.32~0.4kg/m3；而煤粉濃度在1.2~2kg/m3范圍內(nèi)為爆炸危險(xiǎn)濃度；

第四章§4.3煤粉爐?輸粉氣流的含氧濃度〔其體積比〕降低到15%~16%時(shí)，一般不易引起爆炸；?煤粉制備系統(tǒng)中煤粉管道應(yīng)有一定的傾斜角度，使管內(nèi)的氣粉混合物有適當(dāng)?shù)牧魉?6~30m/s：流速過(guò)高易引起爆炸；流速過(guò)低易造成氣粉別離，煤粉在管內(nèi)沉積而失去流動(dòng)性；?

Vdaf高而細(xì)度又細(xì)的煤粉極易引起爆炸，對(duì)0.1mm細(xì)度的煙煤粉不會(huì)引起爆炸；?Vdaf高的褐煤和煙煤，當(dāng)煤粉水分稍大于固有水分時(shí)，一般不會(huì)自燃自爆。2.煤粉的細(xì)度

1)煤粉細(xì)度Rx

將磨制的煤粉用標(biāo)準(zhǔn)篩孔尺寸的篩子進(jìn)行篩分，篩分后殘留在篩面上粗煤粉的重量與煤粉篩分前總重量的百分比：第四章§4.3煤粉爐式中：x—標(biāo)準(zhǔn)篩孔的內(nèi)邊長(zhǎng)度μm；a—?dú)埩粼诤Y面上的粗煤粉重量,g；b—通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)篩孔篩分后的細(xì)煤粉重量,g；

篩號(hào)每cm2的篩孔數(shù)篩孔的內(nèi)邊長(zhǎng)度(μm)金屬絲直徑d(μm)309002001307049009055對(duì)于磨礦產(chǎn)品，汽顆粒分布符合分布：

式中：b——反映顆粒粗細(xì)程度，在相同n條件下，b越大，Rx越小

n——均勻性系數(shù)，n越大，煤粉越均勻，n=0.8~1.32)煤粉的均勻度

煤粉顆粒的品質(zhì)特性只用煤粉細(xì)度表示還不夠全面，還應(yīng)以煤粉的均勻度表述。如：有甲、乙兩種煤粉，其R90值相等，但甲種煤％第四章§4.3煤粉爐粉留在篩面上的煤粉中較粗的顆粒比乙種煤粉要多，而通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)篩孔的煤粉中較細(xì)的顆粒也比乙種煤粉多，那么甲種煤粉就不均勻。粗顆粒多不完全燃燒熱損失大；細(xì)顆粒多，磨制時(shí)的電耗和金屬消耗增大，故均勻性不好的煤粉燃燒和煤粉制備時(shí)的經(jīng)濟(jì)性差。煤粉的均勻性一般以煤粉顆粒的均勻性指數(shù)n表示，n值一般接近于1，n值越大，煤粉的均勻性就越好。

3)煤的經(jīng)濟(jì)細(xì)度

經(jīng)濟(jì)細(xì)度：與所對(duì)應(yīng)的煤粉的細(xì)度。褐煤的經(jīng)濟(jì)細(xì)度：R90=40%~60%；

煙煤的經(jīng)濟(jì)細(xì)度：R90=25%~40%

無(wú)煙煤的經(jīng)濟(jì)細(xì)度：R90=6%~14%。

第四章§4.3煤粉爐三、煤粉的燃燒過(guò)程〔以D=670t/h煤粉爐為例〕2.在揮發(fā)份逸出燃盡的同時(shí)，高溫的焦炭顆粒在二次風(fēng)的及時(shí)混合下，一般到10~20m處才燃燒完全或接近完全燃燒；4.煤粉氣流中一次風(fēng)量只要能把煤粉受熱析出的揮發(fā)份燃燒完即可。因此,一次風(fēng)量應(yīng)近似地等于枯燥無(wú)灰基中的揮發(fā)份含量Vdaf：第四章§4.3煤粉爐不同煤種煤粉燃燒的一次風(fēng)率r1

煤

種Vdaf(％)一次風(fēng)率r1(%)直流燃燒器旋流式燃燒器無(wú)煙

煤2~815~20

貧

煤8~19

15~20煙

煤20~30

25~30

30~40≈30

30~40褐

煤40~5035~40第四章§4.3煤粉爐四、磨煤機(jī)其工作性能對(duì)煤粉細(xì)度、煤粉出力、磨煤電耗、磨煤機(jī)金屬耗量和枯燥煤粉的能力等有影響。破碎機(jī)理：壓碎、擊碎和研碎1.豎井式磨煤機(jī)750~1500rpm，多排高速旋轉(zhuǎn)的重錘，其粗粉別離主要靠轉(zhuǎn)子上方的豎井。產(chǎn)生微弱的通風(fēng)力,與阻力小的燃燒器配合，多用于中小型鍋爐.錘頭磨損很快，即使用耐磨合金鋼制造或耐磨合金堆焊，一般壽命都不到600h。2.風(fēng)扇式磨煤機(jī)750~1500rpm，風(fēng)扇式磨煤機(jī)本身就是排粉機(jī)，其葉輪很厚，葉輪和外殼護(hù)板都用錳鋼制成；能產(chǎn)生1500~3500Pa的壓頭，因此它既能磨煤粉又能克服煤粉系統(tǒng)的阻力，完成輸送煤粉及一次風(fēng)的任務(wù),適合磨制高水份、高揮發(fā)份的褐煤和高可磨度(Kkm)的煙煤。第四章§4.3煤粉爐3.球磨機(jī)（低速磨煤機(jī)）：1)筒式球磨機(jī)是中間儲(chǔ)倉(cāng)式煤粉制備系統(tǒng)中主要設(shè)備，其筒體內(nèi)壁裝設(shè)波浪形鑄鋼護(hù)板，內(nèi)徑Dn=2~4m，筒長(zhǎng)l=3~8m，筒內(nèi)裝有d=30~60mm的鍛鋼球。2)筒式球磨機(jī)轉(zhuǎn)速隨筒體直經(jīng)的不同而變化，轉(zhuǎn)速一般為16~25rpm。轉(zhuǎn)速過(guò)快時(shí)，鋼球在離心力作用下會(huì)緊貼筒壁運(yùn)動(dòng)而不下落，起不到磨煤的作用。因此，筒式球磨機(jī)的工作轉(zhuǎn)速必須小于臨界轉(zhuǎn)速。⑴臨界轉(zhuǎn)速：⑵最正確轉(zhuǎn)速：，一般取。3)影響磨煤出力的主要因素：(1)筒體的直徑和長(zhǎng)度愈大，單位時(shí)間內(nèi)磨出的合格煤粉愈多，磨煤出力愈大。(2)鋼球裝載量和鋼球直徑的影響：第四章§4.3煤粉爐1.旋流煤粉燃燒器1〕雙蝸殼旋流煤粉燃燒器：2〕單蝸殼—擴(kuò)錐型燃燒器：2.直流煤粉燃燒器第四章§4.3煤粉爐六、煤粉制備系統(tǒng)直吹式制粉系統(tǒng)2.中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)乏氣送粉和溫風(fēng)送粉系統(tǒng)乏氣：由細(xì)分別離器流出的含有大量水蒸氣和細(xì)煤粉的氣體第四章§4.3煤粉爐第四章§4.3煤粉爐第四章§4.4煤氣燃燒原理一、煤氣的分類(lèi)

高熱值煤氣(天然氣)：，惰性氣體(CO2、N2)含量少

2．低熱值煤氣(高爐氣)：，惰性氣體含量多。由于煤氣的種類(lèi)不同，其性質(zhì)差異的存在，所以在燃燒器的結(jié)構(gòu)和原理有根本的不同二、擴(kuò)散型燃燒和預(yù)混型燃燒

第四章§4.4煤氣燃燒原理2.擴(kuò)散型燃燒

煤氣與空氣在燃燒器外部的燃燒過(guò)程中，相互擴(kuò)散均勻混合的燃燒方式，其燃燒速度主要取決于氣流擴(kuò)散與混合速度

第四章§4.4煤氣燃燒原理第四章§4.4煤氣燃燒原理4.燃燒室容積熱負(fù)荷：

第四章§4.4煤氣燃燒原理第四章§4.5重油燃燒原理

一、重油的一般特性

重油的發(fā)熱量與原油的發(fā)熱量較接近，，且Mar和Aar的含量很少。

重油較煤粉運(yùn)輸方便，經(jīng)濟(jì)；除了一個(gè)加熱系統(tǒng)外，省卻了龐大的燃料系統(tǒng)、煤粉制備系統(tǒng)和灰渣處理系統(tǒng)，并且容易實(shí)現(xiàn)DCS控制管理系統(tǒng)。

1.粘度⑴

恩格爾粘度E—在實(shí)驗(yàn)室溫度下，200ml的重油流經(jīng)恩氏粘度計(jì)的時(shí)間與20℃，200ml的蒸餾水流經(jīng)恩氏粘度計(jì)的時(shí)間之比。⑵運(yùn)動(dòng)粘度v與恩氏粘度E的關(guān)系：二、重油的特性指標(biāo)第四章§4.5重油燃燒原理

三、燃油燃燒特點(diǎn)及燃燒過(guò)程

1．燃油的燃燒特點(diǎn)第四章§4.5重油燃燒原理

三、燃油燃燒特點(diǎn)及燃燒過(guò)程

1．燃油的燃燒特點(diǎn)燃油在蒸氣狀態(tài)下，與空氣充分混合后完全燃燒；重油通過(guò)霧化器霧化后的油滴直徑d=100~300μm，使油滴氣化外表積增大至上萬(wàn)倍；霧化后的細(xì)小油滴在爐內(nèi)不斷吸收氣化熱，使細(xì)小油滴外表溫度升高到氣化飽和溫度2．燃油的燃燒過(guò)程〔1〕燃油的燃燒階段一般分：⑴油滴；⑵油蒸發(fā)氣化區(qū)；⑶油蒸氣與空氣相互擴(kuò)散區(qū)；⑷外層空氣區(qū)。〔2〕燃油的燃燒過(guò)程：三個(gè)同時(shí)發(fā)生的連續(xù)過(guò)程

第四章§4.5重油燃燒原理

第四章§4.5重油燃燒原理

〔3〕盡量使燃油霧化的油滴細(xì)而均勻，油滴受熱迅速蒸發(fā)氣化，并與空氣的混合擴(kuò)散速度加快，以防止高溫缺氧區(qū)大。第四章§4.5重油燃燒原理

四、重油的霧化

1.衡量重油霧化質(zhì)量的主要指標(biāo)：1)霧化細(xì)度：霧化后油滴直徑d的大小，常用油滴體面積平均直徑表示d=0~200μm；2)霧化角：霧化炬投影面兩切線的夾角；

αx——條件霧化角；霧化角的大小取決于噴嘴出口處的切向速度與軸向速度之比

3)流量密度：?jiǎn)挝粫r(shí)間內(nèi)流過(guò)單位面積的油量；要求霧化器出口流量密度沿圓周方向分布均勻，以利于均勻配風(fēng)和油氣混合；

霧化錐的中心處流量密度較小，使得該處形成適當(dāng)?shù)幕亓鲄^(qū)4)影響霧化質(zhì)量的主要因素：第四章§4.5重油燃燒原理

4)影響霧化質(zhì)量的主要因素：①燃油種類(lèi)：油的恩氏粘度；②運(yùn)行條件：油壓、油溫及負(fù)荷高、低③

霧化器類(lèi)型及其加工精度。

2.重油霧化器：

1)機(jī)械霧化器(離心式)：借助于油壓來(lái)實(shí)現(xiàn)重油霧化

簡(jiǎn)單壓力式離心噴油嘴—主要依靠油的高壓()

將油霧化

回油式噴油嘴：在簡(jiǎn)單壓力式離心噴油嘴的旋流室底部開(kāi)有回流孔，并接上回油管道，進(jìn)入噴油嘴的油流量Q0分成兩股流出即：噴油量Q1和回油量Q2

特點(diǎn)：主要通過(guò)回油調(diào)節(jié)閥來(lái)控制噴油量Q1適用于負(fù)荷的變化

第四章§4.5重油燃燒原理

2)雙流體式霧化器：如蒸汽霧化噴油嘴——以高速蒸汽的動(dòng)能實(shí)現(xiàn)重油的霧化。特點(diǎn)：①蒸汽使油溫提高，降低了燃油粘度，同時(shí)提高了燃油的霧化質(zhì)量；②調(diào)節(jié)性能好；③蒸汽消耗量比較大。3)純蒸汽霧化噴油嘴：油壓低，汽耗大，噪音大，容量小。4)蒸汽機(jī)械噴油嘴(Y型噴油嘴)：汽耗小(0.3%D)，噪音小，容量大。

①油壓：比機(jī)械噴嘴低；②

汽壓：比純蒸汽噴嘴低；

第四章§4.5重油燃燒原理

③

負(fù)荷調(diào)節(jié)比可達(dá)1：6；④

額定油壓為1.5MPa；額定汽壓為1.0MPa；平均霧化顆粒直徑為20~30μm。5)蒸汽機(jī)械混合式噴油嘴3.配風(fēng)器

第四章

主要型式：鼓泡床、湍動(dòng)床、快速床、循環(huán)流化床等應(yīng)用領(lǐng)域：石油、化工、冶金、能源、環(huán)保等主要優(yōu)點(diǎn)：

燃料適應(yīng)性廣；

低溫燃燒，NOx排放低

可實(shí)現(xiàn)爐內(nèi)脫硫；

燃燒效率高強(qiáng)化燃燒和傳熱一、流態(tài)化根本原理流態(tài)化過(guò)程：固體粒子與氣體或液體接觸而轉(zhuǎn)變?yōu)轭?lèi)似流體狀態(tài)的過(guò)程沸騰燃燒〔流化燃燒〕：將流態(tài)化過(guò)程用于燃料燃燒沸騰爐〔流化床爐〕：燃燒設(shè)備第四章

固定床流速較低時(shí)，顆粒靜止不動(dòng)，流體只在顆粒之間的縫隙中通過(guò)

料層高度不變

實(shí)際流速線形增長(zhǎng)

通風(fēng)阻力隨風(fēng)速的平方關(guān)系增大2.流化床顆粒不再由布風(fēng)板所支持，而全部由流體的磨擦力所承托。此時(shí)，對(duì)于單個(gè)顆粒來(lái)講，可在床層中自由運(yùn)動(dòng)；就整個(gè)床層而言，具有了許多類(lèi)似流體的性質(zhì)—流態(tài)化。此時(shí)：

料層膨脹，床高增加顆粒間實(shí)際空氣流速保持不變料層阻力變化不大，由托起的顆粒質(zhì)量決定

第四章

空截面氣流速度w：以布風(fēng)板界面積作為計(jì)算截面的氣流速度臨界流化速度wlj：顆粒床層從靜止?fàn)顟B(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榱鲬B(tài)化時(shí)的最低速度。極限流化速度wjx：顆粒床層從流態(tài)化狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)闅饬斔蜁r(shí)的最低速度。

二、床內(nèi)顆粒的運(yùn)動(dòng)規(guī)律

1.顆粒的受力分析1〕

重力2〕

浮力3〕

流體阻力4〕

顆粒旋轉(zhuǎn)時(shí)的Magnus升力5〕

顆粒間的碰撞力6〕

湍流脈動(dòng)力2.寬篩分顆粒流化時(shí)的流體動(dòng)力特性

第四章

2.寬篩分顆粒流化時(shí)的流體動(dòng)力特性

⑴在任一高度的靜壓近似于在此高度以上單位床截面內(nèi)固體顆粒的重量；⑵無(wú)論床層如何傾斜，床外表總是保持水平，床層的形狀也保持容器的形狀；⑶床內(nèi)固體顆粒可以像流體一樣從底部或側(cè)面的孔口中排出；⑷密度高于床層表觀密度的物體在床內(nèi)會(huì)下沉，密度小的物體會(huì)浮在床面上；⑸床內(nèi)顆粒混合良好，因此，當(dāng)加熱床層時(shí)，整個(gè)床層的溫度根本均勻。3.流化風(fēng)速——運(yùn)行時(shí)的空截面氣流速度，一般為3.5~4.5wlj

三、流化床的燃燒與傳熱

第四章

2．流化床的傳熱1)

具有良好的擾動(dòng)和混合，床溫很均勻，傳熱系數(shù)高；2)埋管外表不積灰，吸熱比一般輻射受熱面強(qiáng)4～5倍，達(dá)230~350kW/cm2.℃；第四章

3)熱負(fù)荷均勻，對(duì)水循環(huán)等有利。四、流化床的型式與結(jié)構(gòu)1．鏈帶式流化床2．鼓泡式流化床1)

給煤2)

布風(fēng)板3)

風(fēng)室4)

爐膛5)

埋管3．循環(huán)流化床4.流化床燃燒設(shè)備的常用類(lèi)型常壓鼓泡流化床鍋爐：流化速度1~2.5m/s；截面熱負(fù)荷1.5MW/m2

常壓循環(huán)流化床鍋爐：流化速度3.5~5m/s；截面熱負(fù)荷5MW/m2

增壓鼓泡流化床鍋爐：流化速度0.9~1m/s；截面熱負(fù)荷10~17MW/m2壓循環(huán)流化床鍋爐：流化速度3.5~5m/s；截面熱負(fù)荷20~50MW/m2第四章

五、循環(huán)流化床的原理和特點(diǎn)

1.組成爐膛、加料〔含石灰石加料〕、排渣、高溫除塵、返料、布風(fēng)板等2.循環(huán)流化床的原理不同氣流速度下固體顆粒床層的流動(dòng)狀態(tài)是不同的：隨著氣流速度的增加，固體顆粒分別呈現(xiàn)固定床、鼓泡流化床、湍流流化床、快速流化床和氣力輸送狀態(tài)。循環(huán)流化床的上升段通常運(yùn)行在快速流化床狀態(tài)下。快速流態(tài)化流體動(dòng)力特性的形成對(duì)循環(huán)流化床是至關(guān)重要的，此時(shí)，固體顆粒被速度大于單顆物料的終端速度的氣流所流化，以顆粒團(tuán)形式上下運(yùn)動(dòng)，產(chǎn)生高度的返混。顆粒團(tuán)向各個(gè)方向運(yùn)動(dòng)，而且不斷形成和解體。在這種流體狀態(tài)下，氣流還可攜帶一定數(shù)量的大顆粒，盡管其終端速度遠(yuǎn)大于截面平均氣流速度。

第四章

3.循環(huán)流化床的特點(diǎn)

⑴

不再有鼓泡流化床那樣清晰的界面，固體顆粒充滿(mǎn)整個(gè)上升段空間；⑵

有強(qiáng)烈的物料返混，顆粒團(tuán)不斷形成和解體，；并且向各個(gè)方向運(yùn)動(dòng)⑶

顆粒與氣體之間相對(duì)速度大，而且與床層空隙率和顆粒循環(huán)流量有關(guān)；⑷

運(yùn)行流化速度為鼓泡流化床的2~3倍；⑸

床層壓降隨流化速度和顆粒的質(zhì)量流量而變化；⑹

顆粒橫向混合良好；⑺

強(qiáng)烈的顆粒返混、顆粒的外部循環(huán)和良好的橫向混合，使整個(gè)上升段內(nèi)溫度分部均勻；

⑻

改變上升段內(nèi)的存料量，固體物料在床內(nèi)的停留時(shí)間可在幾分第四章

鐘到數(shù)小時(shí)范圍調(diào)節(jié)；⑼流化氣體的整體性狀呈塞狀流；⑽流化氣體(二次風(fēng))根據(jù)需要可在反響器的不同高度參加。五、循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)1.循環(huán)流化床鍋爐的主要工作條件項(xiàng)

目數(shù)

值項(xiàng)

目數(shù)

值溫

度(℃)850~950床層壓降（kPa）11~12流化速度（m/s）4~6爐內(nèi)顆粒濃度(kg/m3)爐膛上部：150~600床料粒度(μm)100~700爐膛下部：10~40床料密度(kg/m3)1800~2600Ca/S摩爾比1.5~4燃料粒度(mm)<12壁面?zhèn)鳠嵯禂?shù)W/(m2.K)210~250脫硫劑粒度(mm)1左右第四章

2.循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)

1)低溫的動(dòng)力控制燃燒；爐內(nèi)溫度水平因受脫硫最正確溫度的限制，一般850℃左右，低于一般煤的灰熔點(diǎn)，免去了灰熔化帶來(lái)的種種煩惱。可以組織爐內(nèi)廉價(jià)而高效的脫硫工藝，使氮氧化物生成量低。從燃燒反響動(dòng)力學(xué)角度看，循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的燃燒反響控制在動(dòng)力燃燒區(qū)及擴(kuò)散燃燒區(qū)〔過(guò)度燃燒區(qū)〕內(nèi)，其燃燒速率主要取決于化學(xué)反響速率—溫度水平。循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)燃料燃盡度很高，性能良好的循環(huán)流化床鍋爐燃燒效率可達(dá)98~99%以上。第四章

2)高速度、高濃度、高通量的固體物料流態(tài)化循環(huán)過(guò)程；循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)固體物料(燃料、殘?zhí)俊⒚摿騽┖投栊源擦系?參與了外循環(huán)和內(nèi)循環(huán)兩種循環(huán)運(yùn)動(dòng)，整個(gè)燃燒過(guò)程以及脫硫過(guò)程都是在這兩種循環(huán)運(yùn)動(dòng)的動(dòng)態(tài)過(guò)程中逐步完成的。

3)高強(qiáng)度的熱量、質(zhì)量和動(dòng)量傳遞過(guò)程。在循環(huán)流化床鍋爐中，大量固體物料在強(qiáng)烈的湍流下通過(guò)爐膛，通過(guò)人為操作可改變物料的循環(huán)量，并可改變爐內(nèi)物料的分布規(guī)律，以爐膛適應(yīng)不同的燃燒工況。由于爐內(nèi)熱量、質(zhì)量和動(dòng)量傳遞過(guò)程是十分強(qiáng)烈，使得整個(gè)高度的溫度分布均勻。4)循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)點(diǎn)

1〕燃料適應(yīng)性廣2〕燃燒效率高：燃燒效率通常在97.5%～99.5%范圍內(nèi)。3〕高效脫硫：循環(huán)流化床鍋爐的脫硫比鼓泡流化床鍋爐更加有效。第四章

4〕氮氧化物低：循環(huán)流化床鍋爐的NOx排放范圍為50~150ppm或40~120mg/MJ。5〕其它污染物排放低：循環(huán)流化床鍋爐其它污染物如CO、HCl、HF等的排放也很低。6〕燃燒強(qiáng)度，爐膛截面積小：截面熱負(fù)荷為3.5~4.5MW/m2，接近或高于煤粉爐。7〕給煤點(diǎn)少