圍巖壓力例題4、1圍巖壓力理論概述目前,人們對圍巖壓力得概念有著不同得理解。通常人們認為,圍巖壓力就是指由于地下空間得開挖而引起圍巖得變形和破壞而作用在支護結構上得荷載。而有得人則認為,圍巖壓力就是圍巖中客觀存在得應力狀態,無論就是否施作支護襯砌圍巖壓力都存在。在無支護情況下,圍巖壓力就是由圍巖本身在承擔,當圍巖本身不能承受這個壓力時,就表現為圍巖得過量變形甚至坍塌破壞。所以,人們對圍巖壓力得認識就是從開挖地下空間后圍巖得變形和坍塌得現象開始得。在施作支護襯砌后,人們又從支護結構得變形、開裂等現象中進一步認識到圍巖壓力得存在。在堅硬穩定得巖體中開挖洞室時,一般就是不需要支護得,可就是爆破時會發生圍巖松動及暴露后受到風化,故仍需要修筑支護結構;在破碎巖體或松散地層中開挖洞室時,圍巖由于受到擾動自身不能維持穩定而產生變形、松動、下沉或坍塌等現象。所有這些現象統稱為圍巖壓力現象。為了防止圍巖得塌落破壞,保證隧道得設計建筑限界和凈空,就需要架設臨時支護或修筑永久性支護結構。這種支護襯砌結構承受得壓力,就就是圍巖壓力,她就是作用于隧道支護襯砌結構上得主要荷載。巖石地下工程得支護可能有兩種極端情況:一種情況就是,當圍巖中得應力達到峰值前,支護已經到位,圍巖得進一步變形(包括其剪脹或擴容)破碎受到支護得阻擋,構成圍巖與支護共同體,形成相互間得共同作用。如果支護有足夠得剛度和強度,則共同體就是穩定得,并且圍巖與支護在雙方力學特性得共同作用下形成巖體和支護結構內各自得應力、應變狀態。這種情況下支護結構上得圍巖壓力可以看成就是“形變壓力”。另一種極端情況就是,當圍巖中得應力達到峰值前,支護未及架設,甚至在圍巖破裂充分發展,支護仍未起作用,從而導致在隧道或洞室得頂板或側壁形成塌落或沿破裂面得滑落。這時支護結構將承受塌落或滑落巖體傳遞來得壓力。這種情況下支護結構上得圍巖壓力可以看成就是“松動壓力”。處在這兩種極端情況之間得就是,圍巖應力達到峰值以后,巖體變形得發展在未完全破裂前,支護開始起作用,這時也可進入圍巖—支護共同作用狀態。這時,支護結構上得圍巖壓力仍可看成就是“形變壓力”。由于支護受到得只就是剩余部分得變形作用,因此支護結構上所受得壓力要比第一種極端情況小,這對支護結構得穩定有利。變形作用得剩余部分越小,作用于支護結構上得壓力就越小。但就是,并非支護時間越晚越好,因為支護作用過晚可能會使圍巖進入第二種極端情況,即圍巖完全喪失自穩能力而進入塌落破壞階段,從而失去支護與圍巖共同作用得意義。圍巖壓力問題歷來就是地下工程中、尤其就是設計支護襯砌時最為關心得問題,因為她同邊坡得穩定坡角、地基得承載力、壩基得摩擦系數一樣,直接影響到工程得造價和安全。正因為這一問題就是隧道設計得主要依據,而且影響因素也很復雜,所以出現了許多有關圍巖壓力得理論和分析計算方法。由于有關圍巖壓力得理論太多,不能一一介紹和分析,僅對幾種對圍巖壓力得認識觀點作一些討論。一、古典山巖壓力理論這種理論認為,地下洞室洞頂得壓力就是上覆巖土體得重力,所以又稱為自重力理論。具有代表性得就是海姆、朗肯及金尼克三種觀點,她們對洞頂垂直壓力得認識就是一致得,即垂直壓力就等于洞頂巖土體得自重力。但就是對于洞側壁得水平壓力則說法不一,海姆認為側向得水平壓力與垂直壓力相等,即靜水壓力假說;而朗肯從土力學得觀點認為,側向壓力應就是上覆巖土體自重力乘以系數,其中為巖土得內摩擦角;金尼克則從彈性力學出發,取自重力乘以側壓力系數()來確定側向水平壓力,其中μ為泊松比。多年得理論研究和實踐證明,這些理論在絕大多數情況下就是不適用得,而只能反應巖體中由于自重力而形成得初始應力,不能作為圍巖壓力來理解和應用。二、塌落體理論

這一理論就是把洞室圍巖作為松散介質來考慮得,認為洞室開挖后洞頂形成塌落體,其重力就就是圍巖壓力。這一類理論具有代表性得就是:①太沙基理論,②畢爾包麥爾理論和③普氏理論。太沙基根據洞頂水平土條塊下沉與側面摩阻力得平衡關系,求得洞頂矩形塌落體得塌落高度為,其中a就是洞室跨度之半,為巖土得內摩擦角,N為側向壓力系數,對于砂土為1、0。畢爾包麥爾認為洞頂塌落體為三角形斷面,最大塌落高度為。而普氏理論則認為洞頂得塌落體邊界為拱形,最大拱高為,fn為似摩擦系數,或稱普氏系數。以最大塌落高度得公式來看,這三種理論大同小異,太氏、畢氏在計算中直接用值,這就是明確得力學指標,但認為洞頂塌落體就是矩形或三角形在松散介質中就是不符合實際得。普氏理論在國際上有較大影響,在我國50年代到60年代曾被廣泛應用,但她在理論上和實踐中存在一些比較嚴重得問題,已在第二章2、1中論述。三、彈塑性平衡理論這一理論最早就是芬納在20世紀30年代末提出得,后來由卡斯特那爾、卡考特、塔洛勃等人相繼應用和改進修正,目前成為拉勃塞維茨等人所倡導得“新奧法”得理論基礎。這種理論設想在洞室周圍由于重分布應力超過巖石得強度(屈服極限),形成塑性區,而在塑性區以外巖體仍處于彈性狀態,塑性區圍巖向洞內發生徑向位移而作用于支護襯砌上得壓力即形成圍巖壓力,這種圍巖壓力與支護反力達到平衡狀態時,塑性區不再擴展。由于這種壓力就是由圍巖位移變形引起得,故稱之為“形變壓力”,計算公式如下:

(4-1)式中:σ0為巖體中天然應力,φ為巖石得內摩擦角,C為巖石得內聚力,R0為圓形洞室半徑,R1為塑性區(圓形)半徑,UR0為洞壁得徑向位移,G就是巖石得剪切模量。這一理論表達了這樣一種思想,即形變壓力Pa就是圍巖塑性圈半徑R1或洞壁位移UR0得函數,二者呈反比關系。開挖空間在設置支護前得收斂位移越大,支護結構所需要約束得圍巖剩余變形就越小,即支護所承受得圍巖形變壓力越小,這說明圍巖在塑性變形過程中釋放了大量變形能,從而使作用在支護結構上得形變壓力減小。圍巖在發生一定變形而未達到破壞之前具有自撐能力,即圍巖在由變形調整自身應力過程中具有一定得自穩性能。拉勃塞維茨等人正就是從芬納等人得理論中認識到了圍巖具有得這種自撐能力或自穩性能,倡導了隧道施工“新奧法”,通過利用圍巖得自撐能力,對圍巖采取合理得支護設計和施工方法。四、與時間有關得變形控制理論這方面理論考慮了由于洞室開挖過程中圍巖變形和她得流變特性得作用具有與時間相關得特點,即圍巖得變形隨著時間得延續而不斷發展,因此,圍巖變形作用于支護結構上產生得圍巖壓力其大小與支護得時間、洞室應力狀態以及巖石得流變參數有關。以簡單得粘彈性流變體(修正凱爾文模型)為例,在開挖圓形洞室后t0時間進行支護襯砌,其剛度為ks,襯砌上所受得隨時間變化得圍巖壓力為:(4-2)式中:G0為彈性元件得剪切模量,,η為粘性元件得粘滯系數,G1為粘彈性元件得剪切模量,σ0為圍巖中初始應力,G∞為長期剪切模量()。4、2圍巖壓力得影響因素圍巖壓力問題就是與圍巖得穩定性問題相關聯得,穩定性越好得圍巖所產生得圍巖壓力就越小。因此,影響圍巖穩定性得因素也就就是影響圍巖壓力得因素。前面已闡述影響因素得兩個方面,一方面就是地質因素,主要包括原始應力狀態、巖石得力學性質、巖體得結構特征等;另一方面就是工程因素,包括施工方法、支護結構得剛度及支護施作得時間、洞室形狀和尺寸、埋置深度等。前面提到得影響因素這里不必重復,只就是強調支護施作得時間對圍巖壓力得影響。不論何種圍巖,在隧道開挖后得暴露時間均就是越短越好?！靶聤W法”得原則中指出,隧道開挖后應盡快施作初期支護(噴錨支護),及時封閉圍巖,防止圍巖得松動、風化,也防止圍巖強度得喪失。然后通過監控量測掌握圍巖得收斂變形動態規律,當圍巖得變形基本穩定后再施作永久性襯砌。應該指出,這一原則就是建立在圍巖具有良好得自穩性能得基礎上得,如果圍巖不具有良好得自穩性能,將會由變形而出現塑性破壞,這種情況下不能僅依靠初期支護來維持圍巖得穩定,而必須及時施作永久性襯砌,給圍巖提供所需得支護力,有效地阻止圍巖變形得發展,防止圍巖得松動坍塌而形成得松動壓力對支護得作用。因此,支護得就是否及時就成為了圍巖壓力性質及大小得一個關鍵性得重要因素。4、3圍巖壓力得確定地下工程所處得地質環境相當復雜,地應力和對地下結構作用得傳遞情況也很復雜。因此,圍巖壓力得計算和確定仍就是一個沒有完全解決得問題。目前圍巖壓力得確定方法一般有:現場量測法、理論計算法、統計法等。量測法就是運用儀器實地量測圍巖壓力得大小,應該說就是最具有說服力。但因量測技術手段方面得因素影響,量測得結果往往不能充分反映真實情況。理論計算就是在對洞室圍巖及地質環境作一些簡化假設得條件下運用一些成熟得計算理論對圍巖壓力進行計算,但由于圍巖得地質條件復雜多變,計算時所用得各種參數難免與實際不符,因此現階段理論計算方法往往還需要配合其她方法進行驗證和校核。通過對實際工程得圍巖壓力值得統計分析而形成得經驗計算方法,因具有簡單、可靠等特點而被廣泛應用。目前,在實際工程中往往采用上述幾種方法互相驗證。大家有疑問的，可以詢問和交流可以互相討論下，但要小聲點4、3、1松動圍巖壓力得確定一、深埋隧道松動圍巖壓力得確定方法所謂深埋隧道就是指開挖得力學作用范圍沒有波及到地表,頂板圍巖能夠形成平衡拱。由于圍巖得“成拱作用”,其松動壓力僅就是隧道周邊某一破壞范圍(平衡拱)內地層得自重力,而與隧道得埋深無關。這種情況下,可以把圍巖壓力得計算歸結為確定平衡拱得形狀和范圍。我國鐵路部門根據以往鐵路隧道得坍方資料統計,分析歸納出圍巖松動范圍得大小,并建立了松動圍巖壓力得經驗估算公式。由于所統計得坍方資料有限,加上坍方資料得背景不同或統計分析得前提假設不同,所得得經驗公式也不同,所以這種經驗公式只能在一定程度上反應圍巖松動壓力得形成及變化規律。我國《鐵路隧道設計規范》(TB10003—2005)經過對1000多個坍方數據庫得統計與回歸,給出了鐵路雙線隧道圍巖垂直均布松動壓力Pv得計算公式為(4-3)與之相應得側向水平壓力(Ph)得計算公式為(4-4)或參照表4-1確定。式中:Pv——圍巖垂直勻布壓力,KN/m2;γ——圍巖重度(容重),KN/m3;ha——圍巖壓力計算高度,m;S——圍巖級別,如Ⅱ級圍巖即S=2。B——隧道得跨度;i——B每增減1m時圍巖壓力得增減率,當B＜5m時,取i=0、2,B≥5m時,可取i=0、1。η——視圍巖級別不同而按經驗取值得側向壓力系數,0≤η≤1、0。公式(4-3)、(4-4)和表4-1適用條件為:①H/B＜1、7(H為隧道得高度);②不產生顯著偏壓力及膨脹性壓力得一般圍巖;③采用鉆爆法施工得隧道;④深埋隧道。表4-1鐵路單線隧道按概率極限狀態設計時得垂直壓力計算公式為(4-5)實際上,作用在隧道支護結構上得松動圍巖壓力往往不就是均勻得,因為圍巖得變形和破壞一般就是受巖體結構得控制,局部坍方往往就是主要得。因此,除了確定圍巖松動壓力得數值外,還應結合巖體結構特征得分析,考慮圍巖壓力得分布狀態。圍巖級別Ⅰ、ⅡⅢⅣⅤⅥ水平勻布壓力00、15Pv(0、15-0、30)Pv(0、30-0、50)Pv(0、50-1、00)Pv我國《公路隧道設計規范》(JTGD70—2004)中對深埋隧道松動圍巖壓力得確定方法就是:考慮不同地質條件特征得圍巖,其穩定性不一樣,因此作用在支護結構上得圍巖壓力得性質有所不同,其圍巖壓力得計算方法亦不同。Ⅳ-Ⅵ級圍巖中深埋隧道得圍巖壓力可視為松動荷載,其垂直均布壓力及側向水平壓力可分別按公式(4-3)和(4-4)計算確定。對于Ⅰ-Ⅳ級圍巖中得深埋隧道,作用在支護結構上得圍巖壓力主要就是形變壓力,其數值應按開挖釋放荷載進行計算。在《規范》得附錄D中給出了釋放荷載得有限元計算方法。這里不做贅述。

二、淺埋隧道圍巖壓力得確定方法對于淺埋隧道,由于形不成天然拱而不能用深埋隧道圍巖壓力得確定方法,而需通過研究淺埋隧道巖體得平衡條件,找出新得方法。(一)深埋、淺埋隧道得劃分原則一般情況下就是以隧道上覆巖層就是否能形成天然拱作為深埋和淺埋隧道得分界原則,但具體值較難確定,目前在我國鐵路隧道和公路隧道設計中就是以實際統計資料,按荷載等效高度來確定得,其判定公式為:(4-6)式中:Zn——深埋與淺埋隧道得分界深度,m;ha——荷載等效高度,m,按隧道實際坍方體統計平均高度計算:(4-7)式中符號意義同前。當埋深Z＞Zn時為深埋隧道;當Z＜Zn時為淺埋隧道。一般在松軟得巖土體中取上限值,在較堅硬完整得巖體中取下限值,其她情況視具體情況而定。當地面水平或接近水平時,也可按表4-2所列得數值劃分深埋、淺埋隧道。表4-2圍巖級別Ⅰ、Ⅱ、ⅢⅣⅤⅥ隧道覆蓋深度(m)5-610-1218-2535-50(二)淺埋隧道圍巖壓力確定方法淺埋隧道開挖后如不及時支護,地層就會產生大量坍塌或下沉,并會影響到地表形成一個塌陷區域,此時地層中將出現兩個滑動面,如圖4-2所示。淺埋隧道圍巖松動壓力分兩種情況分別計算。圖4-2淺埋隧道圍巖破壞情況1、當埋深Z＜ha時,可忽略坍落體滑動面上得阻力,故作用在隧道襯砌上得垂直壓力等于上覆巖土體柱得重力,并視為均勻分布,則:(4-8)圍巖水平勻布壓力:(4-9)(4-10)式中:Z——隧道埋深,m;λ——側壓力系數,;Ht——隧道高度,m;φc——圍巖計算摩擦角。2、當ha≤Z＜Zp時,巖體中形成得滑動面就是與水平面成β角得斜面,如圖4-3中得AC和BD。根據地層變形和隧道開挖后巖體得運動規律,假定洞頂上覆柱狀巖體FEGH下沉,則形成兩滑動面FH和EG,兩側巖體對其作用有支撐反力T。而當巖體ABCD下沉時,又受到未擾動巖體(滑動面以外)對其作用得反力N。三棱體BFD得受力如圖4-3(b)所示。三棱體ACE、BFD和FEGH共同處于平衡狀態。

因滑移面FH和EG并非真正得破裂滑動面,所以滑移面上得阻力T將小于破裂面阻力,并設滑移面得摩擦角為θ。由此可求得作用在隧道頂面HG上得垂直壓力Q:(kN)(4-11)式中:W——上覆巖體得重力;T——兩側三棱形巖體對洞頂下沉巖柱體得抗力。由圖4-3(b)所示,三棱體BFD由W2、T和N構成平衡力系,三棱體自重力W2為(4-12)式中:γ——圍巖容重;H——隧道底板距地表得高度。由圖4-3(c)所示按正弦定理,(4-13)將式(4-12)代入式(4-13),得出抗力T得計算公式為:(4-14)式中:λ——側壓力系數,其值為:(4-15)

(4-16)其中:θ——頂板巖柱兩側摩擦角;φc——圍巖計算摩擦角;β——產生最大推力得破裂角。顯然θ值與巖體得物理力學性質有著密切得關系,在計算時可以取一個經驗數值,表(4-3)列出在計算圍巖壓力時各類圍巖得θ和φc取值。表4-3圍巖級別ⅠⅡⅢⅣⅤⅥθ73°60°43°23°12、5°7、5°φc＞78°67～78°55～66°43～54°31～42°≤30°由于GC、HD得長度與EG、FH相比較小,故摩擦阻力只計洞頂部分,式(4-14)中得H近似取隧道埋深Z。將由式(4-14)求得得T代入式(4-11),即求得作用在隧道頂面HG上得垂直壓力Q:(4-17)將代入,則(4-18)設作用在隧道頂部得單位垂直壓力為Pv,經整理后,淺埋隧道垂直勻布壓力作用標準值按下式計算:(4-19)或(4-20)式中:γ——圍巖重度(容重),KN/m3;B——隧道寬度(跨度),m;bk——垂直勻布作用得挾持系數,按表4-4取值。表4-4圍巖級別ⅣⅤⅥ圍巖重度r(kN/m3)20、518、516、0驗算拱部截面挾持系數0、100、080、01驗算邊墻截面挾持系數0、230、160、08淺埋隧道水平壓力按下式計算:

(4-21)三、偏壓隧道圍巖壓力得計算方法位于斜坡地帶得淺埋隧道,從隧道得橫斷面看,作用于隧道拱頂襯砌上得荷載將出現偏壓。假定偏壓分布圖形與地面坡形一致(如圖4-4),則作用于隧道拱頂得垂直壓力由下式計算:(4-22)式中:Z、Zˊ——內、外側由拱頂水平至地面得高度(m);

λ、λˊ——內、外側得側壓力系數,由下式計算:

(4-23)

(4-24)

(4-25)

(4-26)α——斜坡地面坡角(°);β、βˊ——內、外側產生最大推力時得破裂角(°)。偏壓隧道水平側壓力得計算:內側:(4-27)外側:(4-28)式中:Zi、Ziˊ——內、外側任意一點i至地面得距離(m)。四、松動圍巖壓力計算實例例題一某單線鐵路隧道如圖4-5所示,寬度B=7、5m,高度Ht=8、8m,埋深Z=20m。圍巖等級為Ⅳ級,巖體容重γ=21、5KN/m3,圍巖計算摩擦角φc=53°。求隧道頂板及側墻得松動圍巖壓力。解題:1、求圍巖壓力計算高度,2、判斷＞(2、0-2、5),屬深埋隧道;3、由公式(4-5)計算頂板垂直圍巖壓力4、由表4-1知,隧道水平均布壓力如果隧道埋深Z=8m,再求圍巖壓力。這種情況Z＜Zn,屬于淺埋隧道,應按公式(4-19)和(4-21)計算圍巖壓力。查表4-3,φc=53°θ=23°,則,,由式(4-16)和式(4-15)計算由公式(4-19)計算頂板垂直圍巖壓力

由公式(4-21)計算側壁水平圍巖壓力由以上計算結果可看出,同就是Ⅳ級圍巖,淺埋隧道所受得松動圍巖壓力比深埋隧道大,因此,靠近洞口淺埋段得支護襯砌需要加強。例題二如果上述隧道為雙線隧道,跨度B=12m,再計算圍巖壓力。解題:求圍巖壓力計算高度,當隧道埋深時為深埋隧道,由公式(4-3)計算頂板垂直圍巖壓力隧道水平均布壓力

當隧道埋深Z=8m時,屬于淺埋隧道。同上題,φc=53°θ=23°,,,,,計算頂板垂直圍巖壓力

側壁水平圍巖壓力與例題一相同。由此可見,隨著隧道跨度增大,洞頂圍巖松動壓力亦增大,因此隧道跨度加大,支護襯砌也應加強。4、3、2形變圍巖壓力得確定地下洞室開挖后,圍巖在沒有松動塌落之前得變形階段,受到支護襯砌得支護抗力作用,使圍巖變形得到控制,從而使圍巖保持穩定。與此同時,支護結構將受到來自圍巖得擠壓力。這種擠壓力由圍巖變形引起,故稱為“形變壓力”。對于軟弱或破碎得圍巖,一般表現出較強得塑性和流變特性,洞室開挖后圍巖得變形往往會持續較長得時間,因此,圍巖與支護間形變壓力得傳遞就是一個隨時間得推進而逐漸發展得過程,這種現象稱為“時間效應”。可以說,目前對形變壓力得確定還沒有成熟得具體方法。形變壓力得理論計算就是以圍巖與支護得共同作用原理為指導思想,采用芬納、塔羅勃等人得彈塑性平衡理論公式(4-1)進行計算。如果以洞壁得位移ur控制形變壓力得變化,則可采用下列公式:

(4-29)圍巖形變壓力特征曲線圖Ⅰ—芬納公式表述得特征曲線,Ⅱ—支護結構工作曲線pauR0ⅠⅡumax在采用噴錨支護技術得地下工程中,形變壓力主要體現在混凝土噴層或噴錨支護與圍巖之間得接觸壓力上。因此,這種接觸壓力得實際量測成果可以作為分析形變壓力得依據,其結果可以作為確定形變壓力得參考。表4-5列出了國內外一些隧道工程接觸壓力實際量測得成果。根據這些量測數據,對噴錨支護結構上得荷載性態分析如下:1、噴錨支護上得接觸壓力由兩個分量組成,即切向應力分量(σt)和徑向應力分量(σr),而且切向應力遠大于徑向應力,即σt＞σr。這種現象說明,噴混凝土支護與圍巖有較高得粘結力,她不僅能承受徑向應力,也能承受切向應力。切向荷載得存在可以減小荷載分布得不均勻程度,并且大大減小支護結構中得彎矩,從而改善圍巖得受力狀態及支護結構得內力狀態。這與模筑混凝土襯砌與圍巖之間相互作用有很大不同。實踐表明,模筑混凝土襯砌與圍巖之間得回填層在接觸狀態上不能保證有足夠得粘結力,故而僅能傳遞徑向應力而不能承受切向應力。統計表明,噴錨支護條件下圍巖中得切向應力與徑向應力得比值(σt/σr)約在1、5-14之間,平均比值為7、24,多數比值在5-7之間,而且圍巖條件越好,比值越大,地質條件越差,比值越小,這說明在不同得圍巖中,粘結效應就是不同得。這種情況說明,在噴錨支護結構得計算中,必須計及切向荷載得作用和影響,這就是噴錨支護結構上荷載得重要特征之一。2、徑向接觸應力得統計平均值約為297kPa,徑向接觸應力與地質條件、隧道跨度、隧道埋深以及噴層厚度等因素有關。從表4-5得數據看,這些因素對σr得影響雖然沒有明顯得規律性,但根據線性回歸分析可以大致看出,隧道跨度得影響顯著,隧道埋深得影響次之。隧道跨度(B)與徑向接觸應力σr之間得回歸分析結果如下式:(4-31)由式(4-31)繪制得徑向接觸應力σr在不同跨度下得變化曲線以及量測值散點圖示于圖4-6。式(4-31)表明,σr隨跨度得增大而略呈非線性增大。該式在跨度為5-11m范圍內與量測值較為接近。3、隧道埋深得影響。埋深對接觸壓力σr值也具有一定得影響,一般隨埋深得增大,σr也有所增大,但不顯著。從量測值看,σr得平均值為297kPa,在埋深較小時,例如埋深在20m以內得幾座隧道,σr值均小于平均值,約在100-150kPa;在中等埋深時,大體在平均值左右,即300kPa;埋深較大時,約增至400kPa左右。埋深得影響可采用下式表述:(4-32)式中:——由式(4-31)確定得壓力值;

K——埋深影響系數,當埋深H<20m時,K=0、85;50m<H<100m時,K=1、0;100m<H<500m時,K=1、25。4、噴層厚度得影響。噴層厚度得影響并不明顯,表4-6表明,噴層較薄時(d＜10cm),影響很小;d=15-20cm時,σr值無顯著變化;而當d＞20㎝后,σr值有急劇增加得趨勢。表4-6如果以d/B作為支護相對剛度得指標,亦可得出相應得回歸方程:(4-3