重慶市工程建設標準批準部門：重慶市住房和城鄉建設委員會重慶市住房和城鄉建設委員會文件渝建標[202413號關于發布《預應力混凝土空心板應用技術標準》的通知設地方標準，編號為DBJ50/T4752024,自2024年7月1日起施行。標準文本可在標準施行后登錄重慶市住房和城鄉建設技術2024年4月16日本標準是編制組根據重慶市住房和城鄉建設委員會《關于下達2018年度重慶市工程建設標準制訂修訂項目計劃(第二批)的通知》(渝建〔2018~655號)要求，經廣泛調查研究，認真總結實際工程經驗，參考國內外相關規范標準，并在廣泛征求意見的基礎上編制而成。本標準的主要技術內容包括：1.總則；2.規定；4.材料；5.結構分析；6.結構設計；7本標準由重慶市住房和城鄉建設委員會負責管理，由重慶大學負責具體技術內容的解釋。執行過程中如有意見或建議，請寄送重慶大學土木工程學院(地址：重慶市沙坪壩區沙北街83號重慶大學B區第二綜合樓1501室，郵編400045)。本標準主編單位、參編單位、主要起草人和審查專家：康少波王衛永段小雨蘭國權楊秀川楊艷波楊磊潘陳建廖俊周建榮殷文勝鐘波趙碧寒姜鵬李明春周銀飛楊世英張文毅 12術語和符號 2 2 33基本規定 74材料 8 8 85結構分析 95.1一般規定 95.2豎向荷載作用下樓蓋分析 95.3水平荷載作用下樓蓋分析 6結構設計 6.1一般規定 6.2豎向荷載作用下樓蓋設計 206.3水平荷載作用下樓蓋設計 266.4構造規定 417.1一般規定 7.2構件生產 7.3構件存放與運輸 428施工 438.1一般規定 8.2施工準備 8.3吊裝施工 8.4后澆混凝土施工 459質量檢驗和驗收 9.1一般規定 469.2質量檢驗 9.3驗收 48本標準用詞說明 引用標準名錄 51條文說明 53 1 2 2 33Basicrcxjuircmcnts 7 8 8 8 95.1Gcncralrcquir 95.2Flooranalysisundervcrtical 95.3Flooranalysisundcrhorizontall 6.2Floordcsignundcr 26 7Componcntmanufacturc,storagcan 417.1Gcncralrcquircmcnt 417.3Componcntstoragcandtra 42 45 469.1Gcncralrcquirc ExplanationofWordinginthisstandard 50 Explanationofprovisions 5311.0.2本標準適用于抗震設防烈度不高于8度的一般工業與民用建筑樓蓋中預應力混凝土空心板的應用。構筑物和市政工程1.0.3預應力混凝土空心板的應用除應符合本標準規定外，尚應符合國家現行強制性標準和相關規定22.1.1預應力混凝土空心板prcstrcsscdconcrctchollowcorc具有標準化的板厚與標志寬度，多個通長孔洞規則布置的先2.1.2預應力混凝土空心板疊合層castinsituconcrctctopping預應力混凝土空心板上部的鋼筋混凝土現澆層，本標準簡稱“疊合層”。2.1.3預應力混凝土空心板樓蓋prcstrcsscdconcrctchollow樓板采用預應力混凝土空心板，且不設疊合層的樓蓋，本標2.1.4預應力混凝土空心板疊合樓蓋toppcdprcstrcsscdcon樓板采用預應力混凝土空心板，且設疊合層的樓蓋，本標準2.1.5集力梁collcctor與水平地震作用方向平行，用于將樓蓋水平地震作用傳遞至豎向抗側力構件的框架梁。2.1.6縱向接縫longitudinaljoint平行于板跨方向的板間拼接縫。2.1.7橫向接縫transvcrscjoint3垂直于板跨方向的板端拼接縫。2.1.8有效板寬cffcctivcrcsistin空心板通過板側鍵槽將板上非均布荷載沿垂直于板跨方向傳遞的有效范圍。fkfck壓強度標準值；fk空心板混凝土軸心抗拉強度標準值。MG空心板自重和疊合層自重在計算截面產生的彎矩設計值；彎矩設計值；MIQ第一階段施工可變荷載在計算截面產生的彎矩設計值；M第二階段可變荷載在計算截面產生的彎矩設計值，取本階段施工可變荷載和使用階段可變荷載在計算截面產生的彎矩設計值中的較大值；Mk第一階段荷載標準組合下在計算截面產生的彎矩MI第一階段空心板自重標準值(當有疊合層時，含疊合層自重標準值)在計算截面產生的彎矩值；MiQk第一階段施工可變荷載標準值在計算截面產生的彎矩值；Mk第二階段荷載標準組合下在計算截面產生的彎矩4MxG第二階段裝修面層、吊頂等自重標準值在計算截面產生的彎矩值；M第二階段可變荷載標準值在計算截面產生的彎矩值，取本階段施工可變荷載標準值和使用階段可變荷載標準值在計算截面產生的彎矩值中的較大值；M空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的正截面受彎承載M空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的正截面開裂彎矩ViG空心板自重和疊合層自重在計算截面產生的剪力VG第二階段裝修面層、吊頂等自重在計算截面產生的ViQ第一階段施工可變荷載在計算截面產生的剪力設V2Q第二階段可變荷載在計算截面產生的剪力設計值，取本階段施工可變荷載和使用階段可變荷載在計算截面產生的剪力設計值中的較大值；FFki層空心板樓蓋所受水平地震作用標準值；Fi層剪力墻平面外地震作用引起的局部拉脫力；Vj:F水平地震作用下，樓蓋連接節點剪力設計值；N,F水平地震作用下.樓蓋連接節點拉力設計值；V?F水平地震作用下，樓蓋連接節點受剪承載力設計N正水平地震作用下，樓蓋連接節點受拉承載力設計0c、Oα生產階段(包括制作、堆放、吊裝等)相應的荷載標準組合下產生在構件計算截面受拉區、受壓區邊緣5OcklOck?疊合層澆筑階段相應的荷載標準組合下產生在構0rx:Ox2疊合層澆筑階段扣除相應預應力損失后在構件計Ock使用階段按荷載標準組合計算控制截面抗裂驗算6θ考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數；φ第二階段可變荷載的準永久值系數；Wm受彎承載力折減系數；業受剪承載力折減系數；γ混凝土構件的截面抵抗矩塑性影響系數；YRF樓蓋連接節點承載力抗震調整系數；a.i層水平地震加速度系數。73.0.2空心板樓蓋不應用于高層建筑，空心板疊合樓蓋可用于3.0.3空心板樓蓋的樓板應按單向板設計，空心板疊合樓蓋的3.0.4空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋應按短暫設計狀況、持久3.0.5空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的安全等級和設計工作年3.0.6空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋應滿足耐火要求，對于耐火極限要求不低于1.5h的空心板，其預應力筋保護層厚度應符1按簡支板考慮時，預應力筋耐火保護層厚度不應小于2按連續板考慮時，預應力筋耐火保護層厚度不應小于3.0.7空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋應滿足振動舒適度要求。84.1.1空心板所采用混凝土各項性能和計算指標的要求，應符4.1.2空心板混凝土強度等級不應低于C40;疊合層混凝土強度等級不應低于C30。4.1.3板間鍵槽灌縫材料宜采用具備良好和易性的低收縮性砂低于C25。4.2.2鋼筋的各項計算指標及性能應符合現行國家標準《混凝5224的有關規定。4.2.3當預制構件中配置鋼筋焊接網片時，應按現行國家標準95.1.1空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋宜根據樓蓋平面內變形形3.且縱向接縫灌漿鍵槽水平剪應力設計值不應大于0.4MPa;5.1.2空心板樓蓋應根據分析計算結果，按本標準第6.3節的行設計時，可按本標準第5.3節的規定，用簡化方法對樓蓋進行5.1.4空心板在進行后澆疊合層的施工階段驗算時，施工可變5.2.1與空心板布置方向平行的支承構件設計，宜計入相鄰單切破壞。非均布荷載應考慮由有效板寬范圍內(圖5.2.2,以墻體線荷載為例)的空心板共同承擔。在墻體線荷載作用下，有效板2跨中0.5l范圍，有效板寬外邊界由墻體中心線兩側各3距支座邊0.25/范圍，有效板寬外邊界由以上兩條外邊qaqa5.2.3空心板開洞宜避開預應力筋的位置，并應符合下列規定：1洞寬不大于50mm且未切斷板肋和預應力筋時，可不做處理；1)洞邊距板端支座不小于31/8樓板受彎計算時，洞寬范圍內荷載由洞兩邊各0.25l范圍內的空心板共同承擔(圖5.2.31):樓板受剪計算時，均布荷載下剪力由洞兩邊各0.25/范圍內的空心板共同承擔，非均布荷載下剪力應考慮按本標準第5.2.2條的規定。Bh圖5.2.3-1洞邊距板端支座不小于3L/8空心板開洞情況2)洞邊距板端支座小于3L/8圍如圖5.2.32所示。BnBn圖5.2.3-2洞邊距板端支座小于31/8空心板開洞情況L空心板計算跨度；B、洞寬；L、洞邊距板端支座距離；L。洞邊所3)洞邊在板端支座處應將與板跨方向平行的洞邊所在直線當作板洞側邊.洞寬范圍內荷載以線荷載作用到板洞側邊，受彎受剪計算時有效板寬范圍如圖5.2.33所示。LsBh圖5.2.3-3洞邊在板端支座處空心板開洞情況3洞寬大于600mm時，宜采取加強措施。5.3水平荷載作用下樓蓋分析5.3.1采用簡化方法計算時，空心板樓蓋水平地震作用標準值，應按下式確定：αi層空心板樓蓋所受水平地震作用標準值，不應小于0.2β?αmI.G,其中轉化系數β按表5.3.21按現行國家標準《建筑與市政工程抗震通用規范》GB55002取值.I.為抗震設防類別系數，特殊設防類取1.5.重點設防類取1.25,標準設防類和適度設防類取1.0;i層空心板樓蓋重力荷載代表值；i層水平地震加速度系數，應符合第5.3.2條規5.3.2水平地震加速度系數α(圖5.3.2),應符合下列規定：圖5.3.2水平地震加速度系數1當層數N≤2時，應按下式確定：2當層數N≥3時，應按下列公式確定：a,=(5h,/h,-4)(α-α.x)+α:.8中參數應符合第5.3.1條規定；較大值；其中Fm.為第1振型參與系數.取1+0.5z(1-1/N),振型參與調整系數z、按表5.3.23確定；且不應小于α:;其中Fm為高階振型參與系數，取0.9z(1-1/N)',振型參與調整系數z按表5.3.23確定，α,為設防烈度結構基本自振周期水平地震影響系數，按現行國家標準《建筑與市政工程抗震通用規范》GB55002和《建筑抗震設計規范》GB50011取值，C。為高階地震反應系數，取(N-1)三者較小值，轉化系數β,按表5.3.22取值，其余參數應符合第5.3.1條規定；h屋頂高度。6度(0.05g)7度(0.10g)7度(0.15g)8度(0.20g)8度(0.30g)1類22222222222IV類222表5.3.2-2轉化系數β取值6度(0.05g)7度(0.10g)7度(0.15g)8度(0.20g)8度(0.30g)1類11111IN類結構類型Z第6.3.3條～第6.3.5條進行承載力驗算。圖5.3.3空心板樓蓋深梁模型5.3.4當空心板樓蓋的支承構件為剪力墻時，尚應按下式計算剪力墻平面外地震作用引起的局部拉脫力：i層剪力墻平面外地震作用引起的局部拉脫力，不應小于4.5kN/m;i層參與計算剪力墻重力荷載標準值；調整系數，一般情況下取1.0;對非剛性樓蓋，取1.0+Li/30.5且不應大于2.0.L,為與剪力墻平面外垂直的空心板跨度(m)。6.1一般規定6.1.1空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋宜按施工階段不設支撐進行設計。6.1.2空心板疊合樓蓋，內力計算應符合下列規定：1第一階段：后澆的疊合層混凝土未達到強度設計值之前，荷載由空心板承擔，空心板按簡支構件計算；荷載包括空心板自重、疊合層自重以及施工階段的可變荷載；2第二階段：疊合層混凝土達到設計規定的強度值之后，疊1)施工階段：考慮空心板自重、疊合層自重、裝修面層、吊頂等自重以及施工階段可變荷載；2)使用階段：考慮空心板自重、疊合層自重、裝修面層、吊頂等自重以及使用階段可變荷載。6.1.3空心板樓蓋的承載力、裂縫及撓度應按現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB50010有關規定進行驗算；空心板疊合樓蓋應根據施工階段和使用階段的不同受力模式，按本標準第6.2節分別進行承載力、裂縫及撓度驗算。6.1.4空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋受力裂縫控制應滿足下列1生產施工階段，空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋板底裂縫應按不低于二級控制；使用階段，空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋板底裂縫宜按不低于二級控制；2使用階段，空心板疊合樓蓋按連續板設計時，處于負彎矩區的板頂裂縫寬度·應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB50010有關規定。6.1.5空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的最大撓度應按荷載的標準組合，并考慮荷載長期作用的影響進行計算，其計算值不應超過表6.1.5規定的撓度限值。當I?<7m時6.1.6空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋應通過可靠節點連接·將水平剪力傳遞到豎向抗側力構件，并應符合本標準第6.3節有關規定。6.2豎向荷載作用下樓蓋設計6.2.1空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的正截面受彎承載力應符合本標準第6.2.3條~第6.2.5條要求，彎矩設計值應按下列規定確定：預制構件正彎矩區段疊合構件正彎矩區段疊合構件負彎矩區段式中：M空心板自重和疊合層自重在計算截面產生的彎矩MG第二階段裝修面層、吊頂等自重在計算截面產生MQ第一階段施工可變荷載在計算截面產生的彎矩設M第二階段可變荷載在計算截面產生的彎矩設計6.2.2空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的斜截面受剪承載力應符合本標準第6.2.6條～第6.2.7條要求，其中，施工階段不設支Vx第二階段裝修面層、吊頂等自重在計算截面產生ViQ第一階段施工可變荷載在計算截面產生的剪力設V第二階段可變荷載在計算截面產生的剪力設計值，取本階段施工可變荷載和使用階段可變荷載6.2.3空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的正截面受彎承載力設計式中：M空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的正截面受彎承載M空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的正截面開裂彎矩6.2.4空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋的正截面受彎承載力符合下式條件時，則可不遵守本標準式(6.2.3)的規定：6.2.5空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋正截面受彎承載力應按照現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB50010進行計算，并應計入空心板受彎承載力折減系數Wm6.2.6空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋斜截面受剪承載力應符合下列規定：ψ受剪承載力折減系數，見表6.2.6;f混凝土軸心抗拉強度設計值，按現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB50010規定采用；b空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋各實際肋寬之和；h:空心板樓蓋及空心板疊合樓蓋截面有效高度，取底部預應力筋截面重心至截面受壓邊緣的距離。空心板高(mm)0.9年6.2.7空心板疊合樓蓋的疊合界面粗糙度構造要求應符合本標準第6.4.10條的規定，其疊合面的剪力設計值應符合下列公式式中：b預制層與疊合層接觸面寬度。6.2.8生產階段，空心板正截面邊緣的混凝土法向應力應符合下列規定：式中：σ、a生產階段(包括制作、堆放、吊裝等)相應的荷載標準組合下產生在構件計算截面受拉區、受壓fk、fck與相應階段對應齡期的混凝土立方體抗壓強度f相應的混凝土軸心抗拉強度標準值、軸心抗6.2.9施工階段，空心板正截面邊緣的混凝土法向應力應按下列公式計算：下邊緣混凝土法向應力：上邊緣混凝土法向應力：混凝土法向應力σ、2為拉應力時，應滿足公式(6.2.81)的要求；混凝土法向應力σ、o,為壓應力時，應滿足公式(6.2.82)疊合層澆筑階段相應的荷載標準組合下產生在構件計算截面下邊緣和上邊緣混凝土的法疊合層澆筑階段扣除相應預應力損失后在構件計算截面下邊緣和上邊緣混凝土的法向預fk、fk與相應階段對應齡期的混凝土立方體抗壓強度f相應的混凝土軸心抗拉強度標準值、軸心抗壓強度標準值(MPa);M第一階段荷載標準組合下在計算截面產生的彎矩值；M第一階段空心板自重標準值(當有疊合層時，含疊合層自重標準值)在計算截面產生的彎矩MIk第一階段施工可變荷載標準值在計算截面產生的彎矩值；W:第一階段空心板截面下邊緣的彈性抵抗矩；W第一階段空心板截面上邊緣的彈性抵抗矩。6.2.10使用階段，空心板疊合樓蓋板底裂縫按二級控制時，板底正截面邊緣的混凝土法向應力應符合下列規定：式中：σk使用階段按荷載標準組合計算控制截面抗裂驗算σi使用階段扣除全部預應力損失后在控制截面抗裂驗算邊緣混凝土的法向預壓應力(MPa),拉為正，f.k空心板混凝土軸心抗拉強度標準值(MPa);γ混凝土構件的截面抵抗矩塑性影響系數，可按現行Mck第一階段空心板自重標準值(當有疊合層時，含疊合層自重標準值)在計算截面產生的彎矩值；Mk第二階段裝修面層、吊頂等自重標準值在計算截面產生的彎矩值；M第二階段可變荷載標準值在計算截面產生的彎矩值，取本階段施工可變荷載標準值和使用階段可變荷載標準值在計算截面產生的彎矩值中的較大W.第一階段空心板截面下邊緣的彈性抵抗矩；W:第二階段空心板疊合截面下邊緣的彈性抵抗矩。6.2.11空心板疊合樓蓋，按荷載標準組合并考慮長期作用影響的剛度可按下列公式計算：Mk空心板疊合樓蓋按荷載標準組合計算的彎矩值；M,空心板疊合樓蓋按荷載準永久組合計算的彎矩值；B空心板的短期剛度，按第6.2.12條計算；B空心板疊合樓蓋第二階段的短期剛度，按第6.2.12條計算；φ1第二階段可變荷載的準永久值系數。6.2.12空心板正彎矩區段內的短期剛度，可按下列規定計算。1空心板的短期剛度B、可按現行國家標準《混凝土結構2疊合構件第二階段的短期剛度可按下列公式計算：式中：E.空心板的混凝土彈性模量；I:疊合構件換算截面的慣性矩·此時，疊合層的混凝土截面面積應按彈性模量比換算成預制構件混凝土的截面面積。6.3水平荷載作用下樓蓋設計6.3.1空心板疊合樓蓋水平剪力傳遞應符合下列規定：1一般情況下，水平剪力僅考慮通過現澆疊合層傳遞到豎2當疊合界面水平剪切應力不大于0.4MPa時，可考慮預制部分與疊合層共同傳遞水平剪力。6.3.2空心板樓蓋水平剪力傳遞應符合下列規定：1縱向接縫間水平剪力可通過下列方式進行傳遞：1)灌漿鍵槽傳遞；2)縱向接縫連接件傳遞；當采用剪切摩擦原理的鋼筋連接，作為縱向接縫連接件時，灌漿鍵槽傳遞方式與縱向接縫連接件傳遞方式不應疊加使用；3)與縱向接縫垂直的板端鋼筋混凝土構件傳遞。2橫向接縫間的剪力應通過灌縫或灌孔中的連接鋼筋傳遞；3水平荷載在板與梁連接處產生的剪力直接作用在豎向抗側力構件上或通過集力梁(圖5.3.3)傳遞到豎向抗側力構件上。板梁連接處宜僅考慮縱向接縫連接件的抗剪作用。6.3.3空心板樓蓋連接節點抗震承載力設計值，應符合下列規定：V,F≤V/YRF(6.3.31)N,F水平地震作用下，樓蓋連接節點剪力設計值；水平地震作用下，樓蓋連接節點拉力設計值；水平地震作用下，樓蓋連接節點受剪承載力設計NF水平地震作用下，樓蓋連接節點受拉承載力設計YRF樓蓋連接節點承載力抗震調整系數，取1.0.6.3.4縱向接縫灌漿鍵槽水平受剪承載力設計值應按下式計算：式中：灌漿鍵槽抗剪強度設計值，取0.4MPa;h,縱向接縫間灌漿鍵槽凈高；l,縱向接縫間灌漿鍵槽計算長度。6.3.5板板間或板梁間，采用鋼筋連接時，其水平受剪承載力和受拉承載力應按下式計算：V=0.75μfAs式中：μ剪切摩擦系數，按表6.3.5取值；f、普通鋼筋抗拉強度設計值；A受剪區橫向普通鋼筋的截面面積；A受拉區縱向普通鋼筋的截面面積。剪切摩擦系數μ接縫表面有粗糙面(Gmm凹凸差)(圖6.3.5)次澆筑成型：接縫表面有粗糙面(Gmm凹凸差)圖6.3.5橫向接縫類型示意6.4.1空心板的橫截面(圖6.4.1),應符合下列規定：孔洞周圍實心部分尺寸應符合表6.4.1的規定；表6.4.1孔洞周圍實心部分尺寸空心板厚度H邊肋寬度b板面厚度L?圖6.4.1空心板截面形式示意b,不宜小于20mm。6.4.3空心板軸線跨度L與板的截面高度h的比值：屋面板小于0.4fpk;當要求部分抵消由于應力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預應力筋與張拉臺座之間的溫差等因素產生的預應力損失時，張拉控制應力限值可相應提高0.05frk。6.4.6先張法預應力筋之間的凈間距不宜小于其公稱直徑的6.4.7空心板疊合樓蓋所屬建筑物的設防烈度不高于7度，且空心板厚度不大于250mm時，疊合層厚度不應小于60mm;其余情況疊合層厚度不宜小于80mm。1疊合層混凝土厚度小于100mm時，可采用單層雙向配3按疊合層截面計算單向配筋率不應小于0.2%,鋼筋直徑不宜小于6mm-間距不宜大于200mm;4鋼筋保護層厚度應符合現行國家標準《混凝土結構通用6.4.9當空心板疊合樓蓋按連續板設計時，負彎矩區受力鋼筋按疊合構件全截面計算的最小配筋率及鋼筋錨固長度應滿足現計規范》GB50010的有關規定。當考慮支座處疊合層對樓板耐截斷位置至支座邊長度不應小于1/3.的表面應做成凹凸差不小于4mm的粗糙面，且粗糙面的面積占比大于80%。連接節點(圖6.4.111～圖6.4.114),應符合下列規定：于2根，邊支座處數量不應少于4根，砌體墻附加鋼筋直徑不應小于8mm,間距不應大于200mm;無疊合層時，支座縱筋及附加內錨固長度不應小于L正和1000mm的較大值，直徑不應小于宜避開跨中區域，盡量分布于板端1/4跨度范圍內，伸入板側支座長度應滿足抗震錨固要求，伸入板內鋼筋錨固長度不應小于L(圖6.4.115)。(a)中節點圖6.4.11-2板側與鋼梁連接節點圖6.4.11-3板側與剪力墻連接節點圖6.4.11-4板側與砌體墻連接節點(b)邊節點1板側支座；2板側拉結抗剪鋼筋；L業錨固長度1不應小于空心板板端支承長度α:和100mm的較大值；2當空心板板端承受上部豎向結構構件局部壓力時，不應小于空心板板端支承長度α:和樓板厚度h之和，且不應小于100mm(圖6.4.12);3當空心孔洞配有鋼筋時，堵頭深度尚不應小于鋼筋錨固圖6.4.12孔端承受上部豎向結構構件局部壓力堵頭示意6.4.13空心板板端與混凝土梁、鋼梁翼緣、剪力墻或砌體墻的連接節點(圖6.4.131～圖6.4.134),應符合下列規定：1空心板板端支承長度α:不宜小于L/180和50mm的較2沿板跨方向配置的板端拉結抗剪鋼筋：伸入板端支座長度應滿足抗震錨固要求，伸入板內錨固長度不應小于LF和1000mm的較大值；有疊合層時，鋼筋可按構造配置在板間灌縫處，直徑不應小于8mm,間距不應大于1200mm;無疊合層時，鋼筋應計算確定，抗震設防烈度高于7度時，尚應將不小于總數二分之一的拉結抗剪鋼筋布置于板孔內，板孔內鋼筋布置區域應用混凝土澆灌密實，堵頭深度不應小于鋼筋錨固長度；3支座縱筋、砌體墻或剪力墻附加鋼筋要求同6.4.11條規圖6.4.13-1板端與鋼筋混凝土梁連接節點6坐漿或墊片：7鋼筋混凝土或角鋼支承；h疊合層厚度a.空心板端支承長度圖6.4.13-2板端與鋼梁連接節點L錨固長度；α.空心板端支承長度圖6.4.13-3板端與剪力墻連接節點L錨固長度；a.空心板端支承長度圖6.4.13-4板端與砌體墻連接節點7.1一般規定7.1.1空心板生產企業應具有生產場所，生產設備、設施及生產工藝應符合生產規模、生產特點和質量要求，并應符合環境保護和安全生產要求。生產企業應有質量保證體系并確保有效實施。7.1.2空心板應采用專用自動化設備及先張法預應力長線工藝7.1.3生產企業應于生產前制定生產方案。生產方案宜包括生放與運輸等內容。7.1.4構件生產應以設計文件為依據。7.1.5空心板生產前，應按設計要求和質量標準進行圖紙會審和技術交底。作業人員應經過專業技術培訓。7.1.6經檢驗合格的產品方可運輸出廠。7.1.7空心板應采用編碼進行標識，編碼宜采用二維碼或RFID芯片等方式；可采用文字形式進行標注。7.2構件生產7.2.1空心板原材料、部件及配件，應按照現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204、設計文件及合同約定進行進廠檢驗。7.2.2預應力筋的張拉及放張應符合現行國家標準《混凝土結7.2.3吊點形式、位置及數量應按照構件設計文件制作、安裝和設置。7.2.4混凝土質量控制應符合現行國家標準《混凝土質量控制標準》GB50164的有關規定?；炷翝仓?、養護等工藝應符合現行國家標準《混凝土結構工程施工規范》GB50666和《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204的相關規定。7.2.5空心板在養護完成后應使用專用切割機具進行分割，分割時混凝土強度實測值不應低于設計強度的75%,分割尺寸應滿足設計要求。7.2.6外露金屬件的防腐處理應符合設計及現行國家標準《裝配式混凝土建筑技術標準》GB/T51231的有關規定。7.3構件存放與運輸7.3.1空心板的存放應符合現行國家標準《裝配式混凝土建筑7.3.2空心板多層疊放時，每層構件間的墊塊應上下對齊，墊塊中心距板端宜小于300mm;宜平放，疊放層數不宜超過6層，總高度不宜超過2m;長期存放時，應采取措施控制空心板的起拱和翹7.3.3運輸出廠時混凝土強度實測值不應低于設計強度的75%。運輸時動力系數宜取1.5。7.3.4空心板宜采用水平運輸方式，疊放不宜超過6層。7.3.5運輸過程中，應保持車輛整潔，防止對道路的污染，減少道路揚塵。8.1.1施工單位應編制施工組織設計或專項施工方案，對施工人員進行技術交底。8.1.2施工過程中，不應在空心板上集中堆放大量施工材料或使空心板承受較大的沖擊荷載·施工材料自重及施工荷載不應超過施工方案的相應要求。8.1.4構件堆場宜為硬化地面或經人工處理的自然地坪，滿足平整度和承載力要求，并應有排水措施。疊放不宜超過6層。8.2.1機械設備和吊具進場時，應檢查各項入場資料，并應符合現行行業標準《建筑機械使用安全技術規程》JGJ33的有關規定。8.2.2空心板的施工宜采用標準化、模數化的吊具。8.2.3施工測量除應符合本標準的規定，并應符合現行國家標8.2.4空心板施工前應安裝堵頭，并應符合第6.4.12條的規定。8.3.1起吊和安裝作業應根據設計要求和施工方案進行。8.3.2起吊和安裝作業時宜設置纜風繩控制就位；吊索水平夾部宜設墊板。結構現澆部分的模板支撐系統不宜利用空心板下8.3.4空心板的支承構件應有臨時或永久的固定措施；空心板的支承位置宜設置厚度不大于30mm的墊片或坐漿。2空心板之間的反拱差值應滿足第9.3.2條的規定。飽滿。灌縫材料強度實測值小于10MPa時，板面上不應進行施于設計值的75%;8.3.8施工荷載應符合設計要求和現行國家標準《混凝土結構8.3.9空心板的吊裝應符合本標準的規定，并應符合現行國家8.3.10吊裝上一層結構構件時，本層結構構件應符合下列規1混凝土或砂漿強度達到10MIa或灌縫完成24h后；8.4.2現澆板帶的施工應符合下列要求：板帶寬度小于200mm8.4.3疊合層混凝土澆筑前，應按照設計要求鋪設疊合層內鋼8.4.4后澆混凝土應符合本標準的規定，并應符合現行國家標8.4.5后澆混凝土澆筑完畢后應及時進行養護，養護持續時間9質量檢驗和驗收9.1.1空心板的生產應由生產單位按本標準規定進行質量控現行行業標準《工廠預制混凝土構件質量管理標準》JG/T565的有關規定。9.1.2空心板的施工應由施工單位按本標準規定進行質量控制，并應符合現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204的有關規定。9.1.3空心板的檢驗要求和試驗方法應符合現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204的有關規定。9.2.1空心板的外觀質量應符合設計文件要求；當設計文件無具體要求時，應符合表9.2.1的規定。1露筋23蜂窩45外表缺陷6外形缺陷79.2.2空心板外形尺寸應符合表9.2.2的規定。檢查項目允許偏差12寬度3厚度⊥4G5下表面平整度36側向彎曲L/750且207894中心線位置偏差5中心線位置偏移2外露長度在構件平面的水平方向中心位置偏差檢查項目允許偏差中心線位置偏移5-3(單根)-2(平均)內孔間凈距9.3.1空心板的進場驗收應由監理(建設)單位、施工單位等按本標準規定進行，并應符合現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204的有關規定。9.3.2空心板現場安裝施工的允許偏差應符合表9.3.2要求。檢查項目允許偏差(mm)板5553板板539.3.3空心板疊合層鋼筋和混凝土施工質量驗收應按現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204執行，并應提供相關的文件和記錄。1為便于在執行本標準條文時區別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1)表示很嚴格，非這樣做不可的：2)表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的：4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”。2條文中指明應按其他有關標準執行的寫法為：“應符合2《建筑與市政工程抗震通用規范》GB550026《建筑結構可靠性設計統一標準》GB58《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB59《混凝土結構工程施工規范》GB50611《工程結構設計基本術語標準》GB/T50012《裝配式混凝土建筑技術標準》GB/T5123116《建筑機械使用安全技術規程》JGJ17《鋼筋焊接網混凝土結構技術規程》JGJ114重慶市工程建設標準預應力混凝土空心板應用技術標準條文說明 2術語和符號 2.1術語 2.2符號 3基本規定 624.1混凝土 62 5結構分析 5.1一般規定 5.2豎向荷載作用下樓蓋分析 5.3水平荷載作用下樓蓋分析 6結構設計 6.1一般規定 6.2豎向荷載作用下樓蓋設計 6.3水平荷載作用下樓蓋設計 736.4構造規定 787.1一般規定 7.2構件生產 7.3構件存放與運輸 8施工 808.3吊裝施工 8.4后澆混凝土施工 9質量檢驗和驗收 9.2質量檢驗 9.3驗收 841.0.2參考國家現行標準《裝配式混凝土建筑技術標準》GB/T設防烈度不超過8度?？拐鹪O防烈度超過8度時，應專門研究當遇有板底表面溫度高于100℃或有生產熱源使板底表面溫度經常高于60℃.或直接承受動力荷載時，應按國家現行有關標1.0.3本標準主要針對預應力混凝土空心板的設計、生產、運2術語和符號本標準僅給出專有術語，其他術語與現行國家標準《工程結構設計基本術語標準》GB/T500832014相同。本標準僅列出了常用的符號，其他符號均在條文相應處單獨的預制構件，其寬度一般取1.2m,長度可根據工程需要進行切3.0.2預制裝配式樓蓋連接可靠性是保證結構安全的關鍵，為保證預制裝配式樓蓋不先于抗側力主體結構破壞，喪失整體性，預制裝配式樓蓋節點連接的抗震性能目標應高于抗側力主體結限可忽略·故按單向板設計。以預制板厚100mm,疊合層厚設x向和y向跨度比值L/L=1,分配到兩個方向的均布荷載為q、和q,按照板帶中心點位移相等計算：5q、l.'/384EI、=5qL'/384EI-q/q,=I/I,=5.27%,得到與預制板跨垂直方續期很短的狀況，如施工和維修等。持久狀況和短暫狀況均應進行承載能力極限狀態設計。對持久狀況尚應進行正常使用極限狀態驗算，對短暫狀況，可根據需要進行正常使用極限狀態驗算。3.0.6重慶大學與重慶恒昇大業建筑科技集團有限公司對3個兩跨空心板疊合樓蓋足尺構件進行了耐火試驗(詳論文《預應力混凝土空心疊合板耐火性能試驗和理論研究》)。試驗中，參考《建筑鋼結構防火技術規范》GB514292017,結構重要性系數取1.1(耐火等級一級),按頻遇組合對構件施加均布荷載。板底預應力筋保護層厚度取20mm,板頂支座按連續跨設計，支座負彎矩筋分別按均布荷載基本組合(B1構件)、標準組合(B2構件)以及頻遇組合(B3構件)進行計算配置，其中按基本組合設計的構件 (B1構件),負彎矩筋采用分離式配置，在l/4處截斷。試驗結果表明：(1)三個構件受火時間達到1.5h時(B2、B3構件受火時間達到2h),均未達到極限彎曲變形量和極限彎曲變形速率，判斷未喪失承載能力；(2)B1構件板頂主裂縫出現在l/4處截斷處·此現象與構件受火變形后，內力重分布，負彎矩增大有關，建議板頂負彎矩筋若采用分離式配筋，可延長鋼筋截斷位置至1/3處。計算耐火保護層厚度時，不應包括抹灰粉刷層。試驗表明，板片孔洞內溫度遠小于板底溫度，故預應力筋與孔洞間保護層厚度不小于15mm即可。3.0.7工程實踐中，空心板疊合樓蓋按簡支板設計會存在以下問題：(1)忽視疊合層對板端約束的貢獻，樓板舒適度驗算時難以滿足要求；(2)忽視疊合層對板端約束的貢獻，樓板耐火能力被低估。本條規定旨在引導考慮支座處疊合層及疊合層中配筋對支座的約束作用，合理評估樓蓋舒適度及耐火能力。重慶大學與重慶恒昇大業建筑科技集團有限公司設計了3組(分別為靜力性能組、樓蓋振動舒適度組及耐火性能組),共13個足尺構件，研究了支座處疊合層及疊合層配筋對空心板疊合樓蓋靜力性能、振動舒適度及耐火性能的影響。試驗結果表明：(1)支座處疊合層及疊合層中配筋對支座的約束作用，可顯著改善樓蓋振動舒適度及耐火性能；(2)為充分利用預應力鋼筋的高強性能，合理配置支座處疊合層負彎矩區配筋，在靜力設計時，本標準推薦考慮支座處疊合層及疊合層中配筋對支座的約束作用；按連續板進行計算時，在施工澆筑階段除支座處外，不應設置支撐，按第6.2.1條～第6.2.12條進行二階段設計，支座處負彎矩區配筋計算只需考慮疊合層混凝土達到設計規定強度后，產生的裝修面層、吊頂等自重以及使用階段可變荷載。4.1.2空心板宜采用干硬性混凝土生產，可提高生產效率，干硬性混凝土的各項性能指標均應滿足設計要求?？招陌宓目v向受力鋼筋強度很高，因此，空心板的混凝土強度等級應相應地提高，以達到更經濟的目的，本條規定空心板混凝土強度等級不應低于C40。疊合層中平均壓應力不高，參考國內外應用經驗，本條規定其混凝土強度等級不應低于(C30。4.1.3空心板即使設有疊合層，其厚度相較于預制部分仍很小，不能保證豎向荷載作用下板與板之間協同受力。豎向荷載作用下，空心板板片間協同受力的關鍵在于板側鍵槽。本標準建議采用美國預制預應力混凝土協會(Prccast/PrcstrcsscdConcrctcInstitutc·以下簡稱PC1)推薦使用的鎖嵌式鍵槽，此種鍵槽傳力機制明確，且有試驗數據支撐和成功應用經驗。板間鍵槽灌縫的另一個作用是通過灌縫傳遞水平荷載作用下的板間剪力，保證樓蓋整體性。根據國內外經驗，灌漿料應具備良好的和易性，便于工人快速將板縫灌實并不因失水導致灌漿失效；同時應具有一定的抗壓強度，確保板間協同受力，樓蓋形成整體。為確保板縫灌實，改善拼縫性能，可適當加入膨脹劑等外加劑。灌縫混凝土建議采用自密實混凝土，對拼縫寬度較大能保證灌漿密實的情況，可用細石混凝土代替自密實混凝土；對設置疊合層且拼縫寬度較大，可保證疊合層混凝土填實拼縫的情況，板間灌縫可采用疊合層混凝4.2.1根據荷載大小、空心板板跨、板厚以及預應力傳遞長度等因素綜合考慮采用何種預應力筋。預應力筋布置在空心板混凝土肋范圍內，采用低松弛預應力筋可減小預應力損失。5.1一般規定5.1.1ASCE716規定，平面長寬比不大于3,水平規則的混凝土樓蓋可按剛性樓蓋分析。對于空心板樓蓋，縱向接縫灌漿鍵槽水平剪應力不大于0.4MPa時，可認為各預制板在水平地震作用下作為整體協同變形；當水平剪應力超過0.4MIPa時，板件相互錯動變形加大，整體分析中宜計入其影響。另5.1.2標準編制組針對按基本抗震設防目標：“小震不壞、中震層地震力與本標準預制樓蓋水平地震作用計算公式得到的數值進行了對比。結果表明，按本標準預制樓蓋水平地震作用計算公式得到的樓層地震作用大于大震下彈塑性時程分析得到的數值，用本標準計算值進行樓蓋設計，可確保預制樓蓋各連接節點達到中震彈性、大震不屈服的性能，確保樓蓋整體性。對采用更高性能目標進行抗震設計的結構，本標準第5.3.1條和第5.3.2條規定的樓蓋水平地震作用計算公式不再繼續適用，應結合實際情況進行中大震彈塑性分析，并確定預制樓蓋水平地震作用，樓蓋節點連接的抗震性能目標應高于抗側力主體結構的抗震性能目標。5.1.3條文規定與現行國家標準《混凝土結構工程施工規范》GB506662011相同。本標準采用先張法施加預應力，且在底模上設置砂層或涂脫模劑，預應力混凝土空心板受到預應力產生反拱變形，與底模自動脫離，因此可忽略脫模吸附力。動力系數尚可根5.2.2本條參考PC1相關文獻及《SP預應力空心板(技術手(1)樓板寬度應大于其跨度。當樓板寬度小于其跨度時，其(2)板的跨厚比特別大時(>50),在中部的有效板寬應減小2空心板通過板側鍵槽將板上非均布荷載傳遞至相鄰板片。一般空心板設計中未考慮沿板間鍵槽水泥砂漿灌縫傳遞的兩組力：第一組是由于板兩側邊受的不同大小的剪力(圖1)所產在板面產生橫向壓應力而在板底產生橫向拉應力。由于空心板當空心板按照美國SPANCRETE(簡稱SP)公司的方式進行生產施工時，其集中荷載限值見表1和表2所示，此集中荷載限值考慮了板縱向劈裂和沖切破壞的情況。(1)無疊合層的SP板表1單個集中荷載的最大限值板厚(不含疊合層)(2)有疊合層的SP板(可稱SPD板)上作用一個或兩個集中表2單個集中荷載的最大限值板厚(不含疊合層)3當兩個集中荷載的間距在300mm和0.52之間時：仍可按上表用插人法求5以上限值是在疊合面層混凝土強度(圓柱體)為4000psi(28M2a),彈性模量E3000ksi:厚度為2"(5lmm)的條件下得到的。足尺樓板體系試驗得出的簡化結論，其他板型空心板應結合自身試驗情況參考使用。當空心板有疊合層且其上非均布荷載為輕質隔墻荷載時，可考慮將輕質隔墻荷載簡化為均布荷載進行設計。5.2.3本條參考PCl相關文獻及《SP預應力空心板(技術手冊)》99ZG408(附冊一)2002,其他板型空心板應結合自身試驗情況參考使用。當洞口寬度較大時，可在洞口兩邊設置鋼托板(圖2),用以支承洞邊的短板。根據SP公司經驗，鋼托板的受力情況如下：當孔洞寬度為1000mm時，鋼托板上完全不受力，說明板上的后加荷載，全部通過兩邊的灌縫傳到相鄰的空心板。當孔洞寬度為安全起見，設計鋼托板時，當孔洞寬度小于1000mm時，鋼托板考慮板的自重加25%的后加荷載；當孔洞寬度為2000mm時，鋼托板考慮板的自重加50%的后加荷載；當孔洞寬度為3000mm時，鋼托板考慮板的自重加75%的后加荷載。 中關于樓蓋水平地震作用計算的規定，結合我國抗震設計特點進行協調性處理，形成符合我國抗震設計特點的樓蓋水平地震作用計算公式。按此公式設計，空心板樓蓋連接能達到中震彈性、大震不屈服的結構性能，確保地震作用下樓蓋整體性。詳見論文5.3.3空心板組成的樓蓋可等效為沿水平力作用方向、兩端簡支的深梁(多跨可等效為連續深梁),與水平力作用方向垂直的外圈梁作為深梁的拉壓弦桿。弦桿內力等于深梁所受水平彎矩除以深梁有效梁高，有效梁高取樓蓋沿水平力作用方向長度的0.8倍。深梁縱向受力鋼筋可配置在弦桿內.且優先配置在板厚范圍弦桿與樓板連接位置相當于翼緣與腹板的連接關系.根據剪應力互等原理，弦桿與樓板連接界面存在剪力.需要采取措施保5.3.4本條規定來自ASCE716第12章第11節關于剪力墻與要求局部拉脫名義拉力不得小于0.3kip/ft,換算為國際單位即為4.47kN/m,取4.5kN/m。階段不設支撐也可承受較大荷載?？招陌瀵B合樓蓋施工階段不設支撐時，可按簡支構件設計(見本標準第6.1.2條),可充分發不設支撐進行規定。施工階段不設支撐的部位不含基于施工安1樓板宜按連續板計算。當支撐設置量充足，可確保施工2使用階段進行抗裂和撓度計算時，應考慮預應力只施加版)GB500102010附錄H。設計強度前的第一階段和達到設計強度后的第二階段所應考慮6.1.5參考現行國家標準《混凝土結構設計規范》(2015年版)GB500102010第3.4.3條。版)GB500102010附錄H。無支撐疊合構件的受力特點在于：(1)第一階段后澆疊合層載均由預制構件承擔，此時支座處于鉸接狀態，(2)第二階段后澆疊合層混凝土達到設計規定的強度值后，預制6.2.3本條規定了預應力混凝土構件的彎矩設計值不小于開裂第6.1.7條。對于無明顯屈服點的預應力鋼筋受彎構件，當構件的配筋率過低時，在使用或施工過程中有可能出現構件脆斷事受彎構件的正截面受彎承載力設計值應不低于該構件的正截面開裂彎矩值(第6.2.3條)。相關標準要求的情況下，預應力空心板一裂即斷的情況已經解設計規范》GB500102010規定預應力筋總伸長率不低于3.5%,JGJ952011第6.1.7條，折算承載力系數取1.4。6.2.5根據現行國家標準《混凝土結構設計規范》(2015年版)受彎承載力折減系數平.取0.9,是考慮空心板的跨度大，在在極限受彎狀態下，其剛度往往不易滿足要求.因此而采取的受試驗資料與我國國家現行標準中的計算公式對比形成。對于疊土強度降低10%使用(厚度大于450mm的空心板),所以將表中厚度在390mm~500mm范圍內的空心板受剪承載力系數再降低板或通過用強度不低于C30的混凝土灌孔?？招陌骞嗫讌^域的6.2.8、6.2.9第6.2.8條～第6.2.9條參考現行國家標準《混凝土結構設計規范》(2015年版)GB500102010第10.1.11條。國內外相關規范校準并吸取國內的工程設計經驗而得的。其中，對混凝土法向應力的限值，均用與各施工階段混凝土抗壓強度f相對應的抗拉強度及抗壓強度標準值表示。6.2.10根據現行國家標準《混凝土結構設計規范》(2015年版)計算方法。其考慮了二階段受力的特征且按標準組合并考慮荷載長期作用影響。該公式是在假定荷載對撓度的長期影響均發6.2.12鋼筋混凝土二階段受力疊合受彎構件第二階段短期剛度是在一般鋼筋混凝土受彎構件短期剛度計算公式的基礎上考慮了二階段受力對疊合截面的受壓區混凝土應力形成的滯后效應后經簡化得出的。對要求不出現裂縫的預應力混凝土二階段實際工程中，如果預制層與疊合層混凝土彈性模量相差不大.可以取現澆層及預制層混凝土彈性模量平均值E.和疊合構6.3.1采用第5.3.1條和第5.3.2條計算樓蓋水平地震作用，利用樓蓋水平地震作用除以樓蓋水平面內面積(樓蓋水平寬度乘6.3.2當灌漿料與預制混凝土結合良好時，可以考慮通過預制當不考慮沿板縱向接縫傳遞水平剪力或縱向接縫水平受剪與承擔抗剪作用的鋼筋混凝土構件間應采取更強的連接措施-確?？招陌迮c鋼筋混凝土構件共同變形。板端鋼筋混凝土構件中樓板受到的水平力需通過合理的連接可靠的傳遞到豎向抗側力構件上，可以選擇直接傳遞也可以選擇通過集力梁傳遞。板梁連接處是樓板水平荷載傳遞至豎向抗側力構件的關鍵位置，板側鍵槽抗剪作用僅可作為安全儲備，接縫連接件的抗剪作用。6.3.4本條參考《PCIManualforthcDcsignofHollowCorcSlabsandWalls》,縱向接縫間灌漿鍵槽抗剪強度設計值取0.4MPa(PCI建議強度值80psi.換算成國際單位即為0.55MPa,應用到設計值中需乘以強度折減系數0.75,約為0.4MPa);進行空心板樓蓋連接大震不屈服驗算時，可采用0.55MPa作為抗剪強度標準值。6.3.5本條參考AC1318及《PClManualforthcDcsignofHollowCorcSlabsandWalls》,利用剪切摩擦原理計算采用鋼筋連接的節點抗剪承載能力：式中0.75和0.9均為折減系數。最關鍵的部分在于板側抗剪鍵槽的設置。美國PCl建議的鋸齒6.4.3為保證樓板具有合適的強度和剛度，規定了空心板的合6.4.4參考現行國家標準《混凝土結構設計規范》(201