高大模板工程施工計算書

目錄

9.1板厚100MM,架體高度17.4M板模板支架計算.................................1

9.2400X700MM梁底模板及支撐架計算（架體搭設高度為16.8M）....................9

9.3500X1000MM梁底模板及支撐架計算（架體搭設高度為10.5M）..................18

9.4800X1500MM梁底模板及支撐架計算（架體搭設高度為15.3M）..................28

9.5500X800MM梁側模板計算...................................................38

9.6800X1500MM梁側模板計算..................................................43

1

9.1板厚100mm,架體高度17.4m板模板支架計算

依據規范：

《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016

《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008

《建筑結構荷載規范》GB50009-2012

《鋼結構設計標準》GB50017-2017

《混凝土結構設計規范》GB50010-2010)(2015版)

《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011

計算參數：

盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2,水平桿鋼管強度為205.0N/nun2,鋼管

強度折減系數取1.00。

模板支架搭設高度為17.4m,

立桿的縱距b=l.20m,立桿的橫距1:0.90m,腳手架步距h=l.50m,

：

頂層水平桿步距h=1.50mo

立桿鋼管類型選擇：B-LG-3000(048x3.2x3000);

橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(0)48x2.5x840);

縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(048x2.5x1140);

橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(0)48x2.5x1140);

22

面板厚度13mln,剪切強度L4N/mm2,抗彎強度15.ON/mm,彈性模量6000.0N/mmo

內龍骨采用方鋼管40.x40.x2.5mm,間距200n】m,

梁頂托采用雙鋼管。48x2.8mm。

模板自重0.30kN/m2,混凝土鋼筋自重25.lOkN/n?。

振搗混凝土荷載標準值4.00kW#,施工均布荷載標準值3.OOkN/#,堆放荷載

標準值0.00kN/m2o

1

圖盤扣式樓板支撐架立面簡圖

圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元

44

鋼管慣性矩計算采用1二八(山/)/64,抵抗矩計算采用W=n(D-d)/32D0

一、模板面板計算

面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計

算。

靜荷載標準值ql=25.100x0.100x1.200+0.300x1.200=3.372kN/m

活荷載標準值q2=(4.000+3.000)x1.200=8.400kN/m

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

截面抵抗矩W=33.80cm3；

截面慣性矩T=21.97cm4；

(1)抗彎強度計算

f=VoM/W<[f]

其中f一一面板的抗彎強度計算值(N/mnd；

2

Yo一一結構重要性系數；

M一一面板的最大彎矩(N.mm)；

W一一面板的凈截面抵抗矩；

[f]一一面板的抗彎強度設計值,K15.00N/mm2；

M=0.lOOql2

其中q——荷載設計值(kN/m)；

經計算得到M=0.100x(1.30x3.372+1.50x8,400)x0.200x0.200=0.068kN.m

經計算得到面板抗彎計算強度f=Y0M/W=

1.10x0.068x1000x1000/33800=2.211N/mm2

面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求！

(2)抗剪計算

T=3y0Q/2bh<[T]

其中最大剪力0=0,600x(1.30x3.372+1.50x8.400)x0.200=2.038kN

截而抗剪強度計算值

T=3xl.10x2038.0/(2x1200.000x13.000)=0.216N/mm2

截面抗剪強度設計值[T]=l.40N/mm2

面板抗剪強度驗算小于[TL滿足要求！

(3)撓度計算

v=0.677ql4/100EI<[v]=1/250

面板最大撓度計算值v=0.677x3.372x2004/(100x6000x219700)=0.028mm

面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求！

二、支撐次龍骨的計算

次龍骨按照均布荷載計算。

1,荷載的計算

⑴鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q”=25.100x0.100x0.200=0.502kN/m

⑵模板的自重線荷載(kN/m)：

q12=0.300x0.200=0.060kN/m

3

⑶活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：

經計算得到，活荷載標準值q2=(3.000+4.000)x0.200=1.400kN/m

靜荷載ql=1.30x0.502+1.30x0.060=0.731kN/m

活荷載q2=1.50x1.400=2.lOOkN/m

計算單元內的次龍骨集中力為(2.100+0.731)x1.200=3.397kN

2.次龍骨的計算

按照三跨連續梁計算，計算公式如下：

均布荷載q=P/1=3.397/1.200=2.831kN/m

最大彎矩M=0.lql2=0.1x2.83x1.20x1.20=0.408kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6x1.200x2.831=2.038kN

最大支座力N=l.lql=1.1x1.200x2.831=3.736kN

龍骨的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

截面抵抗矩W=4.41cm3；

截面慣性矩I=8.83cm1；

(1)龍骨抗彎強度計算

抗彎計算強度f=VoM/W=1.10x0.408x1074414.1=101.58N/mm2

龍骨的抗彎計算強度小于215.ON/mm2,滿足要求！

(2)龍骨抗剪計算

最大剪力的計算公武如下：

Q=0.6ql

截面抗剪強度必須滿足：

T=3VoQ/2hh<[T]

截面抗剪強度計算值>3x1.10x2038.03/(2x40.00x40.00)=2.102N/mm2

截面抗剪強度設計值[T]=125.00N/mm2

龍骨的抗剪強度計算滿足要求！

(3)龍骨撓度計算

撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，

4

均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿

間距)

得到q=0.562kN/m

最大變形

v=0.677ql4/100EI=0.677x0.562x1200.04/(100x206000.00x88281.3)=0.434mm

龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求！

三、托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

集中荷載取次龍骨的支座力P=3.736kN

均布荷載取托梁的自重q=0.081kN/mo

3.74kN3.74kN3.74kN3.74kN3.74kN3.74kN3.74kN

3.74KN3.74KN3.74KN3.74KN3.74kN

0.08kN/m3不叱

半

，,1.'[111[1、[11lint近ipiU血IUL而

A^:900

900.900.

托梁計算簡圖

托梁彎矩圖(kN.m)

111.07

77.677.57.507.347.32

31943.92r3.763.74u3.583.57

L0.190.17L0.01

0.01_0.170.19_T

3.573.58_3.743.763.923.94)

7.327.347.5(7.5177.68

111X)8

托梁剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下:

0.74kN0.74kN0.74kN0.74kN0.74kN0.74kN0.74kN

c0.7-4KNc0.7-4KN.0...7.4KN0.08kN/mc°-r7"4，K，~N”0.7，42KNo.74kN

'，/

900.900.

L

0

托梁變形計算受力圖

0.028

0.411

托梁變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩M=1.529kN.m

經過計算得到最大支座F=18.586kN

經過計算得到最大變形V=0.411mm

頂托梁的截面力學參數為

截面抵抗矩W=8.50cm3；

截面慣性矩I=20.39cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度f=VoM/W=1.10x1.529x106/8496.0=188.54N/min2

頂托梁的抗彎計算強度小于205.ON/rnm2,滿足要求！

(2)頂托梁撓度計算

最大變形v=0.411mm

頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求！

四、立桿的穩定性計算荷載標準值

作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：

⑴腳手架鋼管的自重(kN)：

NG1=0.118x17.400=2.053kN

鋼管的自重計算參照《盤扣式規范》附錄Ao

⑵模板的自重(kN)：

NG2=0.300x1.200x0.900=0.324kN

⑶鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3=25.100x0.100x1.200x0.900=2.711kN

經計算得到，靜荷載標準值

NG=(NG1+NG2)=5.088kN.

6

2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值%=(3.000+4.000)x1.200x0.900=7.560kN

3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N=1.30NG+1.50NQ

五、立桿的穩定性計算

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式

YON,

(pA

其中N一一立桿的軸心壓力設計值，N=17.95kN

*一一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到；

i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.59

A——立桿凈截面面積(cm2)；A-4.50

W一一立桿凈截面抵抗矩(cn?)；W=4.73

o一一鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mR)；

[f]一一鋼管立桿抗壓強度設計值，[門=300.OON/mm2；

10一一計算長度(血;

參照《盤扣式規范》2010,由公式計算

頂部立桿段：=h+2ka(1)

非頂部立桿段：1。=qh(2)

q——計算長度修正系數，取值為1.200；

k——計算長度折減系數，可取0.7；

a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.60m；

l0=2.340m；入=2340/15.9=147.170,e=0.238

立桿穩定性驗算：

0=1.10x17954/(0.238x450)=184.062N/nun2,不考慮風荷載時，立桿的穩定

性計算o<[門，滿足要求！

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

7

YON(y0Mw.

風荷載設計值產生的立桿段彎矩計算公式

2

MW=L50x0.6Wklah/10

其中Wk一一風荷載標準值(kN/nd；

2

wk=uzxusxwo=0.300x0.740x0.960=0.213kN/m

h---立桿的步距，1.50m；

la一一立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，0.90m；

lb一一立桿橫向間距，1.20m；

Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；

風荷載產生的彎矩Mjl.50x0.6x0.213x0.900x1.500x1.500/10=0.036kN.m；

風荷載設計值產生的立桿段軸力計算公式

Nwk=(6n/(n+l)(n+2))*MTk/B

其中Mrk——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值:kN.m),

2

由公式計算:MTk=0.5Hlawfk+HlaHmwmk

B一一模板支撐架橫向寬度(m);

n---模板支撐架計算單元立桿橫向跨數：

Hm一一模板支撐架頂部豎向欄桿圍攔(模板)的高度(m)。

MTk=0.213x17.4x0.90x(0.5x17.4+0.60)=31.038kN.m

Nwk=6x8/(8+1)/(8+2)x(31.038/10.00)=1.655kN

立桿4=1.300x5.088+1.500x7.560+1.50x0.6x1.655=19.345kN

立桿穩定性驗算：

o=l.10x(19345/(0.238x450)+36000/4730)=206.748N/mm2,考慮風荷載時,

立桿的穩定性計算o<[f],滿足要求！

六、盤扣式模板支架整體穩定性計算

依據規范GB51210,盤扣式模板支架應進行整體抗傾覆驗算。

支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求:

MT<MR

8

式中：％一支架的傾覆力矩設計值；

MR一支架的抗傾覆力矩設計值。

813〃+g2k）+2￡6川4>3yoM”

六i

抗傾覆力矩

2

MR=10.000X0.900X（1.901+0.300）+2x（0.000x10.000x0.900）x10.000/2=198.1

OOkN.in

傾覆力矩MT=3xl.100X31.038=102.427kN.m

盤扣支架整體抗傾覆驗算<MR,滿足整體穩定性要求！

盤扣式樓板模板支架計算滿足要求！

9.2400X700mm梁底模板及支撐架計算（架體搭設高度為16.8m）

梁模板承插型盤扣式支撐架（梁板共用立桿）計算書

依據規范：

《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016

《建筑施工模板安全技術規范》JGJ1622008

《建筑結構荷載規范》GB50009-2012

《鋼結構設計標準》GB50017-2017

《混凝土結構設計規范》GB50010-2010（2015版）

《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011

計算參數：

盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/H1卡,水平桿鋼管強度為205.0N/mm2,鋼管

強度折減系數取1.00。

模板支架搭設高度為16.8m,

梁截面BxD=400mnix700nim,立桿的縱距（跨度方向）1=1.20m,腳手架步距

h=l.50m,腳手架頂層水平桿步距h^l.OOm,

9

立.桿鋼管選擇：4)48.0x3.2mm

橫桿鋼管選擇：$48.0x2.5mm

梁底增加1道承重立桿。

面板厚度13mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.ON/mm2,彈性模量6000.

梁底次龍骨選用方鋼管：40X40X2.50mm

梁底支撐頂托梁長度1.20m。

梁頂托采用雙鋼管。48x2.8mmo

梁底承重桿按照布置間距600mm計算。

23

模板自重0.50kN/m,混凝土鋼筋自重25.50kN/mo

施工均布荷載標準值3.00kN/m2,振搗混凝土均布荷載標準值0.OOkN/m2,堆放荷

載標準值0.00kN/m2o

扣件計算折減系數取L00。

0

0

8

9

L

盤扣式梁模板支撐或立面簡圖,

計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。

集中力大小為F=1.30x25.500x0.100x0.200x1.200=0.796kNo

44

鋼管慣性矩計算采用1=n3'-1)/64,抵抗矩計算采用W=n(D-d)/32D0

一、模板面板計算

面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計

算。

作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

1.荷載的計算：

10

⑴鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

qj=25.500x0.700x1.200=21.420kN/m

⑵模板的自重線荷載(kN/m)：

q2=0.500x1.200x(2x0.700+0.400)/0.400=2.700kN/m

⑶活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：

經計算得到，活荷載標準值P]=(3.000+0.000)x0.400x1.200=1.440kN

均布荷載q=1.30x21.420+1.30x2.700=31.356kN/m

集中荷載P=1.50x1.440=2.160kN

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為：

截面抵抗矩w=33.80cm3；

截面慣性矩I=21.97cm4；

計算簡圖

0.034

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:

11

24.12kN/m

100|100|100|100|

變形計算受力圖

變形圖(mm)

經過計算得到從左到右各支座力分別為

Nrl.232kN

N2=3.584kN

N3=5.072kN

N『3.584kN

N5=l.232kN

最大彎矩M=0.033kN.m

最大變形V=0.001mm

(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎計算強度f二M/W=0.033x1000x1000/33800=1.071N/mm2

面板的抗彎強度設計值[fL4Z15.OON/mm2；

面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求！

⑵抗剪計算

截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=

3x1903.0/(2x1200.000x13.000)=0.201N/mm2

截面抗剪強度設計值[TriJON/nd

面板抗剪強度驗算T<[TL滿足要求！

(3)撓度計算

12

面板最大撓度計算值V=0.001mm

面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！

二、梁底支撐龍骨的計算

(一)梁底龍骨計算

按照三跨連續梁計算，計算公式如下：

均布荷載q=P/1=5.072/1.200=4.226kN/m

最大彎矩M=0.lql2=0.1x4.23x1.20x1.20=0.609kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6x1.200x4.226=3.043kN

最大支座力N=l.Iql=1.1x1.200x4.226=5.579kN

龍骨的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

截面抵抗矩W=4.41cm3；

截面慣性矩I=8.83cm4；

(1)龍骨抗彎強度計算

抗彎計算強度f=VoM/W=1.10x0.609X106/4414.1=151.66N/mm2

龍骨的抗彎計算強度小于215.ON/mm2,滿足要求！

(2)龍骨抗剪計算

最大剪力的計算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪強度必須滿足：

T=3y0Q/2bh<[T]

截面抗剪強度計算值T=3xl.10x3042.98/(2x40.00x40.00)=3.138N/mm2

截面抗剪強度設計值[T]=125.OON/mm2

龍骨的抗剪強度計算滿足要求！

(3)龍骨撓度計算

撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，

均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿

間距)

得到q=2.297kN/m

最大變形

v=0.677ql4/100EI=0.677x2.297x1200.07(100x206000.00x88281.3)=1.773mm

龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求！

托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

均布荷載取托梁的自重q=0.081kN/mo

托梁計算簡圖

托梁彎矩圖(kN.m)

5.135.12

1.5419

0.530.50L0.G0.30

F

0.500.53

5.125.13

托梁剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:

托梁變形計算受力圖

14

0.00

托梁變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩M=0.506kN.in

經過計算得到最大支座F=15.337kN

經過計算得到最大變形V=0.085mm

頂托梁的截面力學參數為

截面抵抗矩W=8.50cm3；

截面慣性矩I=20.39cm1；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度f=M/W=0.506x1()6/8496.0=62.39N/mn?

頂托梁的抗彎計算強度小于205.ON/rnm2,滿足要求！

(2)頂托梁撓度計算

最大變形v=0.085mm

頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求！

三、梁板共用立桿受力計算

(1)梁板共用立桿荷載計算

梁兩側梁板共用立桿承受樓板荷載計算：

No=1.00x(1.30x(0.50+25.50x0.10)+1.50x3.00)x(0.20+0.90/2)xl.20二

6.60kN

左側立桿承受梁端荷載為N”0.53kN

左側立桿承受總荷載為Nj=NL+N0=0.53+6.60=7.13kN

右側立桿承受梁端荷載為NR=0.53kN

右側立桿承受總荷載為N2=NR+N0=0.53+6.60=7.13kN

梁底立桿受力最大值為Nm=15.34kN

梁兩側及梁底立桿受力最大值為N則二max(NpNm,N2)=15.34kN

(2)扣件抗滑力計算

15

龍骨與梁兩側立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：

R<Rc

其中此一一扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.OkN,雙扣件取12.OkN；

R一—龍骨傳給兩側共用立桿的豎向作用力設計值。

荷載的計算值R=max(NL,NR)=max(0.53,0.53)=0.53kN

采用單扣件，抗滑承載力的設計計算滿足要求！

當直角扣件的擰緊力矩達40—65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑

動，其抗滑承載力可取8.OkN.

四、立桿的穩定性計算

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式

(pA

頂托梁的最大支座力Nrl5.337kN(已經包括組合系數)

腳手架鋼管的自重N2=1.30x1.699=2.208kN

N=15.337+2.208=17.546kN

*一一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到；

i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.59

A一一立桿凈截面面積(c#)；A=4.50

W一一立桿凈截面抵抗矩(cn?)；W=4.73

o一一鋼管立桿抗壓強度計算值(N/m,).

[f]一一鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=300.OON/mm2；

1()---計算長度(ni)；

參照《盤扣式規范》2010,由公式計算

頂部立桿段：1。=h，'+2ka(1)

非頂部立桿段：1。=qh(2)

q一一計算長度修正系數，取值為1.200；

k一一計算長度折減系數，可取0.7；

a一一立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；

l0=l.800m；X=1800/15.9=113.353,力=0.387

16

立桿穩定性驗算：

0=1.10x17546/(0.387x450.4)=110.637N/mm：不考慮風荷載時，立阡的穩

定性計算定[f],滿足要求！

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

YON(Yo^w*c

風荷載設計值產生的立桿段彎矩%計算公式

2

Mw=l.50x0.6Wklah/10

其中---風荷載標準值(kN/m?)；

2

Wk=uzxusxw0=0.300x0.740x0.960=0.213kN/m

h一—立桿的步距，1.50m；

la一一立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，1.20m；

---立桿橫向間距，L20m；

Nw-—考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；

風荷載產生的彎矩Mw=l.50x0.6x0.213x1.200x1.500x1.500/10=0.052kN.m；

風荷載設計值產生的立桿段軸力計算公式

Nwk=(6n/(n+l)(n+2))*MTk/B

其中'h——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值;kN.m),

2

由公式計算：'h=0.5Hlawfk+HlaHAk

B一一模板支撐架橫向寬度(m)；

n——模板支撐架計算單元立桿橫向跨數；

Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度加)。

MTk=0.213x16.8x1.20x(0.5x16.8+0.80)=39.528kN.m

Nwk=6x9/(9+1)/(9+2)x(39.528/10.00)=1.940kN

立桿I=1.300x15.337+1.500x1.699+1.50x0.6x1.940=19.292kN

立桿穩定性驗算：

a=l.10x(19292/(0.387x450.4)+52000/4732)=132.475N/mm2,考慮風荷載

時，立桿的穩定性計算o<[f],滿足要求!

17

五、梁模板支架整體穩定性計算

依據規范GB51210,盤扣式模板支架應進行整體抗傾覆驗算。

支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求：

MT<MR

式中：A%一支架的傾覆力矩設計值；

MR—支架的抗傾覆力矩設計值c

n

B21agik+02"）+2WGjkbjN3yoMT*

六1

抗傾覆力矩

M,rlO.0002xl.200x（1.180+0.500）+2x（0.000x10.000x1,200）x10.000/2=201.5

62kN.m

傾覆力矩MT=3xl.100X39.528=130.442kN.in

盤扣支架整體抗傾覆驗算.%</，滿足整體穩定性要求！

盤扣式梁底模板支架計算（梁板共用立桿）滿足要求！

9.3500X1000mm梁底模板及支撐架計算（架體搭設高度為10.5m）

梁模板承插型盤扣式支撐架（梁板共用立桿）計算書

依據規范：

《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016

《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008

《建筑結構荷載規范》GB50009-2012

《鋼結構設計標準》GB50017-2017

《混凝土結構設計規范》GB50010-2010（2015版）

《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011

計算參數：

盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/nun2,水平桿鋼管強度為205.0N/mm2,鋼管

18

強度折減系數取1.00。

模板支架搭設高度為10.5m,

梁截面BxD=500mnx1000mm,立桿的縱距（跨度方向）1=1.20m,腳手架步距

h=l.50m,腳手架頂層水平桿步距hf=1.00m,

立桿鋼管選擇：4>48.0x3.2mm

橫桿鋼管選擇：（j）48.0x2.5mm

梁底增加2道承重立桿。

面板厚度13nlm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.ON/mm2,彈性模量6000.0N/mm2o

梁底次龍骨選用方鋼管：40X40X2.50mm

梁底支撐頂托梁長度0.90nio

梁頂托采用雙鋼管巾48x2.8mmo

梁底承重桿按照布置間距300,300mm計算。

23

模板自重0.50kN/m,混凝土鋼筋自重25.50kN/mo

施工均布荷載標準值3.OOkN/ni2,振搗混凝土均布荷載標準值0.00kN/m:',堆放荷

載標準值0.00kN/m2o

扣件計算折減系數取1.00。

19

——O----------O----------O---------O——

\、

130430?30,

盤扣式梁模板支撐架立面簡圖

計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。

集中力大小為F=1.30x25.500x0.100x0.100x1.200=0.398kN。

4444

鋼管慣性矩計算采用I=H(D-d)/64,抵抗矩計算采用W=n(D-d)/32D0

一、模板面板計算

面板為受彎結構，播要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計

算。

作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

L荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q,=25.500x1.000x1.200=30.600kN/m

20

⑵模板的自重線荷載(kN/m)：

q2=0.500x1.200x(2x1.000+0.500)/0.500=3.000kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：

經計算得到，活荷載標準值P]=(3.000+0.000)x0.500x1.200=1.800kN

均布荷載q=1.30x30.600+1.30x3.000=43.680kN/m

集中荷載P=1.50x1.800=2.700kN

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

本算例中，截面慣性矩T和截面抵抗矩w分別為：

截面抵抗矩w=33.80cm3；

截面慣性矩I=21.97cm4；

2.70kN

43.68kN，'m

i—1———i——————?B

100_|_100___|_100100___1100____?

計算簡圖

彎矩圖(kN.m)

3.53

3.53

剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:

33.60kN，m

[I]I[I]I[B

―100—二100—」100_100_[_100|

21

變形計算受力圖

變形圖(mm)

經過計算得到從左到右各支座力分別為

N]=L778kN

N2=4.623kN

N3=5.870kN

N4=5.870kN

N5=4.623kN

N6=l.777kN

最大彎矩M=。066kN.m

最大變形V=0.001mm

(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.056x1000x1000/33800=2.148N/mm2

面板的抗彎強度設計值[f],?15.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求！

(2)抗剪計算

截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=

3x3534.0/(2x1200.000x13.000)=0.374N/mm2

截面抗剪強度設計值m=1.40N/nim2

面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求！

⑶撓度計算

面板最大撓度計算值v=0.001mm

面板的最大撓度小于180.0/250,滿足要求！

二、梁底支撐龍骨的計算

(-)梁底龍骨計算

22

按照三跨連續梁計算，計算公式如下：

均布荷載q=P/1=5.870/1.200=4.891kN/m

最大彎矩M=0.lql2=0.1x4.89x1.20x1.20=0.704kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6x1.200x4.891=3.522kN

最大支座力N=l.lql=1.1x1.200x4.891=6.456kN

龍骨的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

截面抵抗矩W=4.41cm3；

截面慣性矩I=8.83cm4；

(1)龍骨抗彎強度計算

2

抗彎計算強度f=Y0M/W=1.10x0.704x1074414.1=175.52N/min

龍骨的抗彎計算強度小于215.ON/mm2,滿足要求！

(2)龍骨抗剪計算

最大剪力的計算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪強度必須滿足：

T=3v0Q/2bh<[T]

截面抗剪強度計算值T=3xl.10x3521.70/(2x40.00x40.00)=3.632N/mm2

截面抗剪強度設計值[T]=125.OON/mm2

龍骨的抗剪強度計算滿足要求！

(3)龍骨撓度計算

撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，

均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿

間距)

得到q=3.168kN/m

最大變形

v=0.677ql4/100EI=0.677x3.168x1200.04/(100x206000.00x88281.3)=2.446mm

龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求！

23

托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

均布荷載取托梁的自重q=0.081kN/mo

托梁計算簡圖

0.284

/

0304

托梁彎矩圖(kN.m)

5.885.87

2.342.33

0.00一0^0.150.14

[

。140.KO55.0.00

2.332.34

5.875.88

托梁剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:

托梁變形計算受力圖

0.004

0.029

托梁變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩M=0.304kN.m

24

經過計算得到最大支座F=12.840kN

經過計算得到最大變形V=0.029mm

頂托梁的截面力學參數為

截面抵抗矩W=8.50cm3；

截面慣性矩I=20.39cm1；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度f=M/W=0.304x106/8496.0=37.49N/mm2

頂托梁的抗彎計算強度小于205.ON/mm2,滿足要求！

(2)頂托梁撓度計算

最大變形V=0.029mm

頂托梁的最大撓度小于300.0/400,滿足要求！

三、梁板共用立桿受力計算

(1)梁板共用立桿荷載計算

梁兩側梁板共用立桿承受樓板荷載計算：

No=1.00x(1.30x(0.50+25.50x0.10)+1.50x3.00)x(0.10+0.90/2)xl.20=

5.59kN

左側立桿承受梁端荷載為NL=-0.14kN

左側立桿承受總荷載為N1=NL+N0=-0.14+5.59=5.45kN

右側立桿承受梁端荷載為NR=-0.14kN

右側立桿承受總荷載為N2=NR+N0=-0.14+5.59=5.45kN

梁底立桿受力最大值為Nm=12.84kN

梁兩側及梁底立桿受力最大值為N帕*:max(Nj,Nm,N2)=12.84kN

(2)扣件抗滑力計算

龍骨與梁兩側立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：

R<Rc

其中1一一扣件抗滑承載力設計值，單扣件取8.OkN,雙扣件取12.OkN；

R——龍骨傳給兩側共用立桿的豎向作用力設計值。

荷載的計算值R=max(NL,NR)=max(-0.14,-0.14)=-0.14kN

25

采用單扣件，抗滑承載力的設計計算滿足要求！

當直角扣件的擰緊力矩達40—65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑

動,其抗滑承載力可取8.OkN.

四、立桿的穩定性計算

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式

o=—

cpA

頂托梁的最大支座力％=12.840kN(己經包括組合系數)

腳手架鋼管的自重N2=1.30x0.998=1.297kN

N=12.840+1.297=14.137kN

4)一一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到；

i---計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.59

A——立桿凈截面面積(cnft；A=4.50

W一一立桿凈截面抵抗矩(cn?)；W=4.73

o一一鋼管立桿抗壓強度計算值(N/m卡).

2

[f]一一鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=300.00N/mm;

10一一計算長度(m)；

參照《盤扣式規范》2010,由公式計算

頂部立桿段：1。二h，，+2ka(1)

非頂部立桿段：1。=qh(2)

n——計算長度修正系數，取值為L200；

k——計算長度折減系數，可取0.7；

a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；

l0=l.800m；X=1800/15.9=113.353,4)=0.387

立桿穩定性驗算：

o=l.10x14137/(0.387x450.4)=89.146N/mm2,不考慮風荷載時，立桿的穩

定性計算o<[f],滿足要求！

26

考慮風荷載時,立行的穩定性計算公式為:

YON(Yo^w一c

風荷載設計值產生的立桿段彎矩計算公式

2

Mw=l.50x0.6Wklah/10

其中Wk一一風荷載標準值(kN/nd；

2

Wk=uzxusxv0=0.300x0.650x0.960=0.187kN/m

h---立桿的步距，1.50m；

la一一立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，1.20叱

lb---立桿橫向間距，0.90m；

Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；

風荷載產生的彎矩MjL50x0.6x0.187x1.200x1.500x1.500/10=0.045kN.m；

風荷載設計值產生的立桿段軸力此卜計算公式

Nwk=(6n/(n+l)(n+2))*MTk/B

其中MTk——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值:kN.m),

2

由公式計算：MTk=0.5Hlawfk+H1aHmik

B一一模板支撐架橫向寬度(m)：

n一一模板支撐架計算單元立桿橫向跨數；

Hm一一模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。

MTk=0.187x10.5x1.20x(0.5x10.5+0.80)=14.270kN.m

Nwk=6xl0/(10+l)/(10+2)x(14.270/8.00)=0.811kN

立桿I二1.300x12.840+1.500x0.998+1.50x0.6x0.811=14.867kN

立桿穩定性驗算：

o=l.10x(14867/(0.387x450.4)+45000/4732)=103.256N/mm2,考慮風荷載

時，立桿的穩定性計算o<[f],滿足要求！

五、梁模板支架整體穩定性計算

依據規范GB51210,盤扣式模板支架應進行整體抗傾覆驗算。

支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求：

27

MT<MR

式中：