2014年注冊土木工程師（水利水電工程）《專業基礎考試》真題及詳解單項選擇題（共60題，每題2分。每題的備選項中只有一個最符合題意。）1．平衡液體中的等壓面必為（）。A．水平面B．斜平面C．旋轉拋物面D．與質量力相正交的面【參考答案】D【參考解析】靜止液體中壓強相等的各點所組成的面稱為等壓面。例如液體與氣體的交界面（自由表面）、處于平衡狀態下的兩種液體的交界面都是等壓面。等壓面可能是平面，也可能是曲面。平衡液體中質量力與等壓面正交，且始終指向質量力，即壓強增加的方向。2．管軸線水平，管徑逐漸增大的管道有壓流，通過的流量不變，其總水頭線沿流向應（）。A．逐漸升高B．逐漸降低C．與管軸線平行D．無法確定【參考答案】B【參考解析】各斷面關于的連線稱為總能線或者總水頭線，它可以是直線也可以是曲線，但總是下降的，因為實際液體流動時總是有水頭損失的。3．其他條件不變，液體雷諾數隨溫度的增大而（）。A．增大B．減小C．不變D．不定【參考答案】A【參考解析】雷諾數Re是判斷液體流態的無量綱數，其計算公式為：Re＝vd/υ。式中v表示液體流速；d表示圓管直徑；υ表示液體的運動黏滯系數。由于液體的運動黏滯系數υ隨溫度的升高而降低，所以當其他條件不變時，雷諾數隨溫度的增大而增大。4．如圖所示為壩身下部的三根泄水管a、b、c，其管徑、管長、上下游水位差均相同，則流量最小的是（）。題4圖A．a管B．b管C．c管D．無法確定【參考答案】A【參考解析】忽略速度水頭進行計算。三根泄水管中a管為自由出流，其流量計算公式為：其中，μc為管道流量系數，b、c管為淹沒出流，其流量計算公式為：其中，流量系數μc的計算公式為：短管在自由出流和淹沒出流的情況下，流量系數計算公式雖然形式上不同，但是，在管道其他參數及布置完全相同的條件下，流量系數的數值是相等的。因為在淹沒出流時，μc的計算公式中的分母根號式下雖然比自由出流情況下少了一項l，但淹沒出流的∑ζ項卻比自由出流的∑ζ項多了一個出口局部水頭損失系數ζ出，在淹沒出流情況下，若下游水池較大，出口局部水頭損失系數ζ出＝1.0。因此其他條件相同時，流量系數μc實際上是相等的。需注意的是兩者的水頭不同。自由出流時總水頭是上游水面至管道出口斷面中心的距離；淹沒出流時總水頭是上下游水位差。因此a管的作用水頭最小，流量最小。5．明渠均勻流總水頭線，水面線（測壓管水頭線）和底坡線相互之間的關系為（）。A．相互不平行的直線B．相互平行的直線C．相互不平行的曲線D．相互平行的曲線【參考答案】B【參考解析】均勻流是指總流中流線均為平行直線的水流，因此明渠中的均勻流具有如下特性：①明渠恒定均勻流的流速分布、流量、水深和過水斷面的形狀大小沿程不變；②“三線”（底坡線、測壓管水頭線、總水頭線）為相互平行的直線。6．水躍躍前水深h′和躍后水深h″之間的關系為（）。A．h′越大則h″越大B．h′越小則h″越小C．h′越大則h″越小D．無法確定【參考答案】C【參考解析】水躍是明渠水流從急流狀態（水深小于臨界水深）過渡到緩流狀態（水深大于臨界水深）時，水面驟然躍起的局部水流現象。躍前水深h′是指躍前斷面（表面水滾起點所在的過水斷面）的水深；躍后水深h″是指躍后斷面（表面水滾終點所在的過水斷面）的水深。由水躍方程曲線（題6解圖）可知，躍前水深h′和躍后水深h″呈反比關系，躍前水深愈小，對應的躍后水深愈大；反之，躍前水深愈大，對應的躍后水深愈小。題6解圖7．當實用堰堰頂水頭大于設計水頭時，其流量系數m與設計水頭的流量系數md的關系是（）。A．m＝mdB．m＞mdC．m＜mdD．不能確定【參考答案】B【參考解析】關于實用堰，當堰頂水頭大于設計水頭時，溢流水舌將偏離堰面并使堰面壓力減小，流量系數相應增大；當堰頂水頭小于設計水頭時，溢流水舌將貼壓堰面并使堰面壓力增大，流量系數相應減小。8．計算消力池池長的設計流量一般選擇（）。A．使池深最大的流量B．泄水建筑物的設計流量C．使池深最小的流量D．泄水建筑物下泄的最大流量【參考答案】D【參考解析】消力池過長將增加不必要的建筑費用；池長不夠，即使池深足夠也不能在池中形成消能充分的水躍，底部主流甚至會跳出消能池沖刷下游河床。顯然，合理的池長應從平底完全水躍的長度出發來考慮。消力池池長的設計流量取建筑物下泄的最大流量。9．滲流運動在計算總水頭時不需要考慮（）。A．壓強水頭B．位置水頭C．流速水頭D．測壓管水頭【參考答案】C【參考解析】滲流是指流體在孔隙介質中的流動。在滲流模型計算時由于滲流流速極為微小，流速水頭忽略不計。10．下列哪一項不屬于直剪試驗？（）A．慢剪試驗B．固結快剪試驗C．快剪試驗D．固結排水剪切試驗【參考答案】D【參考解析】室內測定土體抗剪強度的方法主要是直接剪切試驗（直剪試驗）和三軸壓縮試驗（剪切試驗）。根據剪切過程中施加法向應力與水平剪應力時的不同排水條件，直剪試驗有三種試驗方法：快剪、固結快剪、慢剪。根據施加圍壓與軸向荷載時的排水條件，三軸剪切試驗也可分為三種試驗方法：不固結不排水剪切、固結不排水剪切、固結排水剪切。本題中固結排水剪切試驗是土體三軸試驗的一種，不是直剪試驗。11．下列哪一項不屬于巖石邊坡的常見破壞？（）A．崩塌B．平面性滑動C．楔形滑動D．圓弧型滑動【參考答案】D【參考解析】巖石邊坡常見破壞模式有：崩塌、平面型滑動、楔形滑動。圓弧形滑動是黏性土土坡的滑動模式。12．在矩形均布荷載作用下，關于地基中的附加應力計算，以下說法錯誤的是（）。A．計算基礎范圍內地基中附加應力B．計算基礎角點處地基與基礎接觸點的附加應力C．計算基礎邊緣下地基中附加應力D．計算基礎范圍外地基中附加應力【參考答案】B【參考解析】荷載作用下，在地基中任一點都產生附加應力，當矩形基礎底面受到豎直均布荷載作用時，基礎的四個角點下任意深度z處的豎向附加應力均相同，計算公式為：σz＝Kcp0。式中，p0表示基底附加壓力，單位為kPa；Kc表示無因次附加應力系數。對于非角點下地基中的應力可用角點法求得，即自計算點將荷載面分割為幾個小矩形荷載面，計算點要位于各小荷載面的公共角點上，再利用角點公式計算各個小荷載面對計算點產生的附加應力，然后疊加?；A角點處地基與基礎接觸點為奇異點，即應力突變點，不能直接計算。13．以下哪項不是濕陷性黃土的特性？（）A．含較多可溶性鹽類B．粒度成分以黏粒為主C．孔隙比較大D．濕陷系數δs≥0.015【參考答案】B【參考解析】我國濕陷性黃土有如下特征：①一般呈黃色、褐黃色、灰黃色；②顆粒成分以粉粒（0.005～0.075mm）為主，一般約占土的總質量的60%；③孔隙比較大，在1.0左右或更大；④含有較多的可溶鹽類；⑤豎直節理發育，能保持直立的天然邊坡；⑥濕陷性黃土的濕陷系數δs≥0.015；⑦一般具有肉眼可見的大孔隙（故黃土又稱為大孔土）。由于黃土形成的地質年代和所處的自然地理環境的不同，它的外貌特征和工程特征有明顯的差異。14．臨塑荷載是指（）。A．持力層將出現塑性區時的荷載B．持力層中將出現連續滑動面時的荷載C．持力層中出現某一允許大小塑性區時的荷載D．持力層剛剛出現塑性區時的荷載【參考答案】D【參考解析】臨塑荷載是指基礎邊緣的地基土剛剛開始達到極限平衡時（剛剛出現塑性區時）地基所能承受的基底壓力，以Pcr表示。極限荷載是指地基土達到整體失穩破壞時（出現連續滑動面時）所承受的基底壓力，以Pu表示。臨界荷載是（或稱塑性荷載）指地基土中出現某一允許大小塑性區時所承受的基地壓力，工程中常將塑性區開展深度達到基寬的1/3或1/4時所對應的荷載作為地基的容許承載力，以P1/3和P1/4表示。15．某擋土墻墻高5m，墻后填土表面水平，墻背直立、光滑。地表作用q＝10kPa的均布荷載，土的物理力學性質指標γ＝17kN/m3，φ＝15°，c＝0。作用在擋土墻上的總主動壓力為（）。A．237.5kN/mB．15kN/mC．154.6kN/mD．140kN/m【參考答案】C【參考解析】由主動土壓力系數計算公式：Ka＝tan2（45°－φ/2）＝tan2（45°－15°/2）＝0.589，因此地表土壓力為：p地表＝q·Ka＝10×0.589＝5.89kPa，墻底土壓力為：p墻底＝（q＋γ·H）·Ka＝（10＋5×17）×0.589＝55.96kPa。由于擋土墻上的土壓力呈梯形分布，因此總主動土壓力為：Pa＝（5.89＋55.96）×5/2＝154.6kN/m。16．黏性土的最優含水率與下列哪個值最接近？（）A．液限B．塑限C．縮限D．天然含水率【參考答案】B【參考解析】土的含水率是指土中水的質量與土粒質量之比。最優含水率是黏性土含有一定弱結合水時，易被擊實時的含水率，對應土擊實曲線的峰值。黏性土的最優含水率與塑限（土體可塑態與半固態的分界含水率）接近。土體縮限（固態與半固態的分界含水率）時已無弱結合水，液限（液態和可塑態的界限含水率）時土體接近流態，均不利于土體擊實。天然含水率是土體自然狀態下的含水率，隨土的種類、質地而變化。17．大面積均布荷載下，雙面排水達到相同固結度所需時間是單面排水的（）。A．1倍B．1/2C．1/4D．2倍【參考答案】C【參考解析】固結度計算公式為：式中，Ut是固結度；Tv是時間因數，且Tv＝Cv·t/H2，是無因次量；Cv是固結系數，單位為cm/s2；H為土層最大排水距離，雙面排水時為土層厚度的一半，單面排水時為土層厚度，單位為cm；t為固結時間，單位為s。土體達到相同固結度所需時間與最大排水距離的平方成正比，即t1︰H12＝t2︰H22。當單面排水改為雙面排水時，最大排水距離減少一半，因此達到相同固結度所需時間為單面排水時間的1/4。18．下列物理性質指標，哪一項對無黏性土有意義？（）A．IpB．ILC．DrD．γmax【參考答案】C【參考解析】Ip表示黏性土的塑性指數，是指土體液限和塑限的差值，常以百分數的絕對值表示。塑性指數越大，黏粒含量越高。IL表示黏性土的液性指數，液性指數是判別黏性土軟硬程度，即稠度狀態的指標，又稱稠度。Dr表示砂土的相對密實度，相對密實度用來判斷砂土的密實狀態，可綜合反映土粒級配、形狀和結構等因素的影響。γmax表示黏性土的最優含水率，是黏性土含有一定弱結合水，易被擊實時的含水率，對應土擊實曲線的峰值。本題中，ABD三項為黏性土性質，C項為砂土的性質，對無黏性土有重要意義。19．某土樣試驗得到的先期固結壓力小于目前取土處土體的自重壓力，則該土樣為（）。A．欠固結土B．超固結土C．正常固結土D．次固結土【參考答案】A【參考解析】把土在歷史上曾經受到的最大有效應力稱為前期固結應力；而把前期固結應力與現有應力之比稱為超固結比OCR。對天然土，OCR＞1時，該土是超固結土；OCR＝1時，為正常固結土；OCR＜1時，為欠固結土。20．圖示體系的幾何組成為（）。題20圖A．幾何不變，無多余約束B．幾何不變，有1個多余約束C．可變體系D．瞬變體系【參考答案】A【參考解析】幾何法：體系中的折桿AB等效于二力桿AB，可用虛線連接，如題20解圖所示，鏈桿AB與支座C處鏈桿組成瞬鉸B。將基礎視為剛片Ⅰ，折桿CBE視為剛片Ⅱ，直桿DE視為剛片Ⅲ，這三個剛片通過瞬鉸B、鉸E、鉸D三個不共線的鉸相連構成一個無多余約束的幾何不變體系。計算法：通過節點數和鏈桿數計算體系的計算自由度數W。本結構有5個單鉸（A、B、C、D、E）、7個單鏈桿、1個復鏈桿（折桿CBE，相當于3個單鏈桿）。因此，W＝2j－b＝5×2－（7＋3）＝0，則該體系為無多余約束的幾何不變體系。題20解圖21．圖示結構，MEG和QBA值為（）。題21圖A．MEG＝16kN·m（上側受拉），QBA＝8kNB．MEG＝16kN·m（下側受拉），QBA＝0C．MEG＝16kN·m（下側受拉），QBA＝－8kND．MEG＝16kN·m（上側受拉），QBA＝16kN【參考答案】B【參考解析】圖示結構由基本部分和附屬部分組成。分析附屬部分，對G點取矩∑MG＝0：4×6＋FyC×2＝0，得：FyC＝－12kN（FyC向下為正），由豎向受力平衡∑Y＝0：FQG－FyC－4＝0，解得：FQG＝－8kN（FQG使結構順時針轉動為正）。再分析基本部分，基本部分G端受到附屬部分剪力作用，且FQG＝8kN，方向向上；那么MEG＝FQG×2＝8×2＝16kN·m（下側受拉），MBA＝FQG×2－16＝8×2－16＝0，因此QBA＝0。22．圖示桁架中，當僅增大桁架高度，其他條件不變時，桿1和桿2的內力變化是（）。題22圖A．N1、N2均減小B．N1、N2均不變C．N1減小、N2不變D．N1增大、N2不變【參考答案】C【參考解析】如題22解圖所示，根據截面法知桿1為截面零桿，對左下角支座取矩，解得FN1＝Pl/h。由B結點平衡得桿2軸力為－P，故當僅增大桁架高度h時，N1減小、N2不變。題22解圖23．求圖示梁鉸C左側截面轉角時，其虛擬狀態應取為（）。A．B．C．D．【參考答案】C【參考解析】在C左截面虛加單位力矩即可求C左側截面轉角，D圖虛加的一對力偶可求C截面兩側的相對轉角。24．圖示中取A的豎向和水平支座反力為力法的基本未知量X1（向上）和X2（向左），則柔度系數（）。題24圖A．δ11＞0，δ22＜0B．δ11＜0，δ22＞0C．δ11＜0，δ22＜0D．δ11＞0，δ22＞0【參考答案】D【參考解析】主對角線系數為相應的單位荷載產生的彎矩自圖乘，一定大于0，即δ＞0；其余系數對稱相等，即δij＝δji（i≠j）。25．AB桿變形如圖中虛線所示，則A端的桿端彎矩為（）。題25圖A．MAB＝4iφA－2iφB－6iΔAB/lB．MAB＝4iφA＋2iφB＋6iΔAB/lC．MAB＝－4iφA＋2iφB－6iΔAB/lD．MAB＝－4iφA－2iφB＋6iΔAB/l【參考答案】C【參考解析】A端產生逆時針轉角φA，相應的形函數為－4i；B端產生順時針轉角φB，傳遞到A的形函數為2i；B產生向下的位移ΔAB，相應的形函數為－6i/l，故A端的桿端彎矩為：MAB＝－4iφA＋2iφB－6iΔAB/l。26．圖示結構（EI為常數）用力矩分配法計算時，分配系數μBC及傳遞系數CBC為（）。題26圖A．μBC＝1/8，CBC＝－1B．μBC＝2/9，CBC＝1C．μBC＝1/8，CBC＝1D．μBC＝2/9，CBC＝－1【參考答案】D【參考解析】設i＝EI/l，當遠端為固定支座時，近端轉動剛度S＝4i，且傳遞系數C＝1/2；當遠端鉸支座時，近端S＝3i，且傳遞系數C＝0；當遠端為滑動支座時，近端轉動剛度S＝i，且傳遞系數C＝－1。所以桿AB、BD剛度為i，桿BC剛度為2i。在B處加一剛臂，則SAB＝4i，SBD＝3i，SBC＝2i，μBC＝2i/（4i＋3i＋2i）＝2/9，CBC＝－1。27．圖示結構Qc影響線（P＝1在BE上移動）中，BC、CD段縱標為（）。題27圖A．BC、CD段均不為零B．BC、CD段均為零C．BC段為零，CD段不為零D．BC段不為零，CD段為零【參考答案】C【參考解析】圖示結構DE為附屬部分，P在BD上移動時，可以看做是B端固結、D端自由的懸臂梁，因此剪力影響線BC段為零，CD段不為零；P在DE上移動時，可看作是只有桿DE的簡支梁。28．圖示體系的自振頻率為（）。題28圖A．B．C．D．【參考答案】D【參考解析】圖示結構為單自由度體系，采用剛度法比較好解，在質量點處加豎向鏈桿約束后，產生單位位移需要施加的力為k11。圖示結構中間豎桿的抗彎剛度無窮大，因此剛度相當于四根兩端固支梁的側移剛度之和。單根兩端固支梁的側移剛度為12EI/l3，那么k11＝4×12EI/l3＝48EI/l3，所以此外，懸臂梁自由端剛度為3EI/l3；一固一鉸支梁的側移剛度為3EI/l3；簡支梁跨中剛度為48EI/l3。29．現行《水工混凝土結構設計規范》（SL191—2008）采用的設計方法是（）。A．采用承載能力極限狀態和正常使用極限狀態設計方法，用分項系數表達B．采用極限狀態設計法，材料性能的變異性和荷載的變異性通過安全系數來表達C．采用極限狀態設計法，恢復了單一安全系數的表達式D．采用極限狀態設計法，在規定的材料強度和荷載取值條件下，采用在多系數分析基礎上以安全系數表達的方式進行設計【參考答案】D【參考解析】現行規范《水工混凝土結構設計規范》（SL191—2008）第3.1.1條規定：“對可求得截面內力的混凝土結構構件，采用極限狀態設計法，在規定的材料強度和荷載取值條件下，采用在多系數分析基礎上以安全系數表達的方式進行設計。”規范中承載能力極限狀態的設計表達式為：KS≤R。式中，K為承載力安全系數；S為承載能力極限狀態下荷載組合的效應設計值；R為結構構件的抗力設計值。【說明】原《水工鋼筋混凝土結構設計規范》（SDJ20—78）采用的是以單一安全系數表達的極限狀態設計方法，原《水工混凝土結構設計規范》（SL/T191—96）是按《水利水電工程結構可靠度設計統一標準》（GB50199—1994）的規定，采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法，以可靠指標度量結構構件的可靠度，并據此采用5個分項系數的設計表達式進行設計。新修訂的《水工混凝土結構設計規范》（SL191—2008）采用在多系數分析的基礎上，以安全系數表達的設計方式進行設計，其作用分項系數和材料性能分項系數的取值仍基本沿用了原SL/T191—96的規定，僅將原SL/T191—96的結構系數γd與結構重要性系數γ0及設計狀況系數ψ予以合并，并將合并后的系數稱為承載力安全系數，用K表示（即取K＝γdγ0ψ）。30．現行《水工混凝土結構設計規范》（DL/T5057—2009）采用的設計方法，下列表述錯誤的是（）。A．材料性能的變異性和荷載的變異性分別用材料強度標準值及材料性能分項系數和荷載標準值及荷載分項系數來表達B．結構系數γd用來反映荷載效應計算模式的不定性、結構構件抗力計算模式的不定性和γG、γQ、γc、γs及γ0、ψ等分項系數未能反映的其他各種不利變異C．不同安全級別的結構構件，其可靠度水平由結構重要性系數γ0予以調整D．對于正常使用極限狀態的驗算，荷載分項系數、材料性能分項系數、結構系數、設計狀況系數和結構重要性系數等都取1.0【參考答案】D【參考解析】現行規范《水工混凝土結構設計規范》（DL/T5057—2009）第5.3.1條規定，結構構件的正常使用極限狀態，應采用下列極限狀態設計表達式：γ0Sk≤C。式中，γ0為結構重要性系數；Sk為正常使用極限狀態的作用效應組合值，按標準組合（用于抗裂驗算）或標準組合并考慮長期作用的影響（用于裂縫寬度和撓度驗算）進行計算；C為結構構件達到正常使用要求所規定的變形、裂縫寬度或應力等的極限值。正常使用極限狀態的設計表達式是按《水利水電工程結構可靠度設計統一標準》（GB50199—1994）的規定，同時參考《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）和《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）（2015年版）的規定給出的。由于結構構件的變形、裂縫寬度等均與荷載持續期的長短有關，故規定正常使用極限狀態的驗算，應按作用效應的標準組合或標準組合并考慮長期作用的影響進行驗算。其中作用分項系數、材料性能分項系數等都取1.0，但結構重要性系數則仍保留。31．縱向受拉鋼筋分別采用HPB235、HRB335、HRB400時，現行《水工混凝土結構設計規范》（DL/T5057—2009）單筋矩形截面正截面受彎界限破壞時的截面抵抗矩系數αab為（）。A．0.415、0.399、0.384B．0.425、0.390、0.384C．0.425、0.399、0.384D．0.425、0.399、0.374【參考答案】C【參考解析】現行規范《水工混凝土結構設計規范》（DL/T5057—2009）規定，單筋矩形截面正截面受彎承載力計算公式防止超筋破壞的適用條件為：x≤ξbh0或ξ≤ξb或αs≤αsb＝ξb（1－0.5ξb），縱向受拉鋼筋分別采用HPB235、HRB335、HRB400時，ξb分別為0.614、0.550、0.518，相應的單筋矩形截面正截面受彎界限破壞時的截面抵抗矩系數αsb分別為0.425、0.399、0.384。32．現行《水工混凝土結構設計規范》（SL191—2008）單筋矩形截面正截面受彎界限破壞時截面所能承受的極限彎矩設計值Mu為（）。A．B．C．D．【參考答案】C【參考解析】根據《水工混凝土結構設計規范》（SL191—2008），在單筋矩形截面正截面受彎承載力計算公式中，防止超筋破壞的適用條件為：x≤0.85ξbh0或ξ≤0.85ξb或αs≤αsb＝0.85ξb（1－0.5×0.85ξb），故極限彎矩設計值Mu為：33．已知矩形截面梁b×h＝200mm×500mm，采用C20混凝土（fc＝9.6N/mm2），縱筋采用HRB335級鋼筋（fy＝300N/mm2），已配有3φ20（As＝942mm2），as＝45mm。按《水工混凝土結構設計規范》（DL/T5057—2009）計算時，γ0＝l.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按《水工混凝土結構設計規范》（SL191—2008）計算時，K＝1.2，試求此梁能承受的彎矩設計值M（）。A．90kN·mB．108kN·mC．129kN·mD．159kN·m【參考答案】A【參考解析】本題可以參照兩個規范求解：①按DL/T5057—2009設計計算相對受壓區高度ξ并驗算適用條件：h0＝h－as＝500－45＝455mm故該梁不會產生超筋破壞，又：故梁不會產生少筋破壞，此梁能承受的彎矩設計值為：②按SL191—2008設計此時，K＝γd＝1.2，故不同的是ξb＝0.550×0.85＝0.4675＞0.323，其余計算與①相同。34．已知矩形截面梁b×h＝200mm×500mm，采用C25混凝土（fc＝11.9N/mm2），縱筋采用HRB335級鋼筋（fy＝fy′＝300N/mm2），縱筋的保護層厚度c＝35mm。承受彎矩設計值M＝175kN·m。按（DL/T5057—2009）計算時，γ0＝l.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按SL191—2008計算時K＝1.2，求As（）。A．1200mm2B．1600mm2C．2180mm2（2050mm2）D．2220mm2（注：選項C括號內數值適用于按《水工混凝土結構設計規范》（SL191—2008）計算）【參考答案】C【參考解析】本題可以參照兩個規范求解：①按DL/T5057—2009設計考慮到彎矩較大，估計布置兩排受拉鋼筋，計算得：as＝c＋d＋e/2＝35＋20＋30/2＝70mm，其中，d為鋼筋直徑，近似取為20mm；e為兩排鋼筋之間的凈距（取鋼筋最大直徑和30mm較大值）。h0＝h－as＝500－70＝430mm，設計彎矩為：M＝γ0ψMg＝175kN·m，又：則截面為超筋截面，故應按雙筋截面設計。根據充分利用受壓區混凝土受壓而使總的鋼筋用量（As′＋As）為最小的原則（經濟最優條件），取ξ＝ξb，HRB335級鋼筋ξb＝0.550，受壓鋼筋混凝土保護層厚度為35mm，故as′＝45mm，則受壓鋼筋截面面積As′為：驗算As′是否滿足最小配筋率的要求：故可將ξb及求得的As′代入公式計算受拉鋼筋截面面積As：驗算最小配筋率：②按SL191—2008設計同樣是兩排受拉鋼筋，故h0＝h－as＝500－70＝430mm，則有：故應按雙筋截面設計。根據充分利用受壓區混凝土受壓而使總的鋼筋用量（As′＋As）為最小的原則，取ξ＝0.85ξb，則受壓鋼筋截面面積As′為：驗算As′是否滿足最小配筋率的要求：故受拉鋼筋截面面積As，為：驗算最小配筋率：35．已知均布荷載矩形截面簡支梁，b×h＝200mm×500mm，采用C20混凝土（fc＝9.6N/mm2，ft＝1.1N/mm2），箍筋采用HPB235級鋼筋（fyv＝210N/mm2），已配雙肢?6@150，設as＝40mm。按《水工混凝土結構設計規范》（DL/T5057—2009）計算時，γ0＝l.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按《水工混凝土結構設計規范》（SL191—2008）計算時，K＝1.2。求此梁所能承受的剪力設計值V（）。A．50kNB．89kN（97kN）C．107kND．128kN（注：選項B括號內數值適用于按SL191—2008計算）【參考答案】B【參考解析】本題可以參照兩個規范求解：①按DL/T5057—2009設計已知矩形截面簡支梁：b×h＝200mm×500mm；as＝40mm。則有：h0＝h－as＝460mm驗算最小配箍率：僅配箍筋時：②按SL191—2008《水工混凝土結構設計規范》設計驗算最小配箍率：僅配箍筋時：36．剪力和扭矩共同作用時（）。A．截面的抗扭能力隨剪力的增大而提高，而抗剪能力隨扭矩的增大而降低B．截面的抗扭能力隨剪力的增大而降低，但抗剪能力與扭矩的大小無關C．截面的抗剪能力隨扭矩的增大而降低，但抗扭能力與剪力的大小無關D．截面的抗扭能力隨剪力的增大而降低，抗剪能力亦隨扭矩的增大而降低【參考答案】D【參考解析】試驗表明，剪力和扭矩共同作用下的構件承載力比單獨剪力或扭矩作用下的構件承載力要低，構件的受扭承載力隨剪力的增大而降低，受剪承載力亦隨扭矩的增大而降低。37．已知矩形截面柱，b×h＝400mm×600mm，采用C30混凝土（fc＝14.3N/mm2），縱筋采用HRB335級鋼筋（fy＝fy′＝300N/mm2），對稱配筋，設as＝as′＝40mm，η＝1.0，承受彎矩設計值M＝420kN·m，軸向壓力設計值N＝1200kN。按《水工混凝土結構設計規范》（DL/T5057—2009）計算時，γ0＝1.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按《水工混凝土結構設計規范》（SL191—2008）計算時，K＝1.2。試求縱筋截面面積As＝As′（）。A．1200mm2B．1350mm2C．1620mm2D．1800mm2【參考答案】C【參考解析】本題可以參照兩個規范求解：①按DL/T5057—2009設計首先是判別大小偏心受壓，由于是對稱配筋，故可按下式計算截面受壓區高度：又故屬于大偏心受壓構件。e0＝M/N＝420/1200＝0.35m＝350mme＝ηη0＋h/2－as＝1.0×350＋600/2－40＝610mm②按SL191—2008設計同樣的，K＝γd＝1.2，x＝252mm＜0.85ξbh0＝0.85×0.55×560＝262mm，其余與①相同。38．鋼筋混凝土結構構件正常使用極限狀態驗算正確的表述為（）。A．根據使用要求進行正截面抗裂驗算或正截面裂縫寬度驗算，對于受彎構件還應進行撓度驗算。上述驗算時，荷載組合均取基本組合，材料強度均取標準值B．根據使用要求進行正截面抗裂驗算和斜截面抗裂驗算或正截面裂縫寬度驗算，對于受彎構件還應進行撓度驗算?？沽羊炈銜r應按標準組合進行驗算，變形和裂縫寬度驗算時應按標準組合并考慮長期作用的影響進行驗算，材料強度均取標準值C．根據使用要求進行正截面抗裂驗算或正截面裂縫寬度驗算，對于受彎構件還應進行撓度驗算?？沽羊炈銜r應按標準組合進行驗算，變形和裂縫寬度驗算時應按標準組合并考慮長期作用的影響進行驗算，材料強度均取設計值D．根據使用要求進行正截面抗裂驗算或正截面裂縫寬度驗算，對于受彎構件還應進行撓度驗算?？沽羊炈銜r應按標準組合進行驗算，變形和裂縫寬度驗算時應按標準組合并考慮長期作用的影響進行驗算，材料強度均取標準值【參考答案】D【參考解析】《水工混凝土結構設計規范》（DL/T5057—2009）第5.3.1條規定，結構構件的正常使用極限狀態，應采用下列極限狀態設計表達式：γ0Sk≤C。其中，γ0為結構重要性系數；Sk為正常使用極限狀態的作用效應組合值，按標準組合（用于抗裂驗算）或標準組合并考慮長期作用的影響（用于裂縫寬度和撓度驗算）進行計算；C為結構構件達到正常使用要求所規定的變形、裂縫寬度或應力等的限值。由于結構構件的變形、裂縫寬度等均與荷載持續期的長短有關，故規定正常使用極限狀態得驗算，應按作用效應的標準組合或標準組合并考慮長期作用的影響進行驗算。正常使用極限狀態的驗算，作用分項系數、材料性能分項系數等都取1.0，但結構重要性系數則仍保留。DL/T5057—2009第5.3.2條規定，鋼筋混凝土結構構件設計時，應根據使用要求進行不同的裂縫控制驗算，包括：①正截面抗裂驗算；②正截面裂縫寬度控制驗算。39．截面尺寸和材料強度及鋼筋用量相同的構件，一個施加預應力，一個為普通鋼筋混凝土構件，下列說法正確的是（）。A．預應力混凝土構件正截面受彎承載力比鋼筋混凝土構件的高B．預應力混凝土構件正截面受彎承載力比鋼筋混凝土構件的低C．預應力混凝土構件斜截面受剪承載力比鋼筋混凝土構件的高D．預應力混凝土構件斜截面受剪承載力比鋼筋混凝土構件的低【參考答案】C【參考解析】預應力對構件的受剪承載力起有利作用，這主要是預壓應力能阻滯斜裂縫的出現和開展，增加了混凝土剪壓區高度，從而提高了混凝土剪壓區所承擔的剪力。而混凝土受彎構件正截面承載力是以受拉鋼筋屈服，受壓區混凝土壓碎為極限狀態，不管施加預應力與否，拉筋和受壓區混凝土的強度都未發生變化，所以承載力保持不變，也就是說預應力對其沒有影響。40．當設計烈度為8度時，考慮地震組合的鋼筋混凝土框架梁，梁端截面混凝土受壓區計算高度x應滿足下列哪一要求？（）A．x≤0.25h0B．x≤0.35h0C．x≤0.30h0D．x≤0.55h0【參考答案】B【參考解析】《水工混凝土結構設計規范》（DL/T5057—2009）第15.2.1條規定，考慮地震作用組合的鋼筋混凝土框架梁，其受彎承載力應按第9章的公式計算。在計算中，計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區計算高度x應符合下列規定：設計烈度為9度時x≤0.25h0；設計烈度為7度、8度時x≤0.35h0?！端せ炷两Y構設計規范》（SL191—2008）第13.2.1條規定，考慮地震作用組合的鋼筋混凝土框架梁，其受彎承載力應按6.2節的公式計算。在計算中，計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區計算高度x應符合下列規定：設計烈度為9度時x≤0.25h0；設計烈度為7度、8度時x≤0.35h0。41．當經緯儀的望遠鏡上下轉動時，豎直度盤（）。A．與望遠鏡一起轉動B．與望遠鏡相對運動C．不動D．兩者無關【參考答案】A【參考解析】經緯儀的望遠鏡用來照準目標，它固定在橫軸上，繞橫軸而俯仰，豎直度盤固定在橫軸一端，望遠鏡轉動時與橫軸一起轉動，用來測量豎直角。42．導線的布置形式有（）。A．一級導線、二級導線、圖根導線B．單向導線、往返導線、多邊形導線C．閉合導線、附合導線、支導線D．三角高程測量，附合水準路線，支水準路線【參考答案】C【參考解析】水準測量的路線，又稱導線，包括閉合水準路線、附合水準路線、支水準路線。閉合水準路線是指已知水準點高程，由該點開始依次測定其他點高程，再回到水準點組成閉合水準路線；附合水準路線是指已知起點高程和終點高程，從起點開始依次測量中間點，最后附合到終點上；支水準路線是指從已知水準點開始，依次測量預測點高程，既不附合到另一水準點，也不閉合到原水準點，沿原測點順序逆向反測。43．已知直線AB的坐標方位角為34°，則直線BA坐標方位角為（）。A．326°B．34°C．124°D．214°【參考答案】D【參考解析】方位角是指從某點的指北方向線起，依順時針方向到目標方向線之間的水平夾角。坐標方位角是指坐標縱線北作為北方向線的方位角，題目中直線AB的坐標方位角是指A為坐標原點的方向角，則以B為坐標原點的直線BA坐標方位角為：34°＋180°＝214°。44．尺長誤差和溫度誤差屬（）。A．偶然誤差B．系統誤差C．中誤差D．限差【參考答案】B【參考解析】系統誤差是指在相同的觀測條件下對某量進行多次觀測，如果誤差在大小和符號上按一定規律變化或保持常數，則這種誤差稱為系統誤差；偶然誤差是指在相同的觀測條件下對某量進行多次觀測，其誤差在大小和符號上都具有偶然性，從表面上看，誤差的大小和符號沒有明顯規律；真誤差是指對一個未知量X進行多次等精度觀測，觀測值與真值之差；中誤差是指各個真誤差平方和的平均值的平方根；限差又稱容許誤差，在一定測量條件下規定的測量誤差絕對值的限值。題目中的尺長誤差和溫度誤差可以用公式計算，有規律即為系統誤差。45．已知某地形圖的比例尺為l︰2000，其中坐標格網的局部如圖所示，a點的X、Y坐標分別為（500，1000），已知ae＝7.1cm，ah＝5.4cm，不考慮圖紙伸縮的影響，則M點X、Y坐標為（）。題45圖A．（571，1054）B．（554，1071）C．（642，1108）D．（608，1142）【參考答案】C【參考解析】M點橫坐標X＝500＋0.071×2000＝642，縱坐標Y＝1000＋0.054×2000＝1108，故M點坐標為（642，1108）。46．一幅1︰1000的地形圖（50cm×50cm），代表的實地面積為（）。A．1km2B．0.001km2C．4km2D．0.25km2【參考答案】D【參考解析】地形圖圖廓邊長（50cm）為：0.5×1000＝500m＝0.5km，則其面積為：0.5×0.5＝0.25km2。47．當材料的孔隙率增大時，材料的密度如何變化？（）A．不變B．變小C．變大D．無法確定【參考答案】A【參考解析】密度是材料在絕對密實狀態下（不包含任何孔隙）單位體積的質量。材料密度的大小取決于材料的組成和顯微結構。組成和結構確定的材料，其密度應為定值。材料的孔隙率增大并不會影響材料在絕對密實狀態下單位體積的質量，故材料密度不變。48．配制耐熱砂漿時，應從下列膠凝材料中選用（）。A．石灰B．水玻璃C．石膏D．菱苦土【參考答案】B【參考解析】水玻璃黏結力強；強度較高；耐酸性、耐熱性好；耐堿性和耐水性差，因此一般用于配制耐熱砂漿和耐熱混凝土。49．硅酸鹽水泥中，常見的四大礦物是（）。A．C3S、C2S、C3A、C4AFB．C2AS、C3S、C2S、C3AC．CA2、CA、C2S、C3AD．CA、C2S、C3A、C4AF【參考答案】A【參考解析】硅酸鹽水泥一般是由三部分組成的，即熟料、石膏緩凝劑和混合材料。其中，硅酸鹽水泥熟料是以適當成分的生料燒至部分熔融，得到的以硅酸鈣為主要成分的產物。原料的主要化學成分是：氧化鈣（CaO）、二氧化硅（SiO2）、三氧化二鋁（Al2O3）、三氧化二鐵（Fe2O3）。經高溫煅燒后，CaO-SiO2-Al2O3-Fe2O3四種成分化合為熟料中的主要礦物：硅酸三鈣、硅酸二鈣、鋁酸三鈣和鐵鋁酸四鈣。分別對應A項的C3S、C2S、C3A、C4AF。50．普通硅酸鹽水泥中，礦物摻合料的可使用范圍是（）。A．0～5%B．6%～15%C．6%～20%D．20%～40%【參考答案】C【參考解析】根據國家標準《通用硅酸鹽水泥》（GB175—2007），普通硅酸鹽水泥為由硅酸鹽水泥熟料和適量石膏、加上5%～20%混合材料磨細制成的水硬性膠凝材料。51．混凝土配合比設計時，決定性的三大因素是（）。A．水膠比、漿骨比、砂率B．粗集料種類、水膠比、砂率C．細集料的細度模數、水膠比、漿骨比D．礦物摻合料的用量、漿骨比、砂率【參考答案】A【參考解析】普通混凝土配合比設計的任務是將水泥、粗細骨料和水等各項組成材料合理地配合，使所得混凝土滿足工程所要求的各項技術