本科生（業余）畢業論文（設計）地方電力網規劃設計學生：指導教師：摘要電力系統是整個國民經濟或能源系統的一個非常重要的子系統。電力系統規劃在電力工業的建設中具有極其重要的地位，電力系統規劃主要由電力負荷預測、電源規劃和電網規劃構成。電網規劃又以負荷預測和電源規劃為基礎，在保證輸電能力，滿足各項技術指標的前提下使輸電系統的費用最小。本文根據地方電力網規劃的要求，在對原始資料系統負荷、電量平衡分析的基礎上，運用傳統的規劃方法，并結合優化規劃的思想，從擬定的六種可行方案中，通過技術和經濟的比較，選擇出兩個較優的方案作進一步的深入分析：從最大電壓損耗、網絡電能損耗、線路和變電站的一次投資及電力網的年運行費用等角度，詳細的分析兩個較優方案，以此確定最優規劃設計。同時，基于最優設計方案，給出了潮流分布、運行特性、調壓措施的選擇及物資的統計?；陔娏W規劃涉及到方方面面許多不確定的因素，在此設計中，采取了一定的簡化假定，一定程度上消弱了優化思想的優勢。但，預計隨著規劃理論的創新、技術條件的發展和設計經驗的積累，終將形成成熟的“電力系統規劃的專家系統”，從而有效加強規劃的科學性。關鍵詞：電力系統電網規劃電量平衡PlanninganddesignoflocalpowernetworkStudent:Supervisor:AbstractsThepowersystemisaveryimportantsubsystemofthewholenationaleconomy.Thepowersystemplanhasveryimportantpositionsintheconstructionofpowerindustry,whichisformedmainlybypowerloadprediction,powerplanandelectricwirenettingplan.TheelectricwirenettingplanningtobeplannedforthefoundationwithloadpredictingandpowerMeeteveryprerequisiteoftechnicalindicatorisittransmitelectricitythesystematicexpensesareminimumtomakeintransmittingcapacityofguaranteeing.Thistextisaccordingtotherequestofplanningoflocalpowernetwork,Onthebasisofanalysingsystematicloadofthefirsthandinformationandelectricconsumptionbalance,Usethetraditionalplanningmethod,andcombinethethoughtofoptimizingplanning,fromsixkindsoffeasibleschemesthataredrafted,comparedwiththeeconomiconethroughtechnology,choosetodofurtherin-depthanalysisintwomoreexcellentschemes:Fromlargevoltagelossmost,networkelectricenergyloss,circuitandoneinvestmentandpowernetworkoftransformersubstationrunexpenses,etc.angleeveryyear,twomoreexcellentschemesofdetailedanalysis,confirmoptimumplanninganddesignwiththis.Meanwhile,becauseoftheoptimumplanofdesign,providetrenddistributing,operationcharacteristic,choiceadjustingmeasureofpressingandstatisticsofthegoodsandmaterials.Plantoinvolvealotofuncertainfactorsofeveryaspectonthebasisofthepowernetwork,inthisdesign,haveadoptedcertainsimplifyingandassuming,haveslackenedtheadvantageofoptimizingthethoughttoacertainextent.However,itisestimatedwithplanningtheinnovation,developmentofthetechnologicalconditionandaccumulationofdesignexperienceofthetheory,willformtheripe"expertsystemofpowersystemplanning"atlast,thusstrengthenthescienceofplanningeffectively.Keywords:Powersystem，Powernetworkplanning，Powerbalance目錄第一章 設計目的與要求 2(一) 目的 2(二) 要求 2第二章 系統材料與建模 2(一) 材料 2(二) 建模 2第三章 電力電量平衡計算 2(一) 電力電量平衡的目的 2(二) 單元容量評估 2(三) 使用表格法進行相關平衡計算 2(四) 用表格法進行電量平衡 2第四章 功率分布與調壓計算 2第五章 潮流分布與調壓措施的選擇 21．調相調壓計算 22．最大負荷時的潮流計算（額定電壓計算） 23. 冬季運行方式下火電廠5發電機電壓計算 21) 冬季最大運行方式下，火電廠5發電機母線電壓計算應按前面假設，其高壓母線電壓為116.3kV，發電廠5變壓器高壓側功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5-1、5-3、5-4功率之和，即 22) 對于不能帶負荷調節抽頭的變壓器，取兩個分接頭電壓的平均值 21) 變電站1 22) 變電站3 23) 水電廠6高、低壓母線電壓計算 23.夏季運行方式下火電廠5發電機電壓計算 2參考文獻： 2第一章 設計目的與要求目的通過畢業設計，綜合運用所學專業知識，特別是有關電力網、發電廠和變電站方面的理論、概念和計算方法，了解電力行業有關技術政策、經濟指標、設計規程和規定，樹立統籌兼顧、綜合平衡、整體優化的觀點，掌握電網規劃設計的一般原則和常用方法，培養從技術、經濟諸多方面分析和解決實際工程問題的能力。具體要求如下：鞏固并拓展所學專業知識；理論與實際聯系，基本掌握電力網設計的主要內容、原則與方法；樹立技術經濟觀點，進行技術經濟比較；培養正確計算、繪圖與編寫說明書的能力；建立正確的設計思想與方法，提高獨立工作能力。要求鞏固并拓展所學專業知識；理論與實際聯系，基本掌握電力網設計的主要內容、原則與方法；樹立技術經濟觀點，進行技術經濟比較；培養正確計算、繪圖與編寫說明書的能力；建立正確的設計思想與方法，提高獨立工作能力。第二章 系統材料與建模材料如《四川大學電氣工程及自動化畢業設計任務書-4》所示材料。建模對系統進行理論抽象，通過對系統的分析抓住系統的主要矛盾，忽略系統次要矛盾以簡化分析計算復雜度。例如把所有導線假設為LGJ-120型號。第三章 電力電量平衡計算電力電量平衡的目的單元容量評估使用表格法進行相關平衡計算系統最大供電負荷計算全電網年最大負荷曲線： （單位：MW）月份一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月負荷115113110109107105104106113118124130如圖所示：伏在曲線的最大負荷Pmax=130系統最大電負荷=Pmax1-網損率=1301-0.05工作容量計算A 水電工作容量的計算冬季最小負載系數β=0.729167夏季最小負載洗漱β=0.706422公式計算水電廠的可調日保證電量APshyp ——水電月平均出力（題目中已給出Ktj ——水電廠月調節系數，在規劃設計中，一般采用經驗數據為Pq ——水電廠不可調節部分出力（題目中未給出，則P系統日峰電量=Pmax則由PPshg ——Ktj ——Pshyp ——水電月平均出力（題目中已給出Pq ——水電廠不可調節部分出力（題目中未給出，則PPmax ——γ ——最小負載系數（冬夏不同）得下表：B 火電廠容量計算火電廠容量=系統最大容量-水電站容量備用容量的計算A 備用負荷容量的計算備用負荷容量一般去最大負荷的2%～5%。在本設計中備用率取3.5%。根據公式：負荷備用容量=系統最大供電負荷×負荷備用率，可得如下表格：B、事故設備容量的計算事故備用容量取最大發電負荷的10%，且不小于一臺系統中容量最大設備的單機容量，這里暫時沒有涉及到具體的用電設備。根據事故容量=系統最大供電負荷×事故設備使用率可得表格：C、水火電站承擔的備用容量負荷備用容量首先考慮有水電廠承擔，事故備用一般按水火電廠的擔負系統工作容量的比例進行分配，一般按水火電廠的工作容量比例分配，在本設計中水火電廠事故備用分配比為23:18D、備用容量表設備容量表格如下所示：月備用一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月負荷備用容量4.244.164.054.023.943.873.833.914.164.354.574.79事故備用容量12.1111.9011.5811.4711.2611.0510.9511.1611.9012.4213.0513.68其他：水電承擔容量11.0310.8310.5510.4510.2610.079.9710.1710.8311.3211.8912.47火電承擔容量5.315.225.085.044.954.854.814.905.225.455.736.01系統需求備用容量16.3416.0615.6315.4915.2114.9214.7815.0616.0616.7717.6218.47系統需要容量計算系統需要容量即使工作容量與設備容量之和。由公式：系統需要容量=Σ工作容量+Σ備用容量可得表格：系統需要裝機容量計算系統需要火電裝機容量=系統系統需求容量其中水電廠能供給給系統的容量=水電利用容量×（1-水電廠廠用率）可得表格系統新增裝機計算由上表可知不需要增加新的發電設備，如表：總的電力平衡表電力平衡表電力平衡表一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月一，系統最大供電負荷121.05118.95115.79114.74112.63110.53109.47111.58118.95124.21130.53136.84二，工作容量其中水電廠工作容量47.5049.7051.8049.7953.7757.7558.6959.9657.5861.0054.4051.40火電廠工作容量85.0081.0076.0073.0067.0061.0059.0060.0070.0077.0089.0098.00三，備用容量其中負荷備用容量4.244.164.054.023.943.873.833.914.164.354.574.79事故備用容量12.1111.9011.5811.4711.2611.0510.9511.1611.9012.4213.0513.68系統需要的總備用容量16.3416.0615.6315.4915.2114.9214.7815.0616.0616.7717.6218.47四，系統需要裝機容量101.7397.4592.0188.8682.5876.2869.9571.1582.3590.19103.48113.53五，系統原有裝機容量其中水電裝機容量72.0072.0072.0072.0072.0072.0072.0072.0072.0072.0072.0072.00火電裝機容量100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00六，需要新增火電裝機容量000000000000用表格法進行電量平衡按月求電力網月平均負荷在系統設計中一般也用表格法進行電量平衡的計算（表格見后）月平均負荷能反應負荷所需的月電量，可按下式計算P式中PypPy.maxσyγy則年需電量為各月相加得815324.51萬KW按月求火電廠的月平均出力求年利用小時數電量平衡表一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月年發電量一，電力網月平均負荷（萬KW）94.7893.1490.6689.8688.2186.5785.7487.3993.1697.26102.20107.151116.12二，電力網月平均出力分配（萬KW）其中水電廠實際月平均出力30.0032.0034.0036.0040.0044.0045.0046.0043.0041.0035.0032.00458.00火電廠月平均出力64.7861.1456.6653.8648.2142.5740.7441.3950.1656.2667.2075.15658.12求年利用小時數（1）水電年利用小時數：其中：730每月平均小時數則計算如下：一年水電月平均出力之和=458.00水電年利用小時數2）火電年利用小時數：其中：730每月平均小時數則計算如下：一年水電月平均出力之和=896.00火電年利用小時數第四章 功率分布與調壓計算電廠及變電站的地理位置3354261圖例：水電廠火電廠變電站1、線路路徑長度（L1Ll 線路地理距離總長度1.05~1.10∶路徑彎曲系數，在此取1.08則L1=（28+21+27+21+17+21）×1.07=1352、線路總長度（L2雙回路的線路長度應乘以則L2=（28+21+27×2+21+17×2+21）×1.07=193.323、總負荷矩ΣPl總負荷矩ΣPl ：各線路段的潮流，對于環網，定出調頻廠和基荷廠的有功功率分配后，可算出各線路段的功率初分布：各線路段的長度4、總高壓開關數ΣK 雙母線分段主接線 單母線分段主接線 橋形接線 無備用終端變電站 N：元件數（一條出線或一臺變壓器為一個元件）需要總開關數為12個1、正常和故障情況下的最大電壓損耗先計算電網的有功功率和無功功率初分布，由經濟電流密度選擇線路導線截面積，并進行導線的發熱與允許最小截面積的校驗，求出各線路段的和值,再進一步進行功率分布計算，并計算出各段線路的電壓損耗，從而找出各個方案的最大電壓損耗。LGJ-120型號經查表得：r1=0.263Ω/km,x1=0.421Ω/km阻抗參數計算公式Rl=r1×l，Xl=x1×則阻抗參數為：Z(4-1)=（0.263+0.421j）×28=7.364+11.788jZ(4-2)=（0.263+0.421j）×21=5.523+8.841jZ(1-3)=（0.263+0.421j）×27=7.101+11.367jZ(1-6)=（0.263+0.421j）×21=5.523+8.841jZ(2-5)=（0.263+0.421j）×17=4.471+7.157jZ(5-6)=（0.263+0.421j）×21=5.523+8.841j2、電力網電能損耗Σ?A由下式計算各線路段的電能損耗：?A=?τ：最大負荷損耗時間?P計算公式：?P=3、線路和變電站的一次投資K4、電力網的年運行費C由下式計算其中：電能損耗單價（元/千瓦小時） ：維修折舊率 ：投資在方案比較時，只需對各方案中的不同部分進行比較，而不計各方案中的相同部分。當各方案的投資與年運行費用之間存在矛盾時（如某一方案的投資與年運行費用不同時大于或小于另一方案時），可用以下方法進行計算比較：①回收年限法（二個方案的比較）：方案一與方案二的投資：方案一與方案二的年運行費（雙回路的第二回路的投資取第一回路投資的90%）當時，則以方案一為最優時，則以方案二為最優：標準折回年限②計算費用法各方案的計算費用 ：各方案的年運行費 ：各方案的投資各方案中，以J最小者為經濟上最優經過詳細比較，最后確定一個有利于國民經濟發展，符合國家制定的方針政策，滿足技術規程要求，在技術上和經濟上綜合最優的方案。第四章潮流分布與調壓措施的選擇潮流計算：3354261圖例：水電廠火電廠變電站變電站及發電廠機端負荷：容量單位：MVA電壓單位：KV變電站或發電廠編號冬季夏季最大負荷利用小時數低壓側額定電壓調壓要求PmaxQmaxPminQminPmaxQmaxPminQmin330172313321824134500102420121592514181050001035281018102412191145001026181014828161683800101火電廠機端負荷106841271056.31一、發電廠和變電站電氣主接線的選擇在計算電網潮流分布前，首先應明確發電廠和變電站的主接線以及變壓器的選擇。發電廠電氣主接線的選擇：在地方電力系統設計中，由于設計系統的規模不很大，發電廠高壓側出線數一般不多，故本設計中水電廠６的高壓母線可采用雙母線接線，但是對于火電廠５，由于它與原有系統有聯絡線聯系，出線較多故高壓側采用雙母線分段接線；而發電廠低壓側可根據發電廠機組數量和機端負荷的情況，設計發電機電壓母線的接線方式?；鹆Πl電廠1：裝設4臺容量為25MW機組、且有機端負荷，故設置發電機電壓母線，按照有關規程規定，應采用雙母線分段主接線，但是由于機組數較多，為限制短路電流，故只用兩臺發電機分別接入兩段發電機電壓母線，并供給地方負荷；而另外兩臺發電機則組成擴大單元接線直接通過一臺升壓變壓器接入110千伏高壓母線。水力發電廠2：裝設4臺容量為18MW機組、無機端負荷，因此可不設低壓母線，但由于機組數目較多，為了簡化接線、并節約投資，分別采用2臺容量為18MW的發電機組成擴大單元接線，共計兩組。變電站電氣主接線的選擇：在方案的初步比較中，由于變電站均為兩回出線，在計算斷路器數量時已確定所選最優方案的變電站采用橋形接線方式，至于采用外橋型或是內橋型可根據實際情況決定，一般如考慮線路故障機會較多時，不致影響變電站供電，可采用內橋型接線；相反處在環形網絡中間的變電站，考慮不致由于變壓器故障而影響系統運行，可采用外橋型接線。主變壓器的容量選擇和參數計算發電廠主變壓器的選擇：發電廠1：有4臺容量為25MW的發電機，功率因數為0.8，按照前面主接線考慮，兩臺直接接于發電機母線的發電機用兩臺同容量變壓器接入高壓母線，容量分別為：選擇兩臺容量為31.5MVA的31500/121型雙圈升壓變壓器。另外兩臺發電機采用擴大單元型式合用一臺變壓器直接接于高壓母線，故變壓器容量取應為：選擇一臺容量為63MVA的63000/121型雙圈升壓變壓器。發電廠2：有4臺18MW發電機，將其分為兩組。每組由兩臺發電機組成發電機變壓器組擴大單元接線，每臺變壓器容量為：可選擇兩臺容量為50MVA的50000/121型雙圈升壓變壓器。考慮到發電廠的廠用電，以及水電廠水量不是經常使發電機滿載，為避免浪費，決定選擇兩臺40MVA的40000/121變壓器。變電站主變壓器的選擇：為保證用戶供電的可靠性，本設計的所有變電站均裝設兩臺同容量三相變壓器，當一臺變壓器停運時，另一臺變壓器的容量能保證滿足重要負荷的要求，即設計題目給出的不小于每個負荷點負荷容量的60%。變電站3：SN=322-182×60%=26.46MVA選擇兩臺容量為25MVA的25000/110型雙圈降壓變壓器。變電站4：SN=252-142×60%=20.17MVA選擇兩臺容量為25MVA的25000/110型雙圈降壓變壓器。變電站5：SN=242-122×60%=20.78MVA選擇兩臺容量為20MVA的20000/110型雙圈降壓變壓器。變電站6：SN=282-162×60%=22.98MVA選擇兩臺容量為20MVA的20000/110型雙圈降壓變壓器。主變壓器參數計算：根據所選擇的變壓器，查參考資料附表3-2可得到高低壓額定電壓、空載損耗（ΔP0）、短路損耗（ΔPS）、短路電壓（US%）、空載電流（IO%）等數據。然后利用以上參數即可計算得出歸算到高壓側的變壓器電阻RT、電抗XT和激磁損耗ΔSO等有關數據。1）發電廠主變壓器參數計算：發電廠5：兩臺MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121KV,查參考資料附表3-2可知ΔP0=38.5KW，ΔPS=140KW，US%=10.5，IO%=0.8故兩臺變壓器并聯后歸算到高壓側的參數為另一臺63MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121KV,查參考資料附表3-2可知ΔP0=65KW，ΔPS=260KW，US%=10.5，IO%=0.6故變壓器歸算到高壓側的參數為發電廠6：容量為40MVA的40000/121型雙圈升壓變壓器：ΔP0=46KW，ΔPs=174KW，Us%=10.5，I0%=0.8故兩臺變壓器并聯后歸算到高壓側的參數為RT=174*1212*103/(2*400002)=0.796ΩXT=10.5*1212*10/(2*40000)=19.216ΩΔSo=2*(46+J*0.8*40000/100)*10-3=0.092+0.64JMVA變電站主變壓器參數計算（以下計算結果均為兩臺變壓器并聯后歸算到高壓側的參數）變電站1：變壓器為25000/110，高壓側額定電壓110KV,查參考資料附表3-2可知ΔP0=32.5KW，ΔPS=125KW，US%=10.5，IO%=0.8故變電站2：變壓器為25000/110，高壓側額定電壓110KV,查參考資料附表3-2可知ΔP0=32.5KW，ΔPS=125KW，US%=10.5，IO%=0.8得：變電站3：選擇兩臺容量為20MVA的20000/110型雙圈降壓變壓器。則ΔP0=27.5KW，ΔPs=104KW，Us%=10.5，I0%=0.9RT=104*1102*103/(2*200002)=1.573ΩXT=10.5*1102*10/(2*20000)=31.76ΩΔSo=2*(27.5+J*0.8*20000/100)*10-3=0.055+0.32JMVA變電站4：選擇兩臺容量為20MVA的20000/110型雙圈降壓變壓器。則ΔP0=27.5KW，ΔPs=104KW，Us%=10.5，I0%=0.9RT=104*1102*103/(2*200002)=1.573ΩXT=10.5*1102*10/(2*20000)=31.76ΩΔSo=2*(27.5+J*0.8*20000/100)*10-3=0.055+0.32JMVA第五章 潮流分布與調壓措施的選擇（一）調相調壓計算1.1作等值圖1.2參數計算a，升壓變1臺SFL1—31500和3臺并聯的SFL1—63000＝60/1000＋j0.61*63/100＝0.06+j0.3843MVAXT2＝XT1/3＝6.72ST02＝3*ST01＝0.18+j1.15MVAb，線路參數L1：雙回LGJ—95ZL1＝RL1＋jXL1＝0.5（0.27+j0.409）*25＝3.375+j5.1125L2：ZL2＝17.1+j16.42L3：ZL3＝6.75+j6.48L4：ZL4＝9.45+j9.1c，降壓變：變電所（1）：兩臺SFL1－31500并聯空載時勵磁損耗：變電所（2、3）：兩臺SFL1－16000并聯＝0.5*1000*110*110*110/（16000*16000）＝2.6＝0.5*10*10.5*110*110/16000＝39.7＝2（0.0185+j16*0.9/100）＝0.037+j0.288MVA變電所（4）：兩臺SFL1－20000并聯＝0.5*1000*135*110*110/（20000*20000）＝2.04＝0.5*10*10.5*110*110/20000＝31.763＝2（0.022+j20*0.8/100）＝0.044+j0.32MVA（二）最大負荷時的潮流計算（額定電壓計算）a，降壓變上的功率損耗為：＝0.0669+j1.02MVA＝0.0966+j1.475MVA＝0.103+j1.6MVAb，傳輸線末端流過的潮流為：＝15.1+j10.61MVA＝18.13+j12.96MVA＝21.147+j14.92MVAc，傳輸線上的損耗：＝0.481+j0.462MVA變壓器一次側電壓應為選擇最接近的分接頭+5%檔即112.75KV。檢驗：（重負荷時）（輕負荷時）滿足調壓要求。變電所（3）要求逆調壓，即最小負荷時保證=10KV,最大負荷時，線路電壓在1.05＝10.5KV最大負荷時最小負荷時變壓器一次側電壓選擇最接近分接頭＋5%即115.5KV。校驗基本滿足調壓要求。變電所（4）要求順調壓，即任何情況下低壓側保持在10.2－10.5KV最大負荷時最小負荷時變壓器一次側平均電壓為選擇最接近的分接頭＋5%即115.5KV校驗：基本滿足調壓要求。c，升壓變的抽頭選擇對50MW的二臺機組對應的SPFL1-6300升壓變若發電機保持逆調壓，即負荷重時1.05＝11.025KV，輕負荷時（還未切除時）為＝10.5KV，則取選擇最接近的分接頭－2.5％即0.975×121＝117.975KV，同理對兩臺25MW對應的1臺SFPL1-63000升壓變，每臺升壓變故選最接近的分接頭－2.5％即0.975×121＝117.975KV根據計算結果可作出歸算到高壓側的等值電路，如圖2圖2設計系統歸算到高壓側的等值電路（四）冬季運行方式下火電廠5發電機電壓計算冬季最大運行方式下，火電廠5發電機母線電壓計算應按前面假設，其高壓母線電壓為116.3kV，發電廠5變壓器高壓側功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5-1、5-3、5-4功率之和，即按照前面選擇的發電廠5的主接線方式，四臺發電機分為兩組，其中兩臺因為要供給地方負荷，所以設置發電機母線，而兩外兩臺發電機則用擴大單元接線直接經過一臺變壓器與高壓母線相連。按照這種接線方式，將高壓母線的功率分別分配一半給兩種不同接線的發電機，于是，具有發電機母線的兩臺發電機變壓器高壓側流入母線的功率為：火電廠火電廠54123原有系統地方負荷雙回出線5-1出線5-3出線5-41233變壓器（1、2號）繞組中的電壓損耗為發電機母線（即變壓器1、2號低壓側）電壓歸算到高壓側的值為2）冬季最小運行方式其高壓母線電壓為111.5kVS5L=S5-1+S5-3+S5-4=（30.85+9.43+11.22）+J（15.43+3.69+5.05） =51.5+J24.17S5（1-2）L=0.5×S5L=25.75+J12.09變壓器（1、2號）繞組中的電壓損耗為ΔVT5(1-2)=(25.75×1.03+12.09×24.2)/111.5=2.86KV發電機母線（即變壓器1、2號低壓側）電壓歸算到高壓側的值為按照發電機機端負荷為逆調壓的要求，在最小負荷時發電機母線電壓要求為即，則升壓變壓器分接頭電壓為對于不能帶負荷調節抽頭的變壓器，取兩個分接頭電壓的平均值選擇最接近的標準分接頭為按照所選分接頭校驗發電機低壓側實際電壓：最大負荷時為：最小負荷時為：與要求電壓很接近，故基本滿足發電機機端負荷對于逆調壓的要求。冬季運行方式下，各變電站及水電廠6電壓計算:變電站1冬季最大負荷時雙回線路5-1并聯后線路始端功率為雙回線路5-1段電壓損耗為變電站1高壓側電壓為變電站1高壓側流入功率為變電站1變壓器電壓損耗變電站1歸算到高壓側的低壓母線電壓冬季最小負荷時雙回線路5-1并聯后線路始端功率為雙回線路5-1段電壓損耗為變電站1高壓側電壓為變電站1高壓側流入功率為變電站1變壓器電壓損耗變電站1歸算到高壓側的低壓母線電壓變電站1調壓計算按照題目對變電站1的調壓要求為逆調壓，即在最大負荷時變電站低壓母線電壓要求為、最小負荷時變電站低壓母線電壓要求為。則變壓器抽頭電壓分別要求為最大負荷時最小負荷時對于不能帶負荷調節抽頭的變壓器，取兩個分接頭電壓的平均值由上可見，選擇最接近的標準分接頭，分接頭電壓為校驗變電站1低壓側實際電壓：最大負荷時為：最小負荷時為：可見滿足變電站1對于逆調壓的要求。變電站3冬季最大負荷時雙回線路5-3并聯后線路始端功率為S'5-3=12.69+J6.73雙回線路5-3段電壓損耗為ΔV53=(12.69×24.75+6.73×24.25)/116.3=4.10KV變電站3高壓側電壓為V3H=V5H-ΔV53=116.3-4.10=112.2kv變電站3高壓側流入功率為ST3H=12.30+J6.35變電站3變壓器電壓損耗ΔVT3=(12.30×24.75+6.35×24.25)/112.2=4.09KV變電站3歸算到高壓側的低壓母線電壓=112.2-4.09=108.11冬季最小負荷時雙回線路5-3并聯后線路始端功率為S'5-3=9.43+J4.56雙回線路5-3段電壓損耗為ΔV53=(9.43×24.75+4.56×24.25)/112.2=3.06KV變電站3高壓側電壓為V3H=V5H-ΔV53=115.5-3.06=112.44變電站3高壓側流入功率為ST3H=9.22+J4.35變電站3變壓器電壓損耗ΔVT3=(9.22×24.75+4.35×24.25)/112.44=2.97KV變電站3歸算到高壓側的低壓母線電壓=112.44-2.97=109.47KV按照題目對變電站1的調壓要求為順調壓，即在最大負荷時變電站低壓母線電壓要求為1.075VN=1.075×10=10.75、最小負荷時變電站低壓母線電壓要求為1.025VN=1.025×10=10.25。則變壓器抽頭電壓分別要求為:最大負荷時V3tmax=108.11/10.75×11=110.62最小負荷時V3tmin=109.47/10.25×11=117.48于不能帶負荷調節抽頭的變壓器，取兩個分接頭電壓的平均值(110.62+117.48)/2=114.05由上可見，選擇最接近的標準分接頭，分接頭電壓為校驗變電站1低壓側實際電壓：最大負荷時為：V1=110.62/112.75×11=10.73最小負荷時為：V1=117.18/112.75×11=10.43可見滿足變電站3對于順調壓的要求。變電站4計算方法跟3類似水電廠6高、低壓母線電壓計算在本設計接線中，水電廠6經過線路給變電站4、變電站3供電，在線路6-4、6-3末端功率、末端電壓（即3、4點電壓）和線路參數已經知道的條件下，即可通過已經求出的變電站3或變電站4的電壓，從而計算出水電廠的高壓母線電壓。水電廠6調壓計算由于本題目水電廠沒有地方負荷，對水電廠6沒有提出調壓要求，但是按規定，發電機母線運行電壓不應該超出其額定電壓的正負百分之五，因此可按照這一條件來計算升壓變壓器的分接頭。即在最大、最小負荷時水電廠低壓母線電壓要求為按此要求，則升壓變壓器抽頭電壓分別要求為最大負荷時最小負荷時對于不能帶負荷調節抽頭的變壓器，取兩個分接頭電壓的平均值由上可見，選擇最接近的標準分接頭，分接頭電壓為，校驗水電廠6低壓側實際電壓：最大負荷時為：最小負荷時為：可見滿足水電廠發電機母線電壓的要求。SSLD21SLD152SLD43SLD346116.3111.55.966.2437112.39108.3