2.1支撐梁下腳手架搭設計算書（梁2000*1400） 12.2圍檁梁下腳手架搭設計算書（梁1400*1300） 122.3封板下腳手架搭設計算書（300厚封板） 232.4支撐梁下馬鐙搭設計算書 352.5叉車使用主體復核計算書 362.1支撐梁下腳手架搭設計算書（梁2000*1400）計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱2000×1400混凝土梁截面尺寸(mm×mm)2000×1400模板支架高度H(m)4.36模板支架橫向長度B(m)4模板支架縱向長度L(m)14.6二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.35非自定義:0.29地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數μz0.796風荷載體型系數μs1.04三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁側無板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁兩側立柱間距lb(mm)3600步距h(mm)1200混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1800梁底增加立柱根數5梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600,1200,1800,2400,3000梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數10梁底支撐小梁間距222每縱距內附加梁底支撐主梁根數0結構表面的要求結構表面外露設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.4)]×1＝35.8kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×43.497×0.2222+0.121×1.764×0.2222＝0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.41N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.8×222.2224/(100×5400×281250)＝0.363mm≤[ν]＝L/400＝222.222/400＝0.556mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×43.497×0.222+0.446×1.764×0.222＝3.974kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×43.497×0.222+1.223×1.764×0.222＝11.528kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×43.497×0.222+1.142×1.764×0.222＝9.418kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×35.8×0.222＝3.127kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×35.8×0.222＝9.093kNR3'=0.928q2L=0.928×35.8×0.222＝7.383kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁計算方式簡支梁承載能力極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.974/1＝3.974kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[11.528,9.418,11.528]/1=11.528kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=3.974/1＝3.974kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×2/9=0.054kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.9×1.35×0.5×1.4=0.851kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝0.9×1.35×0.5×1.4=0.851kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=3.974+0.054+0.851=4.878kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=11.528+0.054=11.582kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右=3.974+0.054+0.851=4.878kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.878,11.582,4.878]=11.582kN/m正常使用極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.127/1＝3.127kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[9.093,7.383,9.093]/1=9.093kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=3.127/1＝3.127kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×2/9=0.044kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×1.4=0.7kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×1.4=0.7kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.127+0.044+0.7=3.871kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=9.093+0.044=9.138kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.127+0.044+0.7=3.871kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.871,9.138,3.871]=9.138kN/m為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.582×0.62，0.5×11.582×0.32]＝0.521kN·mσ=Mmax/W=0.521×106/83330=6.255N/mm2≤[f]=11.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×11.582×0.6，11.582×0.3]＝3.475kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.475×1000/(2×50×100)＝1.042N/mm2≤[τ]=1.23N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×9.138×6004/(384×7040×416.67×104)＝0.526mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝9.138×3004/(8×7040×416.67×104)＝0.315mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[11.582×0.6,0.5×11.582×0.6+11.582×0.3]=6.949kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.927kN,R2=6.949kN,R3=5.683kN,R4=5.683kN,R5=5.683kN,R6=5.683kN,R7=5.683kN,R8=5.683kN,R9=6.949kN,R10=2.927kN正常使用極限狀態Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[9.138×0.6,0.5×9.138×0.6+9.138×0.3]=5.483kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.323kN,R2'=5.483kN,R3'=4.456kN,R4'=4.456kN,R5'=4.456kN,R6'=4.456kN,R7'=4.456kN,R8'=4.456kN,R9'=5.483kN,R10'=2.323kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3.2主梁計算截面類型(mm)Ф48×3.2主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)11.36可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.503×106/4730=106.391N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.743kNτmax=2Vmax/A=2×5.743×1000/450＝25.523N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.236mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=0.234kN，R2=2.036kN，R3=9.867kN，R4=8.975kN，R5=9.867kN，R6=2.036kN，R7=0.234kN立柱所受主梁支座反力依次為P1=0.234/0.6=0.391kN，P2=2.036/0.6=3.393kN，P3=9.867/0.6=16.446kN，P4=8.975/0.6=14.958kN，P5=9.867/0.6=16.446kN，P6=2.036/0.6=3.393kN，P7=0.234/0.6=0.391kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數kc11、扣件抗滑移驗算兩側立柱最大受力N＝max[R1,R7]＝max[0.234,0.234]＝0.234kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[P2，P3，P4，P5，P6]＝16.446kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3.2鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)450回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.11、長細比驗算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.752、風荷載計算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×0.6×1.22/10＝0.028kN·m3、穩定性計算根據《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.9×2]×1＝40.932kN/m2)小梁驗算q1＝max{3.601+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×2/9+0.5×1.4]，10.437+0.9×1.2×(0.3-0.1)×2/9}=10.485kN/m同上四～六計算過程，可得：P1＝0.353kN，P2＝3.065kN，P3＝14.907kN，P4＝13.583kN，P5＝14.907kN，P6＝3.065kN，P7＝0.353kN立柱最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6，P7]+0.9×1.2×0.1×(4.36-1.4)+Mw/lb＝max[0.353，3.065，14.907，13.583，14.907，3.065，0.353]+0.32+0.028/3.6＝15.234kNf＝N/(φA)+Mw/W＝15234.402/(0.75×450)+0.028×106/4730＝51.059N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應大于3H/B=4.36/4=1.09≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C20混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)7.488混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.858立柱墊板長a(mm)100立柱墊板寬b(mm)100F1=N=15.234kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=15.234kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=15.234kN滿足要求！2.2圍檁梁下腳手架搭設計算書（梁1400*1300）計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱圍檁梁混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1200×1300模板支架高度H(m)4.26模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)30二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.039地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)12風壓高度變化系數μz0.65風荷載體型系數μs0.2三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁側無板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁底兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1200混凝土梁距梁底兩側立柱中的位置自定義梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離(mm)600,1150梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁間距300每縱距內附加梁底支撐主梁根數0結構表面的要求結構表面隱蔽梁底支撐主梁左側懸挑長度a1(mm)0梁底支撐主梁右側懸挑長度a2(mm)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.163kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.399kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)]×1＝33.25kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×40.399×0.32+0.121×1.764×0.32＝0.408kN·mσ＝Mmax/W＝0.408×106/37500＝10.887N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×33.25×3004/(100×10000×281250)＝0.605mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×40.399×0.3+0.446×1.764×0.3＝4.999kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×40.399×0.3+1.223×1.764×0.3＝14.5kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×40.399×0.3+1.142×1.764×0.3＝11.851kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×33.25×0.3＝3.92kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×33.25×0.3＝11.401kNR3'=0.928q2L=0.928×33.25×0.3＝9.257kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續梁承載能力極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4.999/1＝4.999kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[14.5,11.851,14.5]/1=14.5kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=4.999/1＝4.999kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.2/4=0.073kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.9×1.35×0.5×1.3=0.79kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝0.9×1.35×0.5×1.3=0.79kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=4.999+0.073+0.79=5.862kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=14.5+0.073=14.573kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右=4.999+0.073+0.79=5.862kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.862,14.573,5.862]=14.573kN/m正常使用極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.92/1＝3.92kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[11.401,9.257,11.401]/1=11.401kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=3.92/1＝3.92kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×1.2/4=0.06kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×1.3=0.65kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×1.3=0.65kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.92+0.06+0.65=4.63kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=11.401+0.06=11.461kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.92+0.06+0.65=4.63kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.63,11.461,4.63]=11.461kN/m為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×14.573×0.62，0.5×14.573×0.22]＝0.656kN·mσ=Mmax/W=0.656×106/64000=10.247N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×14.573×0.6，14.573×0.2]＝5.465kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.465×1000/(2×60×80)＝1.708N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×11.461×6004/(100×9350×256×104)＝0.323mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mmν2＝q'l24/(8EI)＝11.461×2004/(8×9350×256×104)＝0.096mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×14.573×0.6,0.375×14.573×0.6+14.573×0.2]=10.93kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.396kN,R2=10.93kN,R3=8.943kN,R4=10.93kN,R5=4.396kN正常使用極限狀態Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×11.461×0.6,0.375×11.461×0.6+11.461×0.2]=8.596kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.472kN,R2'=8.596kN,R3'=6.988kN,R4'=8.596kN,R5'=3.472kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3.2主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.678×106/4490=150.967N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝7.061kNτmax=2Vmax/A=2×7.061×1000/424＝33.305N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.564mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=4.897kN，R2=13.119kN，R3=10.164kN，R4=4.423kN立柱所受主梁支座反力依次為P1=4.897/0.6=8.162kN，P2=13.119/0.6=21.865kN，P3=10.164/0.6=16.941kN，P4=4.423/0.6=7.371kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30可調托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4]＝21.865kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.752、風荷載計算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.039×0.6×1.22/10＝0.004kN·m3、穩定性計算根據《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.9×2]×1＝38.178kN/m2)小梁驗算q1＝max{4.537+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×1.2/4+0.5×1.3]，13.146+0.9×1.2×(0.3-0.1)×1.2/4}=13.21kN/m同上四～六計算過程，可得：P1＝7.392kN，P2＝19.844kN，P3＝15.357kN，P4＝6.689kN立柱最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4]+0.9×1.2×0.15×(4.26-1.3)+Mw/lb＝max[7.392，19.844，15.357，6.689]+0.48+0.004/1.2＝20.326kNf＝N/(φA)+Mw/W＝20326.306/(0.75×424)+0.004×106/4490＝64.81N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應大于3H/B=4.26/20=0.213≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200F1=N=20.326kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=20.326kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=20.326kN滿足要求！2.3封板下腳手架搭設計算書（300厚封板）計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－20113、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱300厚封板新澆混凝土樓板板厚(mm)300模板支架高度H(m)3.26模板支架縱向長度L(m)13.6模板支架橫向長度B(m)7.3二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.450.115地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數μz0.51風荷載體型系數μs0.5三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)600立柱橫向間距lb(mm)600水平拉桿步距h(mm)1200小梁間距l(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最大懸挑長度l2(mm)250結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖（模板支架縱向）模板設計剖面圖（模板支架橫向）四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=11.475kN/mq1靜=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)×1]=9.27kN/mq1活=0.9×(γQφcQ1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用極限狀態q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×9.27×0.22+0.117×2.205×0.22＝0.047kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.122×0.22+0.213×2.205×0.2，0.1×0.122×0.22+0.175×2.205×0.2]＝0.094kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.047，0.094]＝0.094kN·mσ＝Mmax/W＝0.094×106/37500＝2.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×7.63×2004/(100×10000×281250)=0.029mmν＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.2=2.344kN/m因此，q1靜＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.2=1.903kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.903×0.62+0.125×0.441×0.62＝0.105kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.073×0.62+0.203×2.205×0.6，0.125×0.073×0.62+0.188×2.205×0.6]＝0.27kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.344×0.252/2，0.073×0.252/2+2.205×0.25]＝0.554kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.105，0.27，0.554]＝0.554kN·mσ=Mmax/W=0.554×106/64000=8.649N/mm2≤[f]=15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.903×0.6+0.625×0.441×0.6＝0.879kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.073×0.6+0.688×2.205＝1.544kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.344×0.25，0.073×0.25+2.205]＝2.223kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.879，1.544，2.223]＝2.223kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.223×1000/(2×60×80)＝0.695N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.566kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.566×6004/(100×9350×256×104)＝0.044mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.566×2504/(8×9350×256×104)＝0.032mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3.2主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.61、小梁最大支座反力計算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.216kN/mq1靜＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.2＝1.951kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.606kN/m承載能力極限狀態按二等跨連續梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.216×0.6＝1.662kN按懸臂梁，R1＝2.216×0.25＝0.554kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝0.997kN;正常使用極限狀態按二等跨連續梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.606×0.6＝1.205kN按懸臂梁，R'1＝q2l1=1.606×0.25＝0.402kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.723kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.299×106/4490=66.615N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×1.994×1000/424＝9.406N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.076mm≤[ν]=600/250=2.4mm懸挑段νmax＝0.390mm≤[ν]=2×250/250=2mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態圖一支座反力依次為R1=3.552kN，R2=2.596kN，R3=3.095kN，R4=2.721kN圖二支座反力依次為R1=3.124kN，R2=2.858kN，R3=2.858kN，R4=3.124kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30按上節計算可知，可調托座受力N＝3.552/0.6=5.92kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立柱頂部步距hd(mm)1500立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數μ11.386非頂部立柱計算長度系數μ21.755鋼管截面類型(mm)Φ48×3.5鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非頂部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210滿足要求！2、立柱穩定性驗算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：小梁驗算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×0.2=2.179kN/m同上四～六步計算過程，可得：R1＝3.495kN，R2＝2.812kN，R3＝3.045kN，R4＝3.074kN頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考慮風荷載:N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[3.495，2.812，3.045，3.074]/0.6=5.825kNf＝N1/(ΦA)＝5825/(0.197×424)＝69.737N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.115×0.6×1.22/10＝0.013kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[3.495,2.812,3.045,3.074]/0.6+0.013/0.6=5.847kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝5847/(0.197×424)+0.013×106/4490＝72.895N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立柱段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432.43mmλ=l0/i=2432.430/15.9=152.983查表得，φ1=0.301不考慮風荷載:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.495,2.812,3.045,3.074]/0.6+1×1.2×0.15×3.26=6.412kNf=N/(φ1A)＝6.412×103/(0.301×424)=50.241N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.115×0.6×1.22/10＝0.013kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.495,2.812,3.045,3.074]/0.6+1×1.2×0.15×3.26+0.013/0.6=6.433kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W=6.433×103/(0.301×424)+0.013×106/4490=53.301N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應大于3H/B=3.26/7.3=0.447≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)6.902混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.737立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200F1=N=6.433kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpcm)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=6.433kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=6.433kN滿足要求！2.4支撐梁下馬鐙搭設計算書第三道支撐梁底距離地下三層結構板底為距離為0.94m，則采用馬鐙回頂支撐梁，馬鐙中心線距離梁邊間距為400mm。型鋼馬凳采用12#槽鋼作為立柱及下橫梁、14#槽鋼作為頂部橫梁；槽鋼為Q235熱軋普通槽鋼。以截面為2000mm×1400mm支撐梁為例，長度為1.0m，重為70KN，支撐梁下放置2個型鋼馬凳。1、槽鋼馬凳橫梁抗彎強度計算：14#槽鋼截面特性：Wx=80.5cm3,ix=5.52cm,Wy=13.0cm3,iy=1.7cm；Q1——構件重量Q1=2.0×1.4×1.0×25.0=70KN；作用于兩個馬凳上四肢腿的荷載：70/2=35.0KN；作用于馬凳面板上的線荷載為：35.0/2.0=17.5KN/m；L——計算跨度2.0m；M=1/8*ql2=0.125×17.5×2×2=8.75kN?mσ=M/W=8.75×106/80.5×103=108.7N/mm2<f=215N/mm2抗彎強度滿足要求。軸心受壓構件穩定性滿足要求。2.馬凳豎向槽鋼軸力計算：12#槽鋼截面特性：A=15.7cm2作用于兩個馬凳上四肢腿的荷載：N=70/2=35.0KN；每個支腿槽鋼受力為：N1=0.5×35/cos20°=18.62KNσ=N/A=18.62×103/15.7×102=11.86N/mm2<f=215N/mm2，滿足軸向受壓要求。2.5叉車使用主體復核計算書深灣匯云中心項目東區地下室內支撐拆除復核鏟車荷載。復核叉車在使用狀況下原有主體結構，結論為原有樓板設計能滿足使用要求，原有次梁能滿足使用要求，原有主梁基本能滿足使用要求。1、基本條件機械條件：鏟車：龍工LG70DT叉車自重9.5噸（2）東區小車行走路線：填充區域碗扣架回頂，叉車可行走。填充區域外叉車不可行走。（3）施工工序條件：①B3，B2，B1層板，板厚≤120mm,碗扣架縱橫距離：桿縱橫向間距采用1200×1200mm，步距為1200mm，掃地桿距離地面350mm。②B3，B2，B1層板，板厚＞120mm,碗扣架縱橫距離：桿縱橫向間距采用900×900mm，步距為1200mm，掃地桿距離地面350mm。2、復核計算1）支架復核：a) 支架受壓承載力:單根支架的受壓承載力為0.8x4.504x100x215=77.4kN(穩定系數取0.8)b) 支架對樓板的沖切承載力計算根據混凝土結構設計規范6.5.1中公式本次計算僅考慮部分，混凝土等級為C30,ft=1.43N/mm2,βh取1.0，η取1.0，樓板厚度為120mm則支架頂部范圍邊(48mm沖切板)的沖切周長為【3.14x48+3.14x(48+110+110)】/2=495mm樓板抗沖切承載力為F=0.7x1.0x1.43x1.0x495x(110-15)=47072N=47KN結論：根據不利布置部位可知，每個輪壓下至少有4個支架質層每根支架所受荷載為（單輪壓傳下荷載）：單輪壓傳下荷載為180/4=45KN＜F=47KN根據計算結果可知，支架所受最大荷載小于叉車滿載時直接的承載力，原支架承載力滿足要求。上部荷載在傳遞過程中直接通過支架傳遞至地下二層后，并通過地下二層的支架傳至基礎底板，相對次梁，主梁等構件，樓板厚度較薄，在支架作用下，若樓板承載力足夠，則主梁次梁亦同樣滿足受力要求。2)樓板復核等效均布荷載計算：當鏟車位于跨中板帶中部時為最不利位置，考慮滿堂輪扣架支撐不拆除的施工措施，如下截圖所示，最不利樓板部位的單輪下有4根支架支撐。滿載時單輪荷載45KN，等效均布荷載計算：等效均布荷載計算一、計算條件：1.計算參數：工程名稱:工程一工程項目:項目一等效荷載編號:等效荷載1板的類型:四邊簡支板單向板計算方法:按規范方法計算X向板的寬度Lx(mm):1200Y向板的寬度Ly(mm):1200板的厚度t(mm):120墊層壓力擴散角(°):452.荷載列表：以下是板所受荷載列表：其中：q-荷載值。對局部面荷載單位為(kN/m2)。對局部線荷載單位為(kN/m)。序號荷載類型荷載q作用面X向長度(mm)作用面Y向長度(mm)墊層厚度度(mm)荷載中心X坐標(mm)荷載中心Y坐標(mm)1局部面荷載452002000600600二、計算依據：《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《建筑結構靜力計算實用手冊》浙江大學編寫，中國建筑工業出版社出