實驗中學校舍維修改造工程

石材幕墻設計計算書目錄TOC\f\h\z\t"標題2,1,標題3,2"1計算引用的規范、標準及資料 石材幕墻設計計算書計算引用的規范、標準及資料幕墻設計規范：《鋁合金結構設計規范》GB50429-2007《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003《人造板材幕墻工程技術規范》JGJ336-2016《建筑幕墻》GB/T21086-2007《金屬與石材幕墻工程技術規范》JGJ133-2001《小單元建筑幕墻》JG/T216-2007《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012建筑設計規范：《地震震級的規定》GB17740-2017《中國地震動參數區劃圖》GB18306-2015《鋼結構設計標準》GB50017-2017《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3-2010《高處作業吊籃》GB/T19155-2017《工程抗震術語標準》JGJ/T97-2011《工程網絡計劃技術規程》JGJ/T121-2015《混凝土結構后錨固技術規程》JGJ145-2013《混凝土結構加固設計規范》GB50367-2013《混凝土結構設計規范》GB50010-2010(2015年版)《混凝土用機械錨栓》JG/T160-2017《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010《建筑防火封堵應用技術標準》GB/T51410-2020《鋼結構焊接規范》GB50661-2011《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《建筑結構可靠度設計統一標準》GB50068-2018《建筑抗震設計規范》GB50011-2010(2016年版)《建筑設計防火規范》GB50016-2014(2018年版)《建筑物防雷設計規范》GB50057-2010《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002《民用建筑設計統一標準》GB50352-2019《擦窗機》GB/T19154-2017《鋼結構工程施工規范》GB50755-2012《建筑幕墻術語》GB/T34327-2017鋁材規范：《變形鋁及鋁合金化學成份》GB/T3190-2008《建筑用隔熱鋁合金型材》JG175-2011《鋁合金建筑型材第1部分基材》GB/T5237.1-2017《鋁合金建筑型材第2部分陽極氧化、著色型材》GB/T5237.2-2017《鋁合金建筑型材第3部分電泳涂漆型材》GB/T5237.3-2017《鋁合金建筑型材第4部分噴粉型材》GB/T5237.4-2017《鋁合金建筑型材第5部分噴漆型材》GB/T5237.5-2017《鋁合金建筑型材第6部分隔熱型材》GB/T5237.6-2017《鋁及鋁合金彩色涂層板、帶材》YS/T431-2009《鋁型材截面幾何參數算法及計算機程序要求》YS/T437-2018《變形鋁及鋁合金牌號表示方法》GB/T16474-2011金屬板及石材規范：《干掛飾面石材及其金屬掛件》JC830-2005《建筑裝飾用微晶玻璃》JC/T872-2019《建筑幕墻用瓷板》JG/T217-2007《建筑裝飾用搪瓷鋼板》JG/T234-2008《微晶玻璃陶瓷復合磚》JC/T994-2019《鋁幕墻板第1部分：板基》YS/T429.1-2014《鋁幕墻板第2部分：有機聚合物噴涂鋁單板》YS/T429.2-2012《建筑幕墻用鋁塑復合板》GB/T17748-2016《建筑幕墻用陶板》JG/T324-2011《建筑裝飾用石材蜂窩復合板》JG/T328-2011《建筑幕墻用氟碳鋁單板制品》JG/T331-2011《纖維增強水泥外墻裝飾掛板》JC/T2085-2011《建筑用泡沫鋁板》JG/T359-2012《金屬裝飾保溫板》JG/T360-2012《外墻保溫用錨栓》JG/T366-2012《聚碳酸酯（PC）中空板》JG/T116-2012《聚碳酸酯（PC）實心板》JG/T347-2012《鋁塑復合板用鋁帶》YS/T432-2000《天然板石》GB/T18600-2009《天然大理石荒料》JC/T202-2011《天然大理石建筑板材》GB/T19766-2016《天然花崗石荒料》JC/T204-2011《天然花崗石建筑板材》GB/T18601-2009《天然石材統一編號》GB/T17670-2008《天然石材術語》GB/T13890-2008玻璃規范：《鍍膜玻璃第1部分：陽光控制鍍膜玻璃》GB/T18915.1-2013《鍍膜玻璃第2部分：低輻射鍍膜玻璃》GB/T18915.2-2013《防彈玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夾層玻璃》GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：鋼化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃第1部分：防火玻璃》GB15763.1-2009《半鋼化玻璃》GB/T17841-2008《熱彎玻璃》JC/T915-2003《壓花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2012鋼材規范：《建筑結構用冷彎矩形鋼管》JG/T178-2005《不銹鋼棒》GB/T1220-2007《不銹鋼冷加工鋼棒》GB/T4226-2009《不銹鋼冷軋鋼板和鋼帶》GB/T3280-2015《不銹鋼熱軋鋼板和鋼帶》GB/T4237-2015《不銹鋼小直徑無縫鋼管》GB/T3090-2000《彩色涂層鋼板及鋼帶》GB/T12754-2019《熱強鋼焊條》GB/T5118-2012《低合金高強度結構鋼》GB/T1591-2018《建筑幕墻用鋼索壓管接頭》JG/T201-2007《耐候結構鋼》GB/T4171-2008《高碳鉻不銹鋼絲》YB/T096-2015《合金結構鋼》GB/T3077-2015《冷拔異形鋼管》GB/T3094-2012《非合金鋼及細晶粒鋼焊條》GB/T5117-2012《碳素結構鋼》GB/T700-2006《碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋鋼板和鋼帶》GB/T3274-2017《優質碳素結構鋼》GB/T699-2015《建筑鋼結構防火技術規范》GB51249-2017《建筑鋼結構防腐蝕技術規程》JGJ/T251-2011《鋼結構防腐蝕涂裝技術規程》CECS343-2013《建筑用鋼結構防腐涂料》JG/T224-2007膠類及密封材料規范：《丙烯酸酯建筑密封膠》JC/T484-2006《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001《金屬板用建筑密封膠》JC/T884-2016《丁基橡膠防水密封膠粘帶》JC/T942-2004《干掛石材幕墻用環氧膠粘劑》JC887-2001《工業用橡膠板》GB/T5574-2008《混凝土接縫用建筑密封膠》JC/T881-2017《建筑窗用彈性密封膠》JC/T485-2007《建筑用防霉密封膠》JC/T885-2016《建筑用硅酮結構密封膠》GB16776-2005《建筑用巖棉絕熱制品》GB/T19686-2015《建筑鋁合金型材用聚酰胺隔熱條》JG/T174-2014《建筑裝飾用天然石材防護劑》JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封膠》JC/T482-2003《聚硫建筑密封膠》JC/T483-2006《絕熱用巖棉、礦渣棉及其制品》GB/T11835-2016《硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定》GB/T529-2008《石材用建筑密封膠》GB/T23261-2009《中空玻璃用彈性密封膠》GB/T29755-2013《中空玻璃用丁基熱熔密封膠》JC/T914-2014《建筑表面用有機硅防水劑》JC/T902-2002《鋼結構防火涂料》GB14907-2018五金件規范：《封閉型沉頭抽芯鉚釘》GB/T12616-2004《封閉型平圓頭抽芯鉚釘》GB/T12615-2004《緊固件螺栓和螺釘通孔》GB/T5277-1985《緊固件公差螺栓、螺釘、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002《緊固件機械性能不銹鋼螺母》GB/T3098.15-2014《緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘和螺柱》GB/T3098.6-2014《緊固件機械性能抽芯鉚釘》GB/T3098.19-2004《緊固件機械性能螺母、粗牙螺紋》GB/T3098.2-2015《緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB/T3098.1-2010《緊固件機械性能自攻螺釘》GB/T3098.5-2016《緊固件術語盲鉚釘》GB/T3099.2-2004《螺紋緊固件應力截面積和承載面積》GB/T16823.1-1997《十字槽盤頭螺釘》GB/T818-2016《銅及銅合金鑄件》GB/T13819-2013《鋅合金壓鑄件》GB/T13821-2009《鋁合金壓鑄件》GB/T15114-2009《鑄件尺寸公差、幾何公差與機械加工余量》GB/T6414-2017《電動采光排煙天窗》GB/T28637-2012相關物理性能等級測試方法：《玻璃幕墻工程質量檢驗標準》JGJ/T139-2020《玻璃幕墻光熱性能》GB/T18091-2015《彩色涂層鋼板及鋼帶試驗方法》GB/T13448-2019《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50205-2020《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2015《建筑防水材料老化試驗方法》GB/T18244-2000《建筑幕墻氣密、水密、抗風壓性能檢測方法》GB/T15227-2019《建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T18575-2017《建筑幕墻層間變形性能分級及檢測方法》GB/T18250-2015《建筑裝飾裝修工程質量驗收標準》GB50210-2018《金屬材料拉伸試驗第1部分：室溫試驗方法》GB/T228.1-2010《建筑結構靜力計算手冊》(第二版)土建圖紙：基本參數幕墻所在地區重慶地區；地面粗糙度分類等級幕墻屬于外圍護構件，按《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)A類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區；B類：指田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮；C類：指有密集建筑群的城市市區；D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區；依照上面分類標準，本工程按C類地形考慮。抗震設防按《建筑工程抗震設防分類標準》，建筑工程應分為以下四個抗震設防類別：1.特殊設防類：指使用上有特殊設施，涉及國家公共安全的重大建筑工程和地震時可能發生嚴重次生災害等特別重大災害后果，需要進行特殊設防的建筑，簡稱甲類；2.重點設防類：指地震時使用功能不能中斷或需盡快恢復的生命線相關建筑，以及地震時可能導致大量人員傷亡等重大災害后果，需要提高設防標準的建筑，簡稱乙類；3.標準設防類：指大量的除1、2、4款以外按標準要求進行設防的建筑，簡稱丙類；4.適度設防類：指使用上人員稀少且震損不致產生次生災害，允許在一定條件下適度降低要求的建筑，簡稱丁類；在圍護結構抗震設計計算中：1.特殊設防類，應按高于本地區抗震設防烈度提高一度的要求加強其抗震措施，同時，應按批準的地震安全性評價的結果且高于本地區抗震設防烈度的要求確定其地震作用；2.重點設防類，應按高于本地區抗震設防烈度一度的要求加強其抗震措施，同時，應按本地區抗震設防烈度確定其地震作用；3.標準設防類，應按本地區抗震設防烈度確定其抗震措施和地震作用；4.適度設防類，應按本地區抗震設防烈度確定其抗震措施和地震作用；根據《建筑抗震設計規范》GB50011-2010(2016年版)及《中國地震動參數區劃圖》GB18306-2015的要求，本工程所在地重慶地區地震基本烈度為：6度，地震動峰值加速度為0.05g，由于本工程是標準設防類，因此實際抗震計算中的水平地震影響系數最大值應按本地區抗震設防烈度選取，也就是取：αmaxⅡ=0.04；本工程場地類型為：Ⅱ類場地，查表E.1[GB18306-2015]，場地地震動峰值加速度調整系數Fa=1；因此：αmax=Fa×αmaxⅡ=1×0.04=0.04幕墻承受荷載計算風荷載標準值的計算方法幕墻屬于外圍護構件，按《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)計算：wk=βgzμs1μzw0……8.1.1-2[GB50009-2012]上式中：wk：作用在幕墻上的風荷載標準值(MPa)；z：計算點標高：17.8m；βgz：高度z處的陣風系數；根據不同場地類型,按以下公式計算：βgz=1+2gI10(z/10)-α……條文說明部分8.6.1[GB50009-2012]其中A、B、C、D四類地貌類別截斷高度分別為：5m、10m、15m、30m；A、B、C、D四類地貌類別梯度高度分別為：300m、350m、450m、550m；也就是：對A類場地：當z>300m時，取z=300m，當z<5m時，取z=5m；對B類場地：當z>350m時，取z=350m，當z<10m時，取z=10m；對C類場地：當z>450m時，取z=450m，當z<15m時，取z=15m；對D類場地：當z>550m時，取z=550m，當z<30m時，取z=30m；g：峰值因子，按GB50009-2012取2.5；I10：10m高名義湍流度，對應A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.14、0.23和0.39；α：地面粗糙度指數，對應A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.15、0.22和0.30；對于C類地形，17.8m高度處的陣風系數為：βgz=1+2×2.5×0.23×(17.8/10)-0.22=2.013μz：風壓高度變化系數；根據不同場地類型,按《建筑結構荷載規范》條文說明部分8.2.1提供的公式計算：A類場地：μzA=1.284×(z/10)0.24B類場地：μzB=1.000×(z/10)0.30C類場地：μzC=0.544×(z/10)0.44D類場地：μzD=0.262×(z/10)0.60公式中的截斷高度和梯度高度與計算陣風系數時相同，也就是：對A類場地：當z>300m時，取z=300m，當z<5m時，取z=5m；對B類場地：當z>350m時，取z=350m，當z<10m時，取z=10m；對C類場地：當z>450m時，取z=450m，當z<15m時，取z=15m；對D類場地：當z>550m時，取z=550m，當z<30m時，取z=30m；對于C類地形，17.8m高度處風壓高度變化系數：μz=0.544×(17.8/10)0.44=0.7011μs1：局部風壓體型系數；按《建筑結構荷載規范》GB50009-2012第8.3.3條：計算圍護結構及其連接的風荷載時，可按下列規定采用局部體型系數μs1：1封閉矩形平面房屋的墻面及屋面可按表8.3.3-1的規定采用；2檐口、雨篷、遮陽板、邊棱處的裝飾條等突出構件，取-2.0；3其它房屋和構筑物可按本規范第8.3.1條規定體型系數的1.25倍取值。本計算點為墻面大面位置，按如上說明，查表得：μs1(1)=1按《建筑結構荷載規范》GB50009-2012第8.3.4條：計算非直接承受風荷載的圍護構件風荷載時，局部體型系數可按構件的從屬面積折減，折減系數按下列規定采用：1當從屬面積不大于1m2時，折減系數取1.0；2當從屬面積大于或等于25m2時，對墻面折減系數取0.8，對局部體型系數絕對值大于1.0的屋面區域折減系數取0.6，對其它屋面區域折減系數取1.0；3當從屬面積大于1m2且小于25m2時，墻面和絕對值大于1.0的屋面局部體型系數可采用對數插值，即按下式計算局部體型系數：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4……8.3.4[GB50009-2012]其中：μs1(25)=0.8μs1(1)=0.8×1=0.8計算支承結構時的構件從屬面積：A=1×3.6=3.6m2當A>25時取a=25，當A小于1時取A=1；LogA=0.556則：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4=1+[0.8-1]×0.556/1.4=0.921按《建筑結構荷載規范》GB50009-2012第8.3.5條：計算圍護結構風荷載時，建筑物內部壓力的局部體型系數可按下列規定采用：1封閉式建筑物，按其外表面風壓的正負情況取-0.2或0.2；2僅一面墻有主導洞口的建筑物：-當開洞率大于0.02且小于或等于0.10時，取0.4μs1；-當開洞率大于0.10且小于或等于0.30時，取0.6μs1；-當開洞率大于0.30時，取0.8μs1；3其它情況，應按開放式建筑物的μs1取值；注：1：主導洞口的開洞率是指單個主導洞口與該墻面全部面積之比；2：μs1應取主導洞口對應位置的值；本計算中建筑物內部壓力的局部體型系數為0.2(封閉式建筑內表面)；因此，計算非直接承受風荷載的支承結構時的局部風壓體型系數為：μs1=0.921+0.2=1.121而對直接承受風壓的面板結構來說，其局部風壓體型系數為：μs1=1+0.2=1.2w0：基本風壓值(MPa)，根據現行《建筑結構荷載規范》GB50009-2012附表E.5中數值采用，但不小于0.3KN/m2，按重現期50年，重慶地區取0.0004MPa；計算支承結構時的風荷載標準值wk=βgzμzμs1w0=2.013×0.7011×1.121×0.0004=0.000633MPa因為wk<0.001MPa，所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa。計算面板材料時的風荷載標準值wk=βgzμzμs1w0=2.013×0.7011×1.2×0.0004=0.000677MPa因為wk<0.001MPa，所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa。垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值qEk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]qEk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值(MPa)；βE：動力放大系數,取5.0；αmax：水平地震影響系數最大值，取0.04；Gk：幕墻構件的重力荷載標準值(N)；A：幕墻構件的面積(mm2)；平行于幕墻平面的集中水平地震作用標準值PEk=βEαmaxGk……5.3.5[JGJ102-2003]PEk：平行于幕墻平面的集中水平地震作用標準值(N)；βE：動力放大系數,取5.0；αmax：水平地震影響系數最大值，取0.04；Gk：幕墻構件的重力荷載標準值(N)；按照JGJ102規范5.4節條文說明部分的規定，對于豎向幕墻和與水平面夾角大于75度、小于90度的斜玻璃幕墻，可不考慮豎向地震作用效應的計算和組合。作用效應組合荷載和作用效應按下式進行組合：S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk……5.4.1[JGJ102-2003]上式中：S：作用效應組合的設計值；SGk：重力荷載作為永久荷載產生的效應標準值；Swk、SEk：分別為風荷載，地震作用作為可變荷載產生的效應標準值；γG、γw、γE：各效應的分項系數；ψw、ψE：分別為風荷載，地震作用效應的組合系數。上面的γG、γw、γE為分項系數，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]及表8.2.9[GB50068-2018]規定如下：進行幕墻構件強度、連接件和預埋件承載力計算時：重力荷載：γG：1.3；風荷載：γw：1.5；地震作用：γE：1.4；進行撓度計算時；重力荷載：γG：1.0；風荷載：γw：1.0；地震作用：可不做組合考慮；上式中，風荷載的組合系數ψw為1.0；地震作用的組合系數ψE為0.5；幕墻立柱計算基本參數：1：計算點標高：17.8m；2：力學模型：簡支梁；3：立柱跨度：L=3600mm；4：立柱左分格寬：1000mm；立柱右分格寬：1000mm；5：立柱計算間距：B=1000mm；6：板塊配置：石材；7：立柱材質：Q235；8：安裝方式：偏心受拉；本處幕墻立柱按簡支梁力學模型進行設計計算，受力模型如下：立柱型材選材計算(1)風荷載作用的線荷載集度(按矩形分布)：qwk：風荷載線分布最大荷載集度標準值(N/mm)；wk：風荷載標準值(MPa)；B：幕墻立柱計算間距(mm)；qwk=wkB=0.001×1000=1N/mmqw：風荷載線分布最大荷載集度設計值(N/mm)；qw=1.5qwk=1.5×1=1.5N/mm(2)水平地震作用線荷載集度(按矩形分布)：qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值(MPa)；βE：動力放大系數，取5.0；αmax：水平地震影響系數最大值，取0.04；Gk：幕墻構件的重力荷載標準值(N)，(含面板和框架)；A：幕墻構件的面積(mm2)；qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]=5.0×0.04×0.0011=0.00022MPaqEk：水平地震作用線荷載集度標準值(N/mm)；B：幕墻立柱計算間距(mm)；qEk=qEAkB=0.00022×1000=0.22N/mmqE：水平地震作用線荷載集度設計值(N/mm)；qE=1.4qEk=1.4×0.22=0.308N/mm(3)幕墻受荷載集度組合：用于強度計算時，采用Sw+0.5SE設計值組合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=qw+0.5qE=1.5+0.5×0.308=1.643N/mm用于撓度計算時，采用Sw標準值：……5.4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=1N/mm(4)立柱在組合荷載作用下的彎矩設計值：Mx：彎矩組合設計值(N·mm)；Mw：風荷載作用下立柱產生的彎矩設計值(N·mm)；ME：地震作用下立柱產生的彎矩設計值(N·mm)；L：立柱跨度(mm)；采用Sw+0.5SE組合：Mw=qwL2/8ME=qEL2/8Mx=Mw+0.5ME=qL2/8=1.643×36002/8=2661660N·mm確定材料的截面參數(1)立柱抵抗矩預選值計算：Wnx：立柱凈截面抵抗矩預選值(mm3)；Mx：彎矩組合設計值(N·mm)；γ：塑性發展系數：對于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002，取1.00；對于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規范,取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規范》GB50429-2007，取1.00； fs：型材抗彎強度設計值(MPa)，對Q235取215MPa；Wnx=Mx/γfs=2661660/1.05/215=11790.299mm3(2)立柱慣性矩預選值計算：qk：風荷載線荷載集度標準值(N/mm)；E：型材的彈性模量(MPa)，對Q235取206000MPa；Ixmin：材料需滿足的繞X軸最小慣性矩(mm4)；L：計算跨度(mm)；df,lim：按規范要求，立柱的撓度限值(mm)；關于幕墻龍骨撓度限值問題，由于目前JGJ133-2001、JGJ102-2003、JGJ336-2016、GB/T21086-2007等多部規范同時作用，這些規范制定年限跨度很大，限于規范制定時的上位法以及當時的行業情況不同，這些規范對幕墻龍骨的撓度要求各有不同，具體要求分別如下：Ⅰ.按《金屬與石材幕墻工程技術規范》JGJ133-2001：當跨度≤7.5m時：鋁型材取跨度的1/180且不大于20mm，鋼型材取跨度的1/300且不大于15mm；當跨度＞7.5m時：取跨度的1/500；Ⅱ.按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003：對鋁型材取跨度的1/180，鋼型材取跨度的1/250；Ⅲ.按《人造板材幕墻工程技術規范》JGJ336-2016：當跨度≤4500mm時，撓度限值為跨度的1/180；當4500mm＜跨度≤7000mm時，撓度限值為跨度的1/250+7；當跨度＞7000mm時，撓度限值為跨度的1/200；Ⅳ.按《建筑幕墻》GB/T21086-2007：對鋁型材取跨度的1/180，鋼型材取跨度的1/250；對于構件式玻璃幕墻或單元幕墻：當跨距≤4500mm時，絕對撓度不應該大于20mm；當跨距＞4500mm時，絕對撓度不應該大于30mm；（其它形式幕墻或外圍護結構無絕對撓度限制）表面上看上述規范應用范圍各有不同，但是實際上這些幕墻形式的龍骨受力并無區別，結合本工程實際情況，對本例中的撓度限值按JGJ133-2001取：相對撓度限值為：L/300=3600/300=12mm實際撓度限值為：df,lim=12mmdf,lim=5qkL4/384EIxminIxmin=5qkL4/384Edf,lim=5×1×36004/384/206000/12=884708.738mm4選用立柱型材的截面特性按上一項計算結果選用型材號：鋼管80×60×4型材的抗彎強度設計值：fs=215MPa型材的抗剪強度設計值：τs=125MPa型材彈性模量：E=206000MPa繞X軸慣性矩：Ix=942600mm4繞Y軸慣性矩：Iy=596400mm4繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx1=23560mm3繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx2=23560mm3型材凈截面面積：An=1056mm2型材線密度：γg=0.082896N/mm型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：t=8mm型材受力面對中性軸的面積矩：Sx=14300mm3塑性發展系數：γ=1.05立柱的抗彎強度計算(1)立柱軸向拉力設計值：Nk：立柱軸向拉力標準值(N)；qGAk：幕墻單位面積的自重標準值(MPa)；A：立柱單元的面積(mm2)；B：幕墻立柱計算間距(mm)；L：立柱跨度(mm)；Nk=qGAkA=qGAkBL=0.0011×1000×3600=3960NN：立柱軸向拉力設計值(N)；N=1.3Nk=1.3×3960=5148N(2)抗彎強度校核：按簡支梁(受拉)立柱抗彎強度公式，應滿足：N/An+Mx/γWnx≤fs……6.3.7[JGJ102-2003]上式中：N：立柱軸力設計值(N)；Mx：立柱彎矩設計值(N·mm)；An：立柱凈截面面積(mm2)；Wnx：在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mm3)；γx：塑性發展系數：對于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002，取1.00；對于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規范,取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規范》GB50429-2007，取1.00；fs：型材的抗彎強度設計值，取215MPa；則：N/An+Mx/γWnx=5148/1056+2661660/1.05/23560=112.469MPa≤215MPa立柱抗彎強度滿足要求。立柱的撓度計算因為慣性矩預選是根據撓度限值計算的，所以只要選擇的立柱慣性矩大于預選值，撓度就滿足要求：實際選用的型材慣性矩為：Ix=942600mm4預選值為：Ixmin=884708.738mm4實際撓度計算值為：df=5qkL4/384EIx=5×1×36004/384/206000/942600=11.263mm而df,lim=12mm所以，立柱撓度滿足規范要求。立柱的抗剪計算校核依據：τmax≤τs=125MPa(立柱的抗剪強度設計值)(1)Vwk：風荷載作用下剪力標準值(N)：Vwk=wkBL/2=0.001×1000×3600/2=1800N(2)Vw：風荷載作用下剪力設計值(N)：Vw=1.5Vwk=1.5×1800=2700N(3)VEk：地震作用下剪力標準值(N)：VEk=qEAkBL/2=0.00022×1000×3600/2=396N(4)VE：地震作用下剪力設計值(N)：VE=1.3VEk=1.3×396=514.8N(5)V：立柱所受剪力設計值組合：采用Vw+0.5VE組合：V=Vw+0.5VE=2700+0.5×514.8=2957.4N(6)立柱剪應力校核：τmax：立柱最大剪應力(MPa)；V：立柱所受剪力(N)；Sx：立柱型材受力面對中性軸的面積矩(mm3)；Ix：立柱型材截面慣性矩(mm4)；t：型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)；τmax=VSx/Ixt=2957.4×14300/942600/8=5.608MPa5.608MPa≤125MPa立柱抗剪強度滿足要求!幕墻橫梁計算基本參數：1：計算點標高：17.8m；2：橫梁跨度：B=1000mm；3：橫梁上分格高：300mm；橫梁下分格高：300mm；4：橫梁計算間距：H=300mm；5：力學模型：梯形荷載簡支梁；6：板塊配置：石材；7：橫梁材質：Q235；因為B>H，所以本處幕墻橫梁按梯形荷載簡支梁力學模型進行設計計算，受力模型如下：橫梁型材選材計算(1)橫梁在風荷載作用下的線荷載集度(按梯形分布)：qwk：風荷載線分布最大荷載集度標準值(N/mm)；wk：風荷載標準值(MPa)；H：幕墻橫梁計算間距(mm)；qwk=wkH=0.001×300=0.3N/mmqw：風荷載線分布最大荷載集度設計值(N/mm)；qw=1.5qwk=1.5×0.3=0.45N/mm(2)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用的線荷載集度(按梯形分布)：qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(MPa)；βE：動力放大系數，取5.0；αmax：水平地震影響系數最大值，取0.04；Gk：幕墻構件的重力荷載標準值(N)，(主要指面板組件)；A：幕墻平面面積(mm2)；qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]=5.0×0.04×0.001=0.0002MPaqEk：橫梁受水平地震作用線荷載集度標準值(N/mm)；H：幕墻橫梁計算間距(mm)；qEk=qEAkH=0.0002×300=0.06N/mmqE：橫梁受水平地震作用線荷載集度設計值(N/mm)；qE=1.3qEk=1.3×0.06=0.078N/mm(3)幕墻橫梁受荷載集度組合：用于強度計算時，采用Sw+0.5SE組合設計值：……5.4.1[JGJ102-2003]q=qw+0.5qE=0.45+0.5×0.078=0.489N/mm用于撓度計算時，采用Sw標準值：……5.4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=0.3N/mm(4)橫梁在風荷載及地震組合作用下的彎矩值(按梯形分布)：My：橫梁受風荷載及地震作用彎矩組合設計值(N·mm)；Mw：風荷載作用下橫梁產生的彎矩(N·mm)；ME：地震作用下橫梁產生的彎矩(N·mm)；B：橫梁跨度(mm)；H：幕墻橫梁計算間距(mm)；采用Sw+0.5SE組合：……5.4.1[JGJ102-2003]Mw=qwB2(3-(H/B)2)/24ME=qEB2(3-(H/B)2)/24My=Mw+0.5ME=qB2(3-(H/B)2)/24=0.489×10002×(3-(300/1000)2)/24=59291.25N·mm(5)橫梁在自重荷載作用下的彎矩值(按矩形分布)：Gk：橫梁自重線荷載標準值(N/mm)；H1：橫梁自重荷載作用高度(mm)，對掛式結構取橫梁下分格高，對非掛式結構取橫梁上分格高；Gk=0.001×H1=0.001×300=0.3N/mmG：橫梁自重線荷載設計值(N/mm)；G=1.3Gk=1.3×0.3=0.39N/mmMx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值(N·mm)；B：橫梁跨度(mm)；Mx=GB2/8=0.39×10002/8=48750N·mm確定材料的截面參數(1)橫梁抵抗矩預選：Wnx：繞X方向橫梁凈截面抵抗矩預選值(mm3)；Wny：繞Y方向橫梁凈截面抵抗矩預選值(mm3)；Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩(N·mm)；My：風荷載及地震作用彎矩組合值(N·mm)；γx，γy：塑性發展系數：對于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002，取1.00；對于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規范,取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規范》GB50429-2007，均取1.00；fs：型材抗彎強度設計值(MPa)，對Q235取215；按下面公式計算：Wnx=Mx/γxfs=48750/1.05/215=215.947mm3Wny=My/γyfs=59291.25/1.05/215=262.641mm3(2)橫梁慣性矩預選：df1,lim：按規范要求，橫梁在水平力標準值作用下的撓度限值(mm)；df2,lim：按規范要求，橫梁在自重力標準值作用下的撓度限值(mm)；B：橫梁跨度(mm)；不同的幕墻規范對橫梁的撓度限值要求與立柱是相同的，懸臂構件跨度按其挑出長度2倍取值；此外：GB/T21086-2007旳5.1.9要求自重標準值作用下撓度不應超過其跨度的1/500，并且不應大于3mm；JGJ336-2016中第7.1.7則要求自重標準值作用下撓度不應超過其跨度的1/250，且無絕對撓度要求；結合本工程的實際情況，按JGJ133-2001取：本工程的撓度限值取值為：df1,lim=min(B/300,15)=3.333mmdf2,lim=min(B/300,15)=3.333mmqk：風荷載作用線荷載集度標準值(N/mm)；E：型材的彈性模量(MPa)，對Q235取206000MPa；Iymin：繞Y軸最小慣性矩(mm4)；B：橫梁跨度(mm)；df1,lim=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIymin……(受風荷載與地震作用的撓度計算)Iymin=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240Edf1,lim=0.3×10004(25/8-5(300/2/1000)2+2(300/2/1000)4)/240/206000/3.333=5486.312mm4Gk：橫梁自重線荷載標準值(N/mm)；Ixmin：繞X軸最小慣性矩(mm4)；df2,lim=5GkB4/384EIxmin……(自重作用下產生的撓度計算)Ixmin=5GkB4/384Edf2,lim=5×0.3×10004/384/206000/3.333=5689.283mm4 選用橫梁型材的截面特性按照上面的預選結果選取型材：選用型材號：鋼管60×60×4型材抗彎強度設計值：215MPa型材抗剪強度設計值：125MPa型材彈性模量：E=206000MPa繞X軸慣性矩：Ix=470700mm4繞Y軸慣性矩：Iy=470700mm4繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx1=15690mm3繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx2=15690mm3繞Y軸凈截面抵抗矩：Wny1=15690mm3繞Y軸凈截面抵抗矩：Wny2=15690mm3型材凈截面面積：An=896mm2型材線密度：γg=0.070336N/mm橫梁與立柱連接時角片與橫梁連接處橫梁壁厚：t=4mm橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：tx=8mm橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度：ty=8mm型材受力面對中性軸的面積矩(繞X軸)：Sx=9420mm3型材受力面對中性軸的面積矩(繞Y軸)：Sy=9420mm3塑性發展系數：γx=γy=1.05幕墻橫梁的抗彎強度計算按橫梁強度計算公式，應滿足：Mx/γxWnx+My/γyWny≤fs……6.2.4[JGJ102-2003]上式中：Mx：橫梁繞X軸方向(幕墻平面內方向)的彎矩設計值(N·mm)；My：橫梁繞Y軸方向(垂直于幕墻平面方向)的彎矩設計值(N·mm)； Wnx：橫梁繞X軸方向(幕墻平面內方向)的凈截面抵抗矩(mm3)；Wny：橫梁繞Y軸方向(垂直于幕墻平面方向)的凈截面抵抗矩(mm3)；γx、γy：對于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002，取1.00；對于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規范,取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規范》GB50429-2007，均取1.00； fs：型材的抗彎強度設計值，取215MPa。采用SG+Sw+0.5SE組合，則：Mx/γxWnx+My/γyWny=48750/1.05/15690+59291.25/1.05/15690=6.558MPa≤215MPa橫梁抗彎強度滿足要求。橫梁的撓度計算因為慣性矩預選是根據撓度限值計算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預選值，撓度就滿足要求：實際選用的型材慣性矩為：Ix=470700mm4Iy=470700mm4預選值為：Ixmin=5689.283mm4Iymin=5486.312mm4橫梁撓度的實際計算值如下：df1=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIy=0.3×10004(25/8-5(300/2/1000)2+2(300/2/1000)4)/240/206000/470700=0.039mmdf2=5GkB4/384EIx=5×0.3×10004/384/206000/470700=0.04mmdf1,lim=3.333mmdf2,lim=3.333mm所以，橫梁撓度滿足規范要求。橫梁的抗剪計算校核依據：τmax≤τs=125MPa(型材的抗剪強度設計值)(1)Vwk：風荷載作用下剪力標準值(N)；Vwk=qwkB(1-H/2B)/2=0.3×1000(1-300/2/1000)/2=127.5N(2)Vw：風荷載作用下剪力設計值(N)；Vw=1.5Vwk=1.5×127.5=191.25N(3)VEk：地震作用下剪力標準值(N)；VEk=qEkB(1-H/2B)/2=0.06×1000(1-300/2/1000)/2=25.5N(4)VE：地震作用下剪力設計值(N)；VE=1.3VEk=1.3×25.5=33.15N(5)Vx：水平總剪力(N)；采用Vw+0.5VE組合Vx=Vw+0.5VE=191.25+0.5×33.15=207.825N(6)Vy：垂直總剪力(N)：Vy=1.3×0.001×BH1/2=1.3×0.001×1000×300/2=195N(7)橫梁剪應力校核：τx：橫梁水平方向剪應力(MPa)；Vx：橫梁水平總剪力(N)；Sy：橫梁型材受力面對中性軸的面積矩(mm3)(繞Y軸)；Iy：橫梁型材截面慣性矩(mm4)；ty：橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度(mm)；τx=VxSy/Iyty……6.2.5[JGJ102-2003]=207.825×9420/470700/8=0.52MPa0.52MPa≤125MPaτy：橫梁垂直方向剪應力(MPa)；Vy：橫梁垂直總剪力(N)；Sx：橫梁型材受力面對中性軸的面積矩(mm3)(繞X軸)；Ix：橫梁型材截面慣性矩(mm4)；tx：橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)；τy=VySx/Ixtx……6.2.5[JGJ102-2003]=195×9420/470700/8=0.488MPa0.488MPa≤125MPa橫梁抗剪強度能滿足!短槽式(托板)連接石材的選用與校核基本參數：1：計算點標高：17.8m；2：板塊凈尺寸：a×b=1000mm×300mm；3：石材配置：托板式δ25mm，對邊連接；模型簡圖為：石材板塊荷載計算(1)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值：qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值(MPa)；βE：動力放大系數，取5.0；αmax：水平地震影響系數最大值，取0.04；Gk：石材板塊的重力荷載標準值(N)；A：幕墻平面面積(mm2)；qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]=5×0.04×0.00075=0.00015MPa(2)石材板塊荷載集度設計值組合：采用Sw+0.5SE設計值組合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=1.5wk+0.5×1.3qEAk=1.5×0.001+0.5×1.3×0.00015=0.001598MPa石材的抗彎設計(1)計算邊長的確定：a：短槽連接邊邊長：1000mm；b：無槽邊邊長：300mm；a1：短槽中心到面板邊側距離150mm；a0：計算短邊邊長(mm)；b0：計算長邊邊長(mm)；因為：a-2a1=700>b=300，所以：a0=300mmb0=700mm(2)石材強度校核：校核依據：σ≤fsc=3.72MPaσ：石材中產生的彎曲應力設計值(MPa)；fsc：石材的抗彎強度設計值(MPa)；m：四點支承石材最大彎矩系數，按短邊與長邊的邊長比0.429，查表得：0.1303；q：石材板塊水平荷載集度設計值組合(MPa)；b0：計算長邊邊長(mm)；t：石材厚度：25mm；應力設計值為：σ=6×m×q×b02/t2……5.5.4[JGJ133-2001]=6×0.1303×0.001598×7002/252=0.979MPa0.979MPa≤fsc=3.72MPa石材抗彎強度能滿足要求。短槽托板在石材中產生的剪應力校核校核依據：τ1≤τsc=1.86MPaτ1：短槽托板在石材中產生的剪應力設計值(MPa)；τsc：石材的抗剪強度設計值(MPa)；q：石材板塊水平荷載集度設計值組合(MPa)；a：短槽連接邊邊長(mm)；b：無短槽邊邊長(mm)；β：應力調整系數，按表5.5.5[JGJ133-2001]，取1.25；n：一個連接邊上的短槽數量：2；t：石材厚度：25mm；c：短槽槽口寬度：6mm；s：單個槽底總長度：80mm；τ1=qabβ/(n×(t-c)s)……5.5.7-1[JGJ133-2001]=0.001598×1000×300×1.25/(2×(25-6)×80)=0.197MPa0.197MPa≤τsc=1.86MPa石材抗剪強度能滿足要求。短槽托板剪應力校核校核依據：τ2≤τp=100MPaτ2：短槽托板的剪應力設計值(MPa)；τp：短槽托板的抗剪強度設計值(MPa)；q：石材板塊水平荷載集度設計值組合(MPa)；a：短槽連接邊邊長(mm)；b：無短槽邊邊長(mm)；β：應力調整系數，按表5.5.5[JGJ133-2001]，取1.25；n：一個連接邊上的短槽數量：2；Ap：短槽托板截面面積：320mm2；τ2=qabβ/(2n×Ap)……5.5.5-1[JGJ133-2001]=0.001598×1000×300×1.25/(2×2×320)=0.468MPa0.468MPa≤τp=100MPa短槽托板抗剪強度能滿足。掛件的強度校核板塊通過掛件將荷載傳遞到橫梁上，我們可以近似的把掛件簡化為帶懸臂的梁，其強度計算值應不大于材料的強度設計值，下面我們具體的對此進行計算。N：每個掛件所承受的水平集中荷載設計值(N)；q：板塊水平荷載集度設計值組合(MPa)；a、b：分別為面板的邊長(mm)；n1：所計算的板塊中承受水平荷載的掛件數量；N=1.25q×a×b/n1=1.25×0.001598×1000×300/4=149.812NA：每個掛件的斷面面積(mm2)；B：每個掛件的寬度(mm)；t：掛件型材厚度(mm)；A=B×t=80×3=240mm2Pk：每個掛件所承受的垂直集中荷載標準值(N)；Gk/A：是計算構件時的每平米自重，近似取0.00075MPa；P：每個掛件所承受的垂直集中荷載設計值(N)；n2：所計算的板塊中承受垂直荷載的掛件數量；Pk=Gk/A×a×b/n2=0.00075×1000×300/2=112.5NP=1.3Pk=1.3×112.5=146.25NMgj：掛件最大彎矩設計值(N·mm)；e：簡化為帶懸臂的梁的掛件的懸臂端長度(mm)；Mgj=P×e=146.25×30=4387.5N·mmWgj：每個掛件的抗彎距(mm3)；Wgj=B×t2/6=80×32/6=120mm3fgj：掛件的抗彎強度設計值(MPa)，本處掛件材質為304不銹鋼，fgj=180MPa；σ3：掛件的抗彎強度計算值(MPa)；σ3=N/A+Mgj/Wgj=149.812/240+4387.5/120=37.187MPa≤fgj=180MPa所以，掛件的抗彎強度能滿足設計要求！掛件的撓度校核板塊通過掛件將荷載傳遞到橫梁上，我們可以近似的把掛件簡化為帶懸臂的梁，其相對撓度應不大于懸臂長度的2/180(鋁材)或2/250（鋼材），而其絕對撓度應不大于1mm，下面我們具體的對此進行計算。Igj：每個掛件的慣性距(mm4)；B：每個掛件的寬度(mm)；t：掛件型材厚度(mm)；Igj=B×t3/12=80×33/12=180mm4df：掛件懸臂端最大撓度計算值(mm)；df,lim：掛件相對撓度最大限制，應不大于懸臂長度的2/180(鋁材)或2/250（鋼材），絕對撓度應不大于1mm，因此本處取為0.24mm；Pk：每個掛件所承受的垂直集中荷載標準值(N)；e：簡化為帶懸臂的梁的掛件的懸臂端長度(mm)；L：簡化為帶懸臂的梁的掛件的懸臂端到螺栓中線距離(mm)；L-e：簡化為帶懸臂的梁的掛件的簡支端長度(mm)；E：掛件型材的彈性模量(MPa)，本處掛件材質為304不銹鋼，E=206000MPa；df=Pk×e2×(L-e)×(1+e/(L-e))/3EIgj=112.5×302×30×(1+30/30)/3/206000/180=0.055mm≤df,lim=0.24mm所以，掛件的撓度能滿足設計要求！掛件緊固螺栓校核(1)螺栓的基本荷載計算N1：自重荷載引起的彎矩作用下螺栓產生的拉力計算值(N)；P：每個掛件所承受的垂直集中荷載設計值(N)；n3：每個掛件所用螺栓數；N1=P×e/(L-e)/n3=146.25×30/30/1=146.25NV1：水平荷載作用下螺栓產生的剪力計算值(N)；N：每個掛件所承受的水平集中荷載設計值(N)；V1=N/n3=149.812/1=149.812N(2)螺栓抗拉承載力計算校核依據：Ntb=Aeftb≥N1上式中：Ntb：單個螺栓的抗拉承載力設計值(N)；Ae：螺栓的應力截面面積，M8螺栓取36.6mm2；ftb：螺栓的抗拉強度設計值(MPa)，對碳鋼：4.6-C級，取170MPa；N1：自重荷載引起的彎矩作用下螺栓產生的拉力計算值(N)；代入已知參數：Ntb=Aeftb=36.6×170=6222N≥N1=146.25N所以，螺栓的抗拉承受力能滿足設計要求！(3)螺栓抗剪承載力計算校核依據：Nvb=A0fvb≥V1上式中：Nvb：單個螺栓的抗剪承載力設計值(N)；A0：螺栓的剪切截面面積，M8螺栓取36.6mm2；fvb：螺栓的抗剪強度設計值(MPa)，對碳鋼：4.6-C級，取140MPa；V1：水平荷載作用下螺栓產生的剪力計算值(N)；代入已知參數：Nvb=A0fvb=36.6×140=5124N≥V1=149.812N所以，螺栓的抗剪承受力能滿足設計要求！(4)螺栓的拉剪復合承載力計算校核依據：(N1/Ntb)2+(V1/Nvb)2≤1代入數值得：(N1/Ntb)2+(V1/Nvb)2=(146.25/6222)2+(149.812/5124)2=0.001407≤1所以，螺栓的拉剪復合承載力能滿足設計要求！連接件計算基本參數：1：計算點標高：17.8m；2：立柱計算間距：B1=1000mm；3：橫梁計算分格尺寸：寬×高=B×H=1000mm×300mm；4：幕墻立柱跨度：L=3600mm；5：板塊配置：石材；6：龍骨材質：立柱為：Q235；橫梁為：Q235；7：立柱與主體連接鋼角碼壁厚：6mm；8：立柱與主體連接螺栓公稱直徑：12mm；9：立柱與橫梁連接處鋁角碼厚度：4mm；10：橫梁與角碼連接螺栓公稱直徑：6mm；11：立柱與角碼連接螺栓公稱直徑：6mm；12：立柱受力模型：單跨簡支；13：連接形式：立柱與主體：螺栓連接橫梁與立柱：螺栓連接；因為B>H，所以本處幕墻橫梁按梯形荷載模型進行設計計算：橫梁與角碼間連接(1)風荷載作用下橫梁剪力設計值(按梯形分布)：Vw=1.5wkHB(1-H/2B)/2=1.5×0.001×300×1000×(1-300/2/1000)/2=191.25N(2)地震作用下橫梁剪力標準值(按梯形分布)：VEk=βEαmaxGk/A×HB(1-H/2B)/2=5.0×0.04×0.001×300×1000×(1-300/2/1000)/2=25.5N(3)地震作用下橫梁剪力設計值：VE=1.3VEk=1.3×25.5=33.15N(4)連接部位總剪力N1：采用Sw+0.5SE組合：N1=Vw+0.5VE=191.25+0.5×33.15=207.825N(5)連接螺栓計算：Nv1b：螺栓受剪承載能力設計值(N)；nv1：剪切面數：取1；de：螺紋有效直徑：5.061833mm；fv1b：螺栓連接的抗剪強度設計值，對奧氏體不銹鋼（A50）取175MPa；Nv1b=nv1πde2fv1b/4=1×3.14×5.0618332×175/4=3519.843NNnum1：螺栓個數：Nnum1=N1/Nv1b=207.825/3519.843=0.059個實際取2個(6)連接部位橫梁型材壁承壓能力計算：Nc1：連接部位幕墻橫梁型材壁承壓能力設計值(N)；Nnum1：橫梁與角碼連接螺栓數量：2個；d：螺栓公稱直徑：6mm；t1：連接部位橫梁壁厚：4mm；fc1：型材承壓強度設計值，對Q235取305MPa；Nc1=Nnum1dt1fc1=2×6×4×305=14640N14640N≥207.825N強度可以滿足!角碼與立柱連接(1)自重荷載計算：N2k：自重荷載標準值(N)：B：橫梁寬度(mm)；Hg：橫梁受自重荷載分格高(mm)；N2k=0.001×B×Hg/2=0.001×1000×300/2=150NN2：自重荷載(N)：N2=1.3×N2k=1.3×150