1-盤扣架體模板支撐施工計算及相關施工圖紙目錄TOC\h\z\u12.1柱模板計算書 -1-12.2墻模板（木模板）計算書 -10-12.3梁模板(盤扣架體)計算書 -16-12.3.1梁S≤0.64㎡（400×1600） -16-12.3.2梁0.64㎡＜S≤0.90㎡（500×1800） -31-12.3.3梁0.9㎡＜S≤1.28㎡（800×1600） -45-12.4板模板(盤扣式)計算書 -59-12.5梁側模板計算書 -73-12.5.1梁側模板（500×1100） -73-12.5.2梁側模板（500×1800） -80-12.5附圖 -88-12.1柱模板計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱框架柱計算新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1350新澆混凝土柱的計算高度(mm)7920新澆混凝土柱短邊邊長(mm)1000二、荷載組合側壓力計算依據規范《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數β11混凝土坍落度影響修正系數β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)7.92新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×7.92}＝min{34.348，190.08}＝34.348kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結構重要性系數γ01可變荷載調整系數γL0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×7.92]＝min[34.35，190.08]＝34.35kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×34.348+0.9×1.5×2.000)＝47.35kN/m2正常使用極限狀態設計值S正＝G4k＝34.348kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350柱長邊小梁根數7柱短邊小梁根數6柱箍間距l1(mm)500模板設計平面圖1、強度驗算最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算靜載線荷載q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.5×34.348＝22.326kN/m活載線荷載q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.5×2＝1.35kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×22.326×0.2252-0.121×1.35×0.2252＝-0.129kN·mσ＝Mmax/W＝0.129×106/(1/6×500×182)＝4.785N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算作用線荷載q＝bS正＝0.5×34.348＝17.174kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×17.174×2254/(100×9350×(1/12×500×183))＝0.122mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.562mm滿足要求！四、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782最低處柱箍離樓面距離(mm)2001、強度驗算小梁上作用線荷載q＝bS承＝0.225×47.352＝10.654kN/m小梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.258kN·mσ＝Mmax/W＝0.258×106/54×103＝4.775N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN·m)Vmax＝2.754kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.754×1000/(2×40×90)＝1.148N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁上作用線荷載q＝bS正＝0.225×34.348＝7.728kN/m小梁變形圖(mm)ν＝0.136mm≤[ν]＝1.25mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=5.358正常使用極限狀態Rmax=3.886五、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)Φ48×2.5柱箍截面慣性矩I(cm4)9.28柱箍截面抵抗矩W(cm3)3.86柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍截面面積A(cm2)3.57模板設計立面圖1、柱箍強度驗算連續梁中間集中力取小P值；兩邊集中力為小梁荷載取半后，取P/2值。長邊柱箍：取小梁計算中b=1350/(7-1)=225mm=0.225m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態Rmax＝5.358kNP=Rmax/2=2.679kN正常使用極限狀態：R’max＝3.886kNP’=R’max/2=1.943kN長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍彎矩圖(kN·m)長邊柱箍剪力圖(kN)M1＝0.19kN·m，N1＝4.989kN短邊柱箍：取小梁計算中b=1000/(6-1)=200mm=0.2m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態Rmax＝4.762kNP=Rmax/2=2.381kN正常使用極限狀態：R’max＝3.455kNP’=R’max/2=1.727kN短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍彎矩圖(kN·m)短邊柱箍剪力圖(kN)M2＝0.213kN·m，N2＝5.26kNN/A+M/Wn＝5.26×103/357+0.213×106/(3.86×103)＝70.022N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、柱箍撓度驗算長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍變形圖(mm)短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍變形圖(mm)ν1＝0.049mm≤[ν]＝l/400＝1.01mmν2＝0.063mm≤[ν]＝l/400＝1.055mm滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9扣件類型3形12型扣件容許荷載(kN)12N＝5.26×2=10.519kN≤Ntb＝12.9kN滿足要求！N＝5.26×2=10.519kN≤12kN滿足要求！12.2墻模板（木模板）計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土墻名稱墻新澆混凝土墻墻厚(mm)600混凝土墻的計算高度(mm)7920混凝土墻的計算長度(mm)7500二、荷載組合側壓力計算依據規范《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數β11混凝土坍落度影響修正系數β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)7.92新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×7.92}＝min{34.348，190.08}＝34.348kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結構重要性系數γ01可變荷載調整系數γL0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×7.92]＝min[34.35，190.08]＝34.35kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×34.348+0.9×1.5×2.000)＝47.35kN/m2正常使用極限狀態設計值S正＝G4k＝34.348kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)250小梁一端懸臂長(mm)150主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)250對拉螺栓橫向間距(mm)500對拉螺栓豎向間距(mm)500模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×182/6＝27000mm3，I＝bh3/12＝500×183/12＝243000mm41、強度驗算q＝bS承＝0.5×47.352＝23.676kN/m面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.185kN·mσ＝Mmax/W＝0.185×106/27000＝6.851N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝0.5×34.348=17.174kN/m面板變形圖(mm)ν＝0.384mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質及類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)2431、強度驗算q＝bS承＝0.25×47.352＝11.838kN/m小梁彎矩圖(kN·m)小梁剪力圖(kN)Mmax＝0.431kN·mσ＝Mmax/W＝0.431×106/54000＝7.991N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝0.25×34.348=8.587kN/m小梁變形圖(mm)ν＝0.481mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm滿足要求！3、支座反力計算R1=6.625kN，R2=...R29=6.625kN，R30=6.625kN六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.5主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁截面慣性矩I(cm4)9.281、強度驗算主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.414kN·mσ＝Mmax/W＝0.414×106/3860＝107.254N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算主梁變形圖(mm)ν＝0.693mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9對拉螺栓橫向驗算間距m＝max[500，500/2+250]＝500mm對拉螺栓豎向驗算間距n＝max[500，500/2+270]＝520mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.52×47.352＝11.696kN≤Ntb＝12.9kN滿足要求！12.3梁模板(盤扣架體)計算書12.3.1梁S≤0.64㎡（400×1600）計算依據：1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20083、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計標準》GB50017-20176、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱S≤0.64㎡混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)400×1600梁側樓板計算厚度(mm)200模板支架高度H(m)7.79模板支架橫向長度B(m)27模板支架縱向長度L(m)27支架外側模板高度Hm（mm）1600二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)4支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環境是否考慮風荷載是風荷載參數：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份江蘇0.3ωk=ω0μzμst=0.052地區射陽風荷載高度變化系數μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^)1.196模板支架頂部離建筑物地面高度(m)7.79風荷載體型系數μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw2.953ωfk=ω0μzμstw=1.06支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.466三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)450梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1590可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)150梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁間距200每縱距內附加梁底支撐主梁根數0荷載系數參數表：正常使用極限狀態承載能力極限狀態可變荷載調整系數γL10.9可變荷載的分項系數γQ11.5永久荷載的分項系數γG11.3結構重要性系數γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.5×0.9×4]×1＝58.57kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝53.17kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×4×1＝5.4kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.6)]×1＝40.9kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×58.57×0.22＝0.293kN·mσ＝Mmax/W＝0.293×106/54000＝5.423N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×40.9×2004/(100×10000×486000)＝0.07mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R3=0.375q1靜L+0.437q1活L=0.375×53.17×0.2+0.437×5.4×0.2＝4.46kNR2=1.25q1L=1.25×58.57×0.2＝14.643kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×40.9×0.2＝3.067kNR2'=1.25q2L=1.25×40.9×0.2＝10.225kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續梁承載能力極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4.46/1＝4.46kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2]/b=Max[14.643]/1=14.643kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R3/b=4.46/1＝4.46kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/2=0.052kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.6-0.2)=0.91kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.6-0.2)=0.91kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.4/2)/2=2.515kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=2.515kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.46+0.052+0.91+2.515=7.937kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=14.643+0.052=14.694kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.46+0.052+0.91+2.515=7.937kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.937,14.694,7.937]=14.694kN/m正常使用極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.067/1＝3.067kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2']/b=Max[10.225]/1=10.225kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R3'/b=3.067/1＝3.067kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/2=0.04kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.6-0.2)=0.7kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.6-0.2)=0.7kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.4/2)/2=1.104kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=1.104kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.067+0.04+0.7+1.104=4.912kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=10.225+0.04=10.265kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=3.067+0.04+0.7+1.104=4.912kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.912,10.265,4.912]=10.265kN/m為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×14.694×0.452，0.5×14.694×0.152]＝0.372kN·mσ=Mmax/W=0.372×106/54000=6.888N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×14.694×0.45，14.694×0.15]＝4.133kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.133×1000/(2×40×90)＝1.722N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×10.265×4504/(100×9350×243×104)＝0.097mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝10.265×1504/(8×9350×243×104)＝0.029mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[300/150，10]＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×14.694×0.45,0.375×14.694×0.45+14.694×0.15]=8.265kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.465kN,R2=8.265kN,R3=4.465kN正常使用極限狀態Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×10.265×0.45,0.375×10.265×0.45+10.265×0.15]=5.774kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.763kN,R2'=5.774kN,R3'=2.763kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.5主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調托座內主梁根數11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.496×106/3860=128.498N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.805kNτmax=2Vmax/A=2×3.805×1000/357＝21.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.192mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=0.66kN，R2=15.875kN，R3=0.66kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.66,0.66]＝0.66kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[R2]＝15.875kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數η1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7抗壓強度設計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1590+2×0.7×500)=2290mmλ=hmax/i=2290/15.9=144.025≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得：φ＝0.2482、風荷載計算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.052×0.45×1.52/10)＝0.004kN·m3、穩定性計算R1＝0.66kN，R2＝15.875kN，R3＝0.66kN梁兩側立桿承受樓板荷載：左側樓板傳遞給梁左側立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×(0.9+0.6-0.4/2)/2×0.45=3.678kN右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.45=3.678kNNd＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1×1.3×0.15×(7.79-1.6)＝max[0.66+3.678，15.875，0.66+3.678]+1.207＝17.082kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝17081.567/(0.248×424)+0.004×106/4490＝163.337N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=7.79/27=0.289≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.9×1.06=0.954kN/m：風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1.6×0.466=0.671kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.792×0.954+7.79×0.671=34.174kN.m參考《規范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=272×0.9×[0.15×7.79/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×27/2=1301.535kN.m≥3γ0Mok=3×1×34.174=102.521kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算【本項簡化計算了部分要點，建議采用“一般性樓蓋驗算”模塊進行詳細的樓板承載力復核計算】支撐層樓板厚度h(mm)130混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)3混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)4.576混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.458立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=17.082kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.458N/mm2，η=1，h0=h-20=110mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.458+0.25×0)×1×1240×110/1000=43.73kN≥F1=17.082kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定可得：fc=4.576N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×4.576×40000/1000=741.312kN≥F1=17.082kN滿足要求！12.3.2梁0.64㎡＜S≤0.90㎡（500×1800）計算依據：1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20083、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計標準》GB50017-20176、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱0.64㎡＜S≤0.9㎡混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)500×1800梁側樓板計算厚度(mm)200模板支架高度H(m)7.79模板支架橫向長度B(m)27模板支架縱向長度L(m)27支架外側模板高度Hm（mm）1600二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)4支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環境是否考慮風荷載是風荷載參數：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份江蘇0.3ωk=ω0μzμst=0.052地區射陽風荷載高度變化系數μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^)1.196模板支架頂部離建筑物地面高度(m)7.79風荷載體型系數μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw2.953ωfk=ω0μzμstw=1.06支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.466三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)450梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1590可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)517,683梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)150梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁間距167每縱距內附加梁底支撐主梁根數0荷載系數參數表：正常使用極限狀態承載能力極限狀態可變荷載調整系數γL10.9可變荷載的分項系數γQ11.5永久荷載的分項系數γG11.3結構重要性系數γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.5×0.9×4]×1＝65.2kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝59.8kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×4×1＝5.4kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×59.8×0.1672+0.117×5.4×0.1672＝0.184kN·mσ＝Mmax/W＝0.184×106/54000＝3.401N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×166.6674/(100×10000×486000)＝0.049mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×59.8×0.167+0.45×5.4×0.167＝4.392kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×59.8×0.167+1.2×5.4×0.167＝12.043kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×46×0.167＝3.067kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×46×0.167＝8.433kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續梁承載能力極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4.392/1＝4.392kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[12.043,12.043]/1=12.043kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=4.392/1＝4.392kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.8-0.2)=1.04kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.8-0.2)=1.04kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.5/2)/2=2.201kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=2.201kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.392+0.043+1.04+2.201=7.676kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=12.043+0.043=12.087kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.392+0.043+1.04+2.201=7.676kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.676,12.087,7.676]=12.087kN/m正常使用極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.067/1＝3.067kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[8.433,8.433]/1=8.433kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=3.067/1＝3.067kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.8-0.2)=0.8kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.8-0.2)=0.8kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.5/2)/2=0.966kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=0.966kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.067+0.033+0.8+0.966=4.866kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=8.433+0.033=8.467kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=3.067+0.033+0.8+0.966=4.866kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.866,8.467,4.866]=8.467kN/m為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×12.087×0.452，0.5×12.087×0.152]＝0.306kN·mσ=Mmax/W=0.306×106/54000=5.666N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×12.087×0.45，12.087×0.15]＝3.399kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.399×1000/(2×40×90)＝1.416N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×8.467×4504/(100×9350×243×104)＝0.08mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝8.467×1504/(8×9350×243×104)＝0.024mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[300/150，10]＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×12.087×0.45,0.375×12.087×0.45+12.087×0.15]=6.799kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.318kN,R2=6.799kN,R3=6.799kN,R4=4.318kN正常使用極限狀態Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×8.467×0.45,0.375×8.467×0.45+8.467×0.15]=4.763kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.737kN,R2'=4.763kN,R3'=4.763kN,R4'=2.737kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.5主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調托座內主梁根數11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.302×106/3860=78.214N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.455kNτmax=2Vmax/A=2×3.455×1000/357＝19.358N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.192mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[517/150，10]＝3.447mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=0.863kN，R2=10.254kN，R3=10.254kN，R4=0.863kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.863,0.863]＝0.863kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[R2，R3]＝10.254kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數η1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7抗壓強度設計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1590+2×0.7×500)=2290mmλ=hmax/i=2290/15.9=144.025≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得：φ＝0.2482、風荷載計算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.052×0.45×1.52/10)＝0.004kN·m3、穩定性計算R1＝0.863kN，R2＝10.254kN，R3＝10.254kN，R4＝0.863kN梁兩側立桿承受樓板荷載：左側樓板傳遞給梁左側立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.45=3.537kN右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.45=3.537kNNd＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1×1.3×0.15×(7.79-1.8)＝max[0.863+3.537，10.254，10.254，0.863+3.537]+1.168＝11.422kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝11422.485/(0.248×424)+0.004×106/4490＝109.519N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=7.79/27=0.289≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.9×1.06=0.954kN/m：風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1.6×0.466=0.671kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.792×0.954+7.79×0.671=34.174kN.m參考《規范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=272×0.9×[0.15×7.79/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×27/2=1301.535kN.m≥3γ0Mok=3×1×34.174=102.521kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算【本項簡化計算了部分要點，建議采用“一般性樓蓋驗算”模塊進行詳細的樓板承載力復核計算】支撐層樓板厚度h(mm)130混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)3混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)4.576混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.458立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=11.422kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。可得：βh=1，ft=0.458N/mm2，η=1，h0=h-20=110mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.458+0.25×0)×1×1240×110/1000=43.73kN≥F1=11.422kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定可得：fc=4.576N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×4.576×40000/1000=741.312kN≥F1=11.422kN滿足要求！12.3.3梁0.9㎡＜S≤1.28㎡（800×1600）計算依據：1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20083、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計標準》GB50017-20176、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱0.9㎡＜S≤1.28㎡混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)800×1600梁側樓板計算厚度(mm)200模板支架高度H(m)7.79模板支架橫向長度B(m)27模板支架縱向長度L(m)27支架外側模板高度Hm（mm）1600二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)4支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環境是否考慮風荷載是風荷載參數：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份江蘇0.3ωk=ω0μzμst=0.052地區射陽風荷載高度變化系數μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^)1.196模板支架頂部離建筑物地面高度(m)7.79風荷載體型系數μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw2.953ωfk=ω0μzμstw=1.06支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.466三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)450梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1590可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數3梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)400,600,800梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)150梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁間距200每縱距內附加梁底支撐主梁根數0荷載系數參數表：正常使用極限狀態承載能力極限狀態可變荷載調整系數γL10.9可變荷載的分項系數γQ11.5永久荷載的分項系數γG11.3結構重要性系數γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.5×0.9×4]×1＝58.57kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝53.17kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×4×1＝5.4kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.6)]×1＝40.9kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×53.17×0.22+0.121×5.4×0.22＝0.254kN·mσ＝Mmax/W＝0.254×106/54000＝4.698N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×40.9×2004/(100×10000×486000)＝0.085mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×53.17×0.2+0.446×5.4×0.2＝4.661kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×53.17×0.2+1.223×5.4×0.2＝13.476kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×53.17×0.2+1.142×5.4×0.2＝11.102kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×40.9×0.2＝3.215kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×40.9×0.2＝9.35kNR3'=0.928q2L=0.928×40.9×0.2＝7.591kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續梁承載能力極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4.661/1＝4.661kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[13.476,11.102,13.476]/1=13.476kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=4.661/1＝4.661kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.8/4=0.052kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.6-0.2)=0.91kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.6-0.2)=0.91kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.8/2)/2=1.258kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×4]×((1.2-0.6)-0.8/2)/2=1.258kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.661+0.052+0.91+1.258=6.88kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=13.476+0.052=13.528kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.661+0.052+0.91+1.258=6.88kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.88,13.528,6.88]=13.528kN/m正常使用極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.215/1＝3.215kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[9.35,7.591,9.35]/1=9.35kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=3.215/1＝3.215kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.8/4=0.04kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.6-0.2)=0.7kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.6-0.2)=0.7kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.8/2)/2=0.552kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.2-0.6)-0.8/2)/2=0.552kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.215+0.04+0.7+0.552=4.507kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=9.35+0.04=9.39kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=3.215+0.04+0.7+0.552=4.507kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.507,9.39,4.507]=9.39kN/m為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×13.528×0.452，0.5×13.528×0.152]＝0.342kN·mσ=Mmax/W=0.342×106/54000=6.341N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×13.528×0.45，13.528×0.15]＝3.805kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.805×1000/(2×40×90)＝1.585N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×9.39×4504/(100×9350×243×104)＝0.088mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝9.39×1504/(8×9350×243×104)＝0.026mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[300/150，10]＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×13.528×0.45,0.375×13.528×0.45+13.528×0.15]=7.61kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.87kN,R2=7.61kN,R3=6.274kN,R4=7.61kN,R5=3.87kN正常使用極限狀態Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×9.39×0.45,0.375×9.39×0.45+9.39×0.15]=5.282kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.535kN,R2'=5.282kN,R3'=4.292kN,R4'=5.282kN,R5'=2.535kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.5主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調托座內主梁根數11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.281×106/3860=72.918N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.463kNτmax=2Vmax/A=2×2.463×1000/357＝13.797N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)ν