9.1計算依據 19.2軟件介紹 29.3參數信息 29.4荷載計算 69.4.1各構件重量 69.4.2架體自重 89.4.3架體構架荷載計算方法 89.4.4架體構架荷載 89.4.5架體活荷載 99.5架體構件計算 99.5.1定型腳手板計算 99.5.2水平桿計算 119.5.3副框架立桿穩定性驗算 129.6水平支承桁架計算 159.6.1桿件受力分析 159.6.2連接螺栓驗算 179.6.3焊縫驗算（整體式） 179.7主框架計算 179.7.1構造參數 179.7.2風荷載計算 179.7.3使用工況計算 189.7.4提升工況計算 229.8附墻支承結構及承重構件強度驗算 269.8.1計算附墻支承結構的最不利集中荷載 269.8.2附墻支承結構強度驗算 279.8.3提升設備驗算 299.8.4提升連接件驗算 299.8.5防墜驗算 309.8.6防墜驗算 319.1計算依據1、《建筑結構荷載規范》GB50009-20122、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《鋼結構設計規范》GB50017-20174、《建筑施工附著提升腳手架管理暫行規定》建設部5、《建筑施工附著提升腳手架安全技術規程》DGJ08-905-996、《建筑施工腳手架實用手冊》杜榮軍，中國建筑工業出版社7、《建筑施工工具式腳手架安全技術規范》JGJ202-20108、《鋼結構焊接規范》 GB50661—20119.2軟件介紹本計算書基于結構分析軟件SAP2000，程序是由EdwardsWilson創始的SAP(StructureAnalysisProgram)系列程序發展而來的，至今已經有許多版本面世。SAP2000(SAP90的替代品)是這些新一代程序中最新也是最成熟的產品。最新的SAP2000Nonlinear版除了包括全部Plus的功能之外，再加上動力非線性時程反應分析和阻尼構材、減震器、Gap和Hook構材等材料特性，它主要適用于分析帶有局部非線性的復雜結構(如基礎隔震或上部結構單元的局部屈服)。集成化的通用結構分析與設計軟件自從三十年前SAP誕生以來，它已經成為最新分析方法的代名詞。SAP2000保持了原有產品的傳統，具有完善、直觀和靈活的界面，為在交通運輸、工業、公共事業、運動和其它領域工作的工程師提供無出其右的分析引擎和設計工具。9.3參數信息9.3.1計算模型參數建筑物長度L(m)50建筑物寬度B(m)50建筑物高度H(m)120穿墻螺栓所在位置混凝土厚度(mm)100-120mm混凝土強度等級C30/C359.3.2集成架參數構造示意圖架體參數表腳手架單元體長度/架體跨度la(m)5.4腳手架寬度/橫向間距lb(m)0.72腳手架步距(m)1.8內側立桿中心線至墻面的距離(m)0.35腳手架計算高度H0(m)18.9主框架標準節高度(m)3.6架體懸挑長度(m)1.8懸臂高度H3(m)6下固定架附著支撐點/支座與架底的距離H1(m)4下固定架附著支撐點/支座之間的距離H2(m)6立桿縱距(m)1.5立桿跨數49.3.3材料參數定型鋼腳手板2mm花紋板定型安全網0.6mm沖孔鋼板網底部桁架桿材質方管40*40*5架體小橫桿D48.3*3.6架體立桿材質方管60*60*4架體軌道材質[6.3槽鋼支座1材質[6.3槽鋼支座2材質[14槽鋼9.3.4荷載參數腳手板鋪設總層數5同時施工層數結構施工4層裝修施工3層施工均布荷載(kN/m2)結構施工：4裝修施工：3提升工況：0.5結施墜落：4裝修墜落：3基本風壓ωo(kN/m2)0.55風壓高度變化系數μzB類地區200米高度：2.619.3.5支座參數支座示意圖板式支座1l(mm)2000-2600h(mm)140（雙14a槽鋼組合截面）螺栓鋼墊板(mm)100×100×10螺栓抗拉強度ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度fvb(N/mm2)1309.4荷載計算9.4.1各構件重量序號名稱材料規格數量單位重量桿件重量部件重量5.4米跨、18.9米高所需數量總重量（KN）1主框架標節方管60*60*33.625.369438.659745.3807208.89方管60*40*3.750.615.44593.2675圓管Φ48.3*3.60.613.9682.3808角鐵70*70*60.05626.4060.7175圓管Φ20*20.0580.8880.35522主框架上節方管60*60*30.925.36949.665013.827640.54方管60*40*3.750.615.44593.2675角鐵70*70*60.05626.4060.7175圓管Φ20*20.0540.8880.17763底部走道板角鐵50*50*51.7423.7713.119643.821631.29角鐵50*50*50.7223.775.4288角鐵40*40*40.7232.4225.23152花紋板2.01.1323117.720.04174中部走道板板角鐵50*50*51.7423.7713.119632.6685123.84角鐵50*50*50.7223.775.4288角鐵40*40*40.7232.4225.23152菱形鋼板網32*801.132317.858.88865軌道槽鋼6.33.626.63447.764883.87743.29方管60*60*33.615.369419.3298圓鋼D300.054245.557.1928鋼板8mm0.0165862.88.28960.0019262.80.23860.00845262.81.061326水平桿帶板方管40*40*2.51.72812.94385.0876.5331120.78鋼板5mm0.0098239.250.7693鋼板6mm0.0075247.10.70657水平桿斜桿方管40*40*2.52.15512.94386.34396.343960.368水平桿方管40*40*2.51.72812.94385.08695.7934452.55鋼板6mm0.0075247.10.706591800mm防護網方管20*20*1.21.79520.752.692519.5081305.74方管20*20*1.21.69920.752.5485方管20*20*1.21.75410.751.3155方管20*20*1.20.83920.751.2585方管20*20*1.21.20240.753.606方管20*20*1.20.0220.750.03圓管Φ20*20.0520.8880.0888沖孔網0.6mm3.05312.617.968310900mm防護網方管20*20*1.20.89520.751.342510.372430.3方管20*20*1.21.69920.752.5485方管20*20*1.20.85410.750.6405方管20*20*1.21.19620.751.794方管20*20*1.20.0220.750.03圓管Φ20*20.0520.8880.0888沖孔網0.6mm1.50512.613.928111平板支座槽鋼14a2214.5358.1263.93253.1325槽鋼14a0.1414.535.812合計30.729.4.2架體自重施工荷載2步3KN/m2×腳手板長度×腳手板寬度×腳手板層數3×6×（0.72+0.15）×2=31.32kN架體自重小計30.72kN9.4.3架體構架荷載計算方法1）分別按內排腳手架、外排腳手架計算，然后進行荷載比較，選取最不利情況進行設計計算。2）內外排架操作層的腳手板恒荷載和活荷載，按短橫桿內側懸挑簡支梁計算支座反力的方法進行分配：圖中：橫距L為0.72m小橫桿伸出長度a為0.15m經過計算得：R內＝q×(L+a)2/(2L)＝q×(0.72+0.15)2/(2×0.72)=0.526qR外＝q×(L-a)2/(2L)＝q×(0.72-0.15)2/(2×0.72)=0.226q計算分配系數得：外排架分配系數M外＝R外/(R外+R內)＝0.226/(0.226+0.526)=0.3內排架分配系數M內＝1-M外=1-0.3＝0.79.4.4架體構架荷載1）外排腳手架副框架外排荷載G11＝（副框架下節+副框架標準節)/2＝5.56/2＝2.78kN；腳手板荷載G12＝腳手板重量（4層）×分配系數＝6.57×0.226＝1.97kN；防護網荷載G13＝定型防護網重量＝7.1kN；水平桿荷載G14＝水平桿重量/2＝0.59kN；外排架總荷載G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。1）內排腳手架副框架外排荷載G11＝（副框架下節+副框架標準節)/2＝2.78kN；腳手板自重G12＝腳手板重量（4層）×分配系數＝6.57×0.7＝4.6kN；水平桿荷載G14＝水平桿重量/2＝0.59kN；內排架總荷載G1內＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。9.4.5架體活荷載1)活荷載標準值q＝跨距×跨數×(橫距+小橫桿伸出長度)×同時作業層數×每層活荷載標準值使用工況活荷載標準值q活使＝1.50×4×(0.72+0.15)×2×3.00＝31.32kN提升工況活荷載標準值q活升＝1.50×4×(0.72+0.15)×2×0.50＝5.22kN9.5架體構件計算9.5.1定型腳手板計算架體活荷載主要由腳手板上活荷載傳遞，通過腳手板定型邊框傳遞荷載，腳手板短邊作為里外連接小橫桿，長邊作為水平桿，對其進行分析計算如下：腳手板規格：0.87×1.44=1.25m2，自重荷載0.41/1.25=0.328kn/m2；腳手板邊框均為50×50×5角鋼：(腳手板每塊重量41.04kg）1）短邊桿件計算：短邊恒荷載：0.328kn/m2×0.87=0.472kn/m短邊活荷載：3×1.44=4.32kn/m短邊設計荷載：S短=1.2S短邊恒+1.4S短邊活=0.567+6.048=6.615KN按照如下的兩種計算簡圖的受力分析結果選取最不利狀態進行驗算：（1）（2）短邊桿計算簡圖受力分析結果如下：彎矩（kN.m）：（1）（2）則，彎矩取0.43kN.m。剪力（kN）：（1）（2）則，剪力取2.4kN。撓度：（1）（2）對于（1），最大撓度在跨中，其值為1.02mm；對于（2），最大撓度在懸臂端，其值為0.708mm。a．抗彎強度驗算短邊的計算抗彎強度小于205.0N/mm2,滿足要求!b．抗剪強度驗算短邊的計算剪切強度小于120.0N/mm2,滿足要求!c．撓度驗算對于（1），最大撓度，且。對于（2），最大撓度，且。短邊桿件的撓度驗算滿足要求!2）長邊桿件計算長邊恒荷載：0.328kn/m2×0.87=0.285kN/m長邊活荷載：3×0.87=2.61kN/m長邊設計荷載：S長=1.2S長邊恒+1.4S長邊活=0.342+3.654=3.996KN受力分析結果如下：最大彎矩1.05kN.m；最大剪力2.832kN；撓度9.27mma．抗彎強度驗算長邊的計算抗彎強度小于205.0N/mm2,滿足要求!b．抗剪強度驗算長邊的計算剪切強度小于120.0N/mm2,滿足要求!c．撓度驗算最大撓度，且。長邊桿件的撓度驗算滿足要求!3）腳手板固定支點力計算腳手板的支反力將以集中荷載的形式傳遞到框架立桿上，受力見圖如下：計算支座1和支座2的支反力結果如下：R內＝S短×(L+a)2/(2L)＝q×(0.72+0.15)2/(2×0.72)=0.526q=3.484KNR外＝S短×(L-a)2/(2L)＝q×(0.72-0.15)2/(2×0.72)=0.226q=1.497KN9.5.2水平桿計算水平桿材料為40×40×5方管，桿件作為連系桿，并不承受腳手板荷載，因此僅進行穩定性計算：恒荷載計算值q＝1.2×0.047=0.056KN/m桿件最大撓度：。滿足要求!構件長細比：。滿足要求！9.5.3副框架立桿穩定性驗算副框架立桿（60×60×4）在結構施工和裝修施工時受荷相同，但因每種工況下的內外立桿所受荷載不同，需分別驗算，壓彎桿件穩定性應滿足下列要求：當有風荷載組合時，水平支承桁架上部的副框架立桿的穩定性應符合下式要求：式中：——壓桿的截面面積（），其值為854；——軸心受壓構件的穩定系數，應按JGJ202-2010附錄選取；——壓桿的彎矩設計值（）；——壓桿的截面抗彎模量（），其值為14510；——鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設計值（）。1．副框架內立桿（1）副框架內立桿自重（2）腳手板的自重及其上活荷由腳手板支反力的計算可知：對于其上有活荷的腳手板，傳遞給內立桿的荷載為：對于只有自重腳手板，傳遞給內立桿的荷載為：所以腳手板傳遞給內立桿的荷載：（3）水平桿自重（4）底部支撐桁架上下弦桿、斜腹桿及節點板重量所以，作用在內立桿上的軸力則，。滿足要求。2．副框架外立桿（不考慮風荷）（1）副框架外立桿自重（2）腳手板自重及其上活荷載由腳手板支反力的計算可知：對于其上有活荷的腳手板，傳遞給外立桿的荷載為：對于只有自重的腳手板，傳遞給外立桿的荷載為：所以腳手板傳遞給內立桿的荷載：（3）水平桿自重（4）底部支撐桁架上下弦桿、斜腹桿及節點板重量（5）防護網自重所以，作用在內立桿上的軸力則，。滿足要求。3．副框架外立桿（考慮風荷）（1）副框架外立桿自重（2）腳手板自重及其上活荷載由腳手板支反力的計算可知：對于其上有活荷的腳手板，傳遞給外立桿的荷載為：對于只有自重的腳手板，傳遞給外立桿的荷載為：所以腳手板傳遞給內立桿的荷載：（3）水平桿自重（4）底部支撐桁架上下弦桿、斜腹桿及節點板重量（5）防護網自重所以，作用在內立桿上的軸力由風荷載設計值產生的立桿段彎矩，可按下式計算：式中：——風荷載標準值產生的彎矩；——風荷載標準值；——立桿縱距。則：所以：滿足要求。9.6水平支承桁架計算9.6.1桿件受力分析水平支承桁架跨距為1.50m，跨數為4，寬度為0.72m，高度為1.80m。水平支承桁架承受由立桿傳遞來的荷載，按照框架立桿所受壓力最大的情況（內立桿受壓）對水平支承桁架進行驗算。由立桿受力分析結果可知，最不利荷載為內立桿軸力N=16.432kN,此荷載直接作用于桁架上弦，受力簡圖如下（單位：N、mm）：受力分析結果如下（單位：N）：撓度如下：最大撓度發生在桁架底部跨中，即3節點，其值為2.503mm。滿足要求。綜上分析，選最不利桿件進行驗算：對簡支情況14（17）桿件進行受拉驗算，N=27900.63N；對簡支情況5（6、7、8）桿件進行受壓驗算，N=17861.55N，計算長度1500mm；對簡支情況15（16）桿件或懸挑情況5桿件進行受壓驗算，N=9300.21N，計算長度2343mm。14（17）桿：滿足要求。5（6、7、8）桿：，查表得。滿足要求。15（16）桿：，查表得。滿足要求。9.6.2連接螺栓驗算采用M16螺栓連接各桿件，承受剪應力，且最大剪應力不超過27900.63N=27.90kN。滿足要求。9.6.3焊縫驗算（整體式）桿件最大內力為35723.1N，節點板設計角焊縫，長度不短于100mm。滿足要求。9.7主框架計算9.7.1構造參數主框架支承跨度（即水平支承桁架長度為)6.00m，主框架步高為1.80m，步數為8。9.7.2風荷載計算1)風荷載標準值計算公式如下：其中βz——風振系數βz＝1μz——風壓高度變化系數μz＝0.8μs——風荷載體型系數μs＝2.61（B類地區，200米）ω0——基本風壓值ω0使＝0.55kN/m2ω0提升＝0.25kN/m2經過計算得：風荷載標準值：ωk使＝1×0.8×2.61×0.55＝0.925kN/m2ωk提升＝1×0.8×2.61×0.25＝0.424kN/m22)風荷載集中力計算將風荷載設計值簡化為作用在主框架外側節點上的水平集中荷載。P使＝主框架步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00×0.925＝9.94kNP提升＝主框架步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00×0.424＝4.54kN9.7.3使用工況計算主框架自重按照與附墻支座的位置關系分布到各支座上，水平支撐桁架將其他荷載傳遞到主框架的底部，風荷載轉化為節點荷載作用于主框架上（區分兩個風向）。1）架體活荷載外排架使用工況活荷載標準值q外活使＝31.32×0.3＝9.39kN內排架使用工況活荷載標準值q內活使＝31.32×0.7＝21.92N2）架體框架荷載外排架總荷載G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。內排架總荷載G1內＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。3）底部水平支撐桁架荷載外排底部桁架荷載G2外＝G21+G22=0.638kN底部水平支撐桁架外排桿：G21=（0.788+0.317+0.14）×0.3=0.374kN底部封閉腳手板G22=（0.22×4）×0.3=0.264kN內排底部桁架荷載G2內＝G21+G22=1.484kN底部水平支撐桁架外排桿G21=（0.788+0.317+0.14）×0.7=0.868kN底部封閉腳手板G22=（0.22×4）×0.7=0.616kN(1)主框架架桿件編號，內力計算得各桿件軸力大小如下：主框架外排荷載設計值：1.3×（G1外+G2外+q外活使）=1.3×22.468=29.21kN主框架內排荷載設計值：1.3×（G1內+G2內+q內活使）=1.3×31.374=40.786kN(1)主框架架桿件編號，內力計算得各桿件軸力大小如下：風從外來（活荷載由立桿向下傳遞，故均按桿件軸力計算）桁架桿件軸力最大拉力為Nmax拉=49.675kN.桁架桿件軸力最大壓力為Nmax壓=-49.675kN.(3)軸心受力桿件強度的計算式中N——桿件軸心壓力大小；An——軸心受力桿件的凈截面面積。桁架桿件最大軸向力為49.675kN,截面面積為8.96cm2.最不利拉桿強度σ＝49.675×1000/8.96×100＝55.44N/mm2計算強度不大于強度設計值205N/mm2，滿足要求！(4)軸心受力桿件穩定性的驗算式中N——桿件軸心壓力大小；A——桿件的凈截面面積；φ——受壓桿件的穩定性系數。軸心受力桿件穩定性驗算結果列表:桿件單元長細比穩定系數軸向壓力(kN)計算強度N/mm2是否滿足要求145.2830.869-4.976.38滿足要求2113.2080.4970.000.00滿足要求3121.9280.44613.382-33.49——4113.2080.497-12.42527.90滿足要求545.2830.869-14.919.14滿足要求6113.2080.49712.425-27.90——7121.9280.44640.119-100.39——8113.2080.497-49.675111.55滿足要求945.2830.869-24.8331.89滿足要求10113.2080.49749.675-111.55——11121.9280.446-32.1880.53滿足要求12113.2080.497-2.5275.67滿足要求1345.2830.8692.021-2.60——14113.2080.49719.796-44.45——15121.9280.446-5.44313.62滿足要求16113.2080.4972.527-5.67——1745.2830.869-7.90910.16滿足要求18113.2080.49714.743-33.11——19121.9280.446-14.88737.25滿足要求20113.2080.4975.501-12.35——2145.2830.869-4.4015.65滿足要求22113.2070.4970.921-2.07——23121.9280.44611.851-29.66——24113.2070.497-5.50212.36滿足要求2545.2830.869-14.33118.41滿足要求26113.2080.49711.924-26.78——27121.9280.446-2.9027.26滿足要求28113.2080.49711.065-24.85——2945.2830.869-8.85211.37滿足要求30113.2080.4979.23-20.73——31121.9280.44623.835-59.64——32113.2080.497-11.06524.85滿足要求3345.2830.869-13.82217.75滿足要求風從內側來桁架桿件軸力最大拉力為Nmax拉=59.43kN.桁架桿件軸力最大壓力為Nmax壓=-49.54kN.(3)軸心受力桿件強度的計算式中N——桿件軸心壓力大小；An——軸心受力桿件的凈截面面積。桁架桿件最大軸向力為59.43kN,截面面積為8.96cm2.最不利拉桿強度σ＝59.43×1000/8.96×100＝66.32N/mm2計算強度不大于強度設計值205N/mm2，滿足要求！(4)軸心受力桿件穩定性的驗算式中N——桿件軸心壓力大小；A——桿件的凈截面面積；φ——受壓桿件的穩定性系數。軸心受力桿件穩定性驗算結果列表:桿件單元長細比穩定系數軸向壓力(kN)計算強度N/mm2是否滿足要求145.2830.869-0.060.08滿足要求2113.2080.4970.000.00滿足要求3121.9280.446-13.2533.16滿足要求4113.2080.49712.29-27.60——545.2830.8694.77-6.13——6113.2080.497-13.4130.11滿足要求7121.9280.446-38.5996.57滿足要求8113.2080.49748.47-108.85——945.2830.86914.82-19.03——10113.2080.497-49.54111.25滿足要求11121.9280.44625.20-63.06——12113.2080.49725.13-56.43——1345.2830.869-9.4912.19滿足要求14113.2080.497-25.7857.89滿足要求15121.9280.44625.42-63.61——16113.2080.497-9.5921.54滿足要求1745.2830.8690.73-0.94——18113.2080.497-2.114.74滿足要求19121.9280.4465.86-14.66——20113.2080.497-2.144.81滿足要求2145.2830.869-3.334.28滿足要求22113.2070.497-10.9724.63滿足要求23121.9280.4465.73-14.34——24113.2070.497-2.245.03滿足要求2545.2830.8698.42-10.81——26113.2080.49718.81-42.24——27121.9280.44611.83-29.60——28113.2080.497-4.299.63滿足要求2945.2830.86959.43-76.33——30113.2080.49718.8-42.22——31121.9280.44623.835-59.64——32113.2080.49740.74-91.49——3345.2830.869-4.265.47滿足要求9.7.4提升工況計算主框架自重按照與附墻支座的位置關系分布到各支座上，水平支撐桁架將其他荷載傳遞到主框架的底部，風荷載轉化為節點荷載作用于主框架上（區分兩個風向）。2）架體活荷載外排架提升工況活荷載標準值q外活升＝2×（5.22×0.3）＝2.04kN內排架提升工況活荷載標準值q內活升＝2×（5.22×0.7）＝4.75kN2）架體框架荷載外排架總荷載G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。內排架總荷載G1內＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。3）底部水平支撐桁架荷載外排底部桁架荷載G2外＝G21+G22=0.638kN底部水平支撐桁架外排桿：G21=（0.788+0.317+0.14）×0.3=0.374kN底部封閉腳手板G22=（0.22×4）×0.3=0.264kN內排底部桁架荷載G2內＝G21+G22=1.484kN底部水平支撐桁架外排桿G21=（0.788+0.317+0.14）×0.7=0.868kN底部封閉腳手板G22=（0.22×4）×0.7=0.616kN(1)主框架架桿件編號，內力計算得各桿件軸力大小如下：主框架外排荷載設計值：2×（G1外+G2外+q外活使）=2×15.118=30.236kN主框架內排荷載設計值：2×（G1內+G2內+q內活使）=2×14.204=28.408kN(2)主框架架桿件編號，內力計算得各桿件軸力大小如下：(1)主框架架桿件編號，內力計算得各桿件軸力大小如下：風從外來（活荷載由立桿向下傳遞，故均按桿件軸力計算）桁架桿件軸力最大拉力為Nmax拉=42.38kN.桁架桿件軸力最大壓力為Nmax壓=-51.71kN.(3)軸心受力桿件強度的計算式中N——桿件軸心壓力大小；An——軸心受力桿件的凈截面面積。桁架桿件最大軸向力為42.38kN,截面面積為8.96cm2.最不利拉桿強度σ＝42.38×1000/8.96×100＝47.29N/mm2計算強度不大于強度設計值205N/mm2，滿足要求！(4)軸心受力桿件穩定性的驗算式中N——桿件軸心壓力大小；A——桿件的凈截面面積；φ——受壓桿件的穩定性系數。軸心受力桿件穩定性驗算結果列表:桿件單元長細比穩定系數軸向壓力(kN)計算強度N/mm2是否滿足要求145.2830.869-2.022.59滿足要求2113.2080.4970.000.00——3121.9280.4464.70-11.76——4113.2080.497-5.8713.18滿足要求545.2830.869-5.487.04滿足要求6113.2080.4976.30-14.15——7121.9280.4469.58-23.97——8113.2080.497-17.8740.13滿足要求945.2830.869-10.9914.11滿足要求10113.2080.49714.06-31.57——11121.9280.446-10.7526.90滿足要求12113.2080.497-9.8722.16滿足要求1345.2830.8691.10-1.41——14113.2080.4971.70-3.82——15121.9280.446-4.8912.24滿足要求16113.2080.497-5.5612.49滿足要求1745.2830.869-1.041.34滿足要求18113.2080.4970.74-1.66——19121.9280.44616.55-41.41——20113.2080.497-23.9753.83滿足要求2145.2830.869-11.0014.13滿足要求22113.2070.49720.87-46.87——23121.9280.44621.77-54.48——24113.2070.497-51.71116.12滿足要求2545.2830.869-17.2722.18滿足要求26113.2080.49742.38-95.17——27121.9280.446-10.2725.70滿足要求28113.2080.497-46.86105.23滿足要求2945.2830.8691.05-1.35滿足要求30113.2080.49731.15-69.95——31121.9280.446-4.3110.79滿足要求32113.2080.497-43.0296.61滿足要求3345.2830.869-0.020.03滿足要求風從內側來桁架桿件軸力最大拉力為Nmax拉=14.94kN.桁架桿件軸力最大壓力為Nmax壓=-39.58kN.(3)軸心受力桿件強度的計算式中N——桿件軸心壓力大小；An——軸心受力桿件的凈截面面積。桁架桿件最大軸向力為14.94kN,截面面積為8.96cm2.最不利拉桿強度σ＝14.94×1000/8.96×100＝16.67N/mm2計算強度不大于強度設計值205N/mm2，滿足要求！(4)軸心受力桿件穩定性的驗算式中N——桿件軸心壓力大小；A——桿件的凈截面面積；φ——受壓桿件的穩定性系數。軸心受力桿件穩定性驗算結果列表:桿件單元長細比穩定系數軸向壓力(kN)計算強度N/mm2是否滿足要求145.2830.869-0.270.35滿足要求2113.2080.4970.000.00滿足要求3121.9280.446-4.9512.39滿足要求4113.2080.4974.56-10.24——545.2830.8691.16-1.49——6113.2080.497-8.9220.03滿足要求7121.9280.446-10.4826.23滿足要求8113.2080.49714.94-33.55——945.2830.8696.46-8.30——10113.2080.497-19.3843.52滿足要求11121.9280.4467.10-17.77——12113.2080.4978.02-18.01——1345.2830.869-3.364.32滿足要求14113.2080.497-11.2725.31滿足要求15121.9280.4467.67-19.19——16113.2080.497-3.297.39滿足要求1745.2830.869-4.135.30滿足要求18113.2080.497-3.858.65滿足要求19121.9280.446-1.373.43滿足要求20113.2080.497-5.1211.50滿足要求2145.2830.8690.49-0.63——22113.2070.497-5.3712.06滿足要求23121.9280.446-1.032.58滿足要求24113.2070.497-5.9513.36滿足要求2545.2830.8691.61-2.07——26113.2080.497-4.259.54滿足要求27121.9280.44612.27-30.70——28113.2080.497-20.6246.30滿足要求2945.2830.869-5.717.33滿足要求30113.2080.49711.30-25.38——31121.9280.44614.27-35.71——32113.2080.497-39.5888.88滿足要求3345.2830.869-6.538.39滿足要求9.8附墻支承結構及承重構件強度驗算9.8.1計算附墻支承結構的最不利集中荷載1)架體自重30.72kN2)正常使用工況支座荷載P使＝1.2×30.72+1.4×31.32＝80.71kNP使設＝1.3×P使＝104.92kN3)正常提升工況支座荷載P升＝1.2×30.72+1.4×5.22＝44.16kNP升設＝2×P升＝88.34kN3)提升工況下發生墜落支座荷載P升墜＝44.16kN×2(沖擊系數)＝88.34kN4)使用工況下發生墜落支座荷載P使墜＝（30.72+31.32）×2(沖擊系數)＝124.08kN4)最不利荷載結果為使用工況下發生墜落的集中荷載，是附墻支承結構的最不利荷載。9.8.2附墻支承結構強度驗算1.計算板式支承結構的最不利集中荷載1)最不利荷載結果為使用工況下發生墜落的集中荷載，是附著支承結構的最不利荷載。2.板式支座驗算1)AE桿為[14a槽鋼，共組合2根,截面積A＝3702.00mm2截面模量W＝161000.00mm3按架體實際使用極限狀態進行考慮計算：P使墜＝124.08kNRc＝136.22kNRd＝48.43kNRe＝17.12kNNAE＝6.11kNN卸料＝20.86kN板支座需滿足以下公式要求:其中：強度f＝215N/mm2σ＝27.93×106/161000=173.47N/mm2附墻支承結構強度σ<f，滿足要求4.穿板螺栓孔處混凝土局部承壓強度計算需滿足如下公式：βc=1，混凝土影響系數C50以下取1混凝土型號為：C30，查表得到fc＝14.3N/mm2混凝土樓板的厚度b為：100.00mm穿板螺栓處混凝土承壓強度計算：A1=100×100mm2Ab=100×3×100mm2A1n=100×100mm2βl=1.732FL=1.35×1×1.732×14.3×10000=334.4kn一個螺栓承受沖剪計算值N＝48.43kN一個螺栓承受沖剪設計值Nd=48.43<=334.4，滿足要求陽臺邊混凝土最大壓力RC=136.22<=334.4，滿足要求9.8.3提升設備