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文檔簡介

焊接試題

,是非題(是畫J,非畫義)

1,由焊接電源供給,具有一定電壓的兩電極間或電極與母

材間,在氣體介質中產生的強烈而持久的放電現象,叫

2,焊接電弧的靜特性和金屬電阻的靜特性相似。(X)

電弧靜特性——電弧穩定燃燒時,在電極材料、氣體介質和弧

長一定的情況下,電弧電壓隨焊接電流的變化關系稱為電弧靜特

性。(伏安特性)

通常把金屬的電阻看成是一個常數,其電壓和電流的關系滿足

歐姆定律,所以其靜特性曲線是一條直線。電弧是空氣導電,和

金屬導電完全不一樣。它的主要特點是沒有一個大小固定的電阻

值,即電阻不是一個常數,也不服從歐姆定律。電弧電阻的大小

與電弧的溫度有關,電流小的時候,電弧的溫度較低,空氣電離

的程度低,電阻值較大;電流增大時,使電弧溫度增高,則電阻

值就下降,故得到了如圖示的焊接電弧的靜特性曲線,通常稱為

U形曲線。

3,電弧是一種氣體燃燒現象。(X)

電弧是一種空氣導電的現象,在兩電極之間強烈而持久的放電

現象稱為電弧。空氣在一般情況下是不能導電的,因此,要使空

氣導電必須要創造一定的條件。空氣是由許多中性的分子所組成,

要使空氣導電必須要使這些中性的分子分裂為帶電的電子和離

子,這時電流才能通過氣體間隙,而形成電弧。

4,在空氣中產生電弧要有三個必要條件:即氣體電離、電極

熔化及電子發射。(X)

5,高頻高壓引弧法,由于采用較高的電壓,因此比較危險。

(X)

高頻高壓引弧法:TIG焊時,一般不采取接觸短路引弧法,因

為短路接觸引弧一方面由于較大的短路電流使鴇極燒損嚴重,另

一方面在焊縫中經常會引起夾渣的缺陷。高頻高壓引弧法是在鴇

極和焊件之間留有2-5mm的間隙,然后加上2000?3000v的空載

電壓,利用高電壓直接將空氣擊穿電離,引發電弧。由于高壓電

對人身有危險,所以通常將其頻率提高到150?260KHZ,利用高

頻電強烈的集膚效應,對人體不會造成危害。

僦弧焊機高頻引弧電路,電壓3KV,頻率20KHZ,對人體不

會有直接危險。TIG焊在引弧時,2?3秒內在局部工位會產生高

頻電磁場,焊工手部的電磁場強度為110V/n?,超過國家衛生標準

3

(20V/m)5倍多,焊工身體的其余部位也超過衛生標準2?3倍。

長期接觸較強的高頻電磁場,能引起人體植物神經紊亂和神經衰

落,表現為頭昏、乏力、消瘦、血壓下降等癥狀。

6,直流電弧有陰極區、陽極區和弧柱區這三個不同的區域組

成(J)

陰極區2130?3230C;陽極區2330?3930C;弧柱區5730?

7730℃.

7,直流電弧的弧柱區最寬,陽極區和陰極區很窄,只有0.1?

0.2mm寬。(X)

陰極區寬度10-6cm;陽極區寬度lO^cm;

8,陰極斑點具有主動尋找氧化膜、破碎氧化膜的特點。(J)

陰極斑點一一在陰極區的表面有一個明顯的光斑點,它是電弧

放電時,負電極表面集中發射電子的區域,稱為陰極斑點。

陰極通過微小的斑點發射電子,這些斑點的電流密度很高,稱

為陰極斑點。陰極表面上熱發射能力強的物質有吸引電弧的作用,

陰極斑點有自動跳向溫度高,熱發射性能強物質的性能。如果金

屬表面有低逸出功的氧化膜存在時,陰極斑點有自動尋找氧化膜

的傾向,鋁合金焊接時去除氧化膜作用,就是有陰極斑點的這種

特性決定的。(也稱陰極霧化)

9,一個弧長對應一條電弧靜特性曲線。(J)

圖電弧將特性曲線

電弧靜特性——當弧長一定,電弧穩定燃燒時,兩電極間電

壓與電流之間的關系稱為電弧靜特性曲線。

電弧電壓與電弧長度成正比,隨電弧長度增加,電弧電壓增

高,電弧靜特性曲線平行上移。

不同氣體介質,物理性能不同,會對電弧電壓產生影響,從而

改變電弧靜特性曲線的位置。

10,所有焊接方法的靜特性曲線,其形狀都是一樣的。(X)

圖1T3電弧靜特性曲線

曲段一下降特性段橋段一水平特性段"段一上升特性段

采用不同的電弧焊方法,焊接電流的范圍不同,其焊接電弧的

靜特性只是曲線的某一區域。

焊條電弧焊:IV500A,在ab和be段。

氣弧焊:小電流在ab段,大電流在be段。

埋弧焊:焊絲。V2.5在be段,>2.5在ab段。

MIG/MAG:在cd段。

11,一種焊接方法具有無數條靜特性曲線。(J)見9

12,弧長變化時,焊接電流和焊接電壓都要發生變化。(X)

見9

電弧電壓和弧長的關系:U=A+BL

U——電弧電壓;A——陰極和陽極電壓降之和。

B——弧柱單位長度上的電壓降。L—弧柱長度。。

當電極材料、電源種類及極性和氣體介質一定時,A和B

均是確定的數值,此時電弧電壓僅決定于電弧的長度,即當弧

長弧拉長時,電弧電壓升高;當弧長縮短時,電弧電壓降低。

13,弧長變化時,焊接電弧靜特性曲線的基本形狀不變,只

是曲線左右移動。(X)見9

14,直流電源比交流電源的穩弧性好。(J)

因為采用交流弧焊電源焊接時,電弧的極性周期地改變,工

頻交流電源每秒鐘電弧的燃燒和熄滅要重復100次,因此電弧不

如直流弧焊電源穩定。同時交流弧焊電源過零時比較緩慢,因此

再引弧比較困難。

15,交流弧焊電源的頻率是市電頻率(50赫茲。(J)

16,當焊條藥皮中含有較多易電離元素(K、Na、Ca等)時,

電弧燃燒較穩定。(V)

17,瞰V型坡口平板對接焊縫時,發現電弧始終偏向一邊,

這可能是因為平板帶有磁性產生的磁偏吹現象。(V)

■1|號

焊接時焊條和工件通過電流都會產生磁場,電弧兩側的磁場

失去平衡,造成磁偏吹。可以并聯兩根接地線,對稱接工件,這

是解決磁偏吹的有效方法。

磁偏吹一一直流電弧焊時,因受到焊接回路所產生的電磁力

的作用而產生的電弧偏吹,叫磁偏吹。因為在用直流電焊接時,

除了在電弧周圍產生自身磁場外,還有通過焊件的電流也會在空

間產生磁場。如果導線位置在焊件左側,則在電弧左側的空間為

兩個磁場相疊加,而在電弧右側則為單一磁場,電弧兩側的磁場

分布失去均衡,因此磁力線密度大的左側對電弧產生推力,使電

弧偏離軸線,向右方傾斜產生磁偏吹。

因為磁偏吹的力量與焊接回路內的電流平方值幾乎成正比,

所以,磁偏吹的強烈程度隨著電流的增加而激烈增加。

18,焊機空載時,由于輸出端沒有電流,所以不消耗電能。

(X)

焊機空載時,風機、控制變壓器、控制板中的器件等都要消

耗電能。

19,空載電壓是焊機本身所具有的一個特性,所以和焊接電

弧的穩定燃燒沒有什麼關系。(X)

空載電壓太低,焊接引弧困難,焊條焊接時會斷弧,電弧無

法穩定燃燒。但空載電壓也不能太高。為了焊接操作安全,規定

在觸電危險性不大的環境中使用的空載電壓直流V113L交流<

80v

20,焊機空載電壓越高,越容易引弧。(J)

弧焊電源的空載電壓越高,引弧越容易,電弧燃燒的穩定性

越好,但空載電壓過高時,對焊工人身安全不利。空載電壓交流

<60v,>80v;直流)113、

21,焊機空載電壓值為85?115V,表示焊機運轉正常。(X)

有時輸出整流管20040被擊穿,或者IGBT其中一路不工作,

但空載電壓還是顯示正常的。因此,不能說空載電壓正常就表示

焊機運轉正常。

22,焊機輸出端不能短路,否則電源熔絲將被熔斷。(X)

當電極和焊件短路時,電壓為零,此時焊機的輸出電流叫短

路電流,在引弧和熔滴過渡時經常發生短路。

如果短路電流過大,電源將出現過載而燒壞的危險,同時焊

條過熱,藥皮脫落,飛濺增加;短路電流過小,則引弧困難和熔

滴過渡發生困難。

1.25〈短路電流/工作電流V2

23,弧焊時,電弧的靜特性曲線與電源外特性曲線的

交點就是電弧燃燒的工作點。(J)

對于一定的焊接電源的外特性曲線,在無外界干擾下和一定

的焊接條件下,必定有一個相應的電弧穩定燃燒的工作點,在該

點上焊絲的熔化速度等于焊絲的給送速度,此時弧長不變,焊接

過程穩定。

24,焊條電弧焊常配用陡降外特性電源是因為弧長變化時,焊

接電流變化較大,電弧的向身調節作用強。(X)

當弧長變化時,具有較陡外特性曲線的焊接電流變化量小,

即陡降外特性曲線當弧長發生變化時,有利于焊接電流的穩定。

焊條電弧焊、筑弧焊應采用具有陡降外特性曲線的電源。

25,弧焊變壓器全部都是降壓變壓器。(J)

26,動鐵芯式弧焊變壓器的陡降外特性是靠動鐵芯的

漏磁作用而獲得的。(J)

圖3—7BX1-330交流弧焊機

1一初級繞組;2、3一次級繞組;4一動鐵芯;5—靜鐵芯;6一接線板;7一搖把

由于初、次級繞組分別繞在兩邊的芯柱上,產生很大的漏

磁。次級繞組相當于電抗線圈,焊接時在動鐵芯中形成磁分路,

使次級電壓迅速下降,從而獲得了下降的外特性。

27,動鐵芯式弧焊變壓器的焊接電流可連續調節。(J)

28,抽頭式弧焊變壓器的焊接電流調節方式是無級的。(X)

一個變壓器有多個串聯的繞組,將串聯繞組的連接點接出引

線叫抽頭。

29,動圈式弧焊變壓器外殼上焊接電流指示刻度應該是:下

面是焊接電流小,越往上焊接電流越大。(X)

圖3—98工3—300型(動圈式)焊機結構示意圖

1一初級線圈2一次級線圈3一鐵心

電流調節一一用轉動手柄來改變初、次級線圈之間的距離來

達到。兩者距離越大,則兩者間的漏磁也越大,使焊接電流減小;

相反,兩線圈間距離越小,則漏磁也越小,因而使焊接電流增大。

30,弧焊整流器型號的代表字母是“G"。(X)

應該是“Z”

31,逆變電源是最新的弧焊電源。(J)

逆變電源原理圖

在逆變電源里,工頻交流電經單相或三相整流橋直接整流,

再經過電感和電容等進行濾波,變成高壓直流電,然后通過電

力電子器件的開關作用變為交流,再經過中頻變壓器的隔離與

降壓,變為20KHz左右頻率的低壓交流電,最后經過快恢復二極

管整流、電感和電容等濾波后變為直流電供給負載。逆變電流

進行了:

AC(高壓)____DC(高壓)AC(低壓)___DC(低壓)的變換

不同的弧焊工藝要求電源具有不同的輸出特性,焊接電源的

輸出特性可以通過控制電力電子器件的開關時間比例來調節(通

常有脈沖寬度調制和脈沖頻率調制兩種方式)通過輸出電流采樣

或電壓采樣形成閉環調節,可以分別對電流或電壓進行閉環控制,

也可以采用雙閉環控制的方式,實現不同的電源外特性控制,如

焊條電弧焊和氨弧焊通常采用恒流或下降特性的焊接電源,而

C02焊接采用恒壓或略帶上升特性的焊接電源。

在逆變電源里,沒有工頻變壓器,而取之以中頻變壓器,根

據變壓器的工作原理,其磁芯的有效面積和工作頻率成反比,工

作頻率越高,體積越小,重量也越輕。相對于傳統焊機,逆變電

源有如下優點:

a,體積小、重量輕。由于取消了工頻鐵磁變壓器,大大減少了

銅材和鐵材的用量,重量只是傳統焊機的1/3——1/10.

b,高效節能。由于工作頻率高,使變壓器、電抗器的體積和

重量減小,減少了焊機的銅損和鐵損,效率提高。比傳統焊機節

能20%?30%.

c,控制性能好。負載適應性強。由于工作頻率提高,使焊機的

響應速度大大提高,可以對焊接電弧負載進行精確的控制,改善

焊接的工藝性能,降低飛濺,改善焊縫成形,進行熔滴過渡控制。

逆變電源由于采用了變頻技術,提高了變壓器的工作頻率,

使主變壓器體積大大減小,整機體積約為整流焊機的1/6左右。

功率因數達到0.95~0.99,總體效率可以達到85%?92%空載耗

電只有30?50W,節能效果明顯。全部采用電子控制,可獲得各

種所需外特性,為焊接工藝提供了最理想的電弧特性,并一機多

用,采用模塊化設計,各單元方便地拆下單獨維護,修理方便。

32,晶閘管式整流器可以實現電子電路控制焊接電流和焊接

電壓。(V)

三相50/60HZ網路電壓由降壓變壓器降為幾十伏特的電壓,

借助晶閘管SCR的整流和控制,經輸出電抗器濾波和調節動特性,

從而輸出所需用的直流焊接電壓和電流。用電子觸發電路控制并

采用閉環反饋的方式來控制外特性,從而可獲得平特性、下降特

性等各種形狀的外特性,以便對焊接電壓和電流進行無極調節。

33,逆變電源可以做成直流電源也可以做成交流電源。(J)

34,逆變電源由于采用了先進的電子技術,不再需要變壓器,

因此逆變電源的體積可以做得很小。(義)

逆變電源有中頻變壓器和控制變壓器。

35,選擇弧焊電源時,主要應考慮三個方面,即電源的輸出

特性、電源的經濟性、電源的適應性。(J)

1)電源種類焊條電弧焊根據藥皮性質,如E5015用直

流焊機,E4043可交、直流兩用,從經濟上考慮可以

采用交流;埋弧焊用直流焊機電流穩定,氣弧焊看焊

件材料來選擇焊接電源,如鋁、鎂用交流電源。

2)電源容量按實際電流來選,碳弧氣刨因負載率高,

選較大容量,HM500不推薦氣刨。

36,焊條的規格都以焊條藥皮的直徑來表示。(X)

以焊芯的直徑來表示。常用規格有2.53.24.0

5.06.0mm等

37,鎰是一種很好的合金劑,焊條和焊絲中含錦量增加,

其強度和韌度增加。(V)

當鋼中含鎰量在2%以下時,隨著含鎰量的增加,鋼的強度

和韌度增加。銖的存在可以減少鋼中的含硫量,因而可以減少焊

縫產生熱裂紋的傾向。低碳鋼焊芯中含鎰量為0.30-0.55%

38,酸性焊條和堿性焊條是按照焊條溶渣的成分來區分的。

(J)

酸性焊條——在焊條藥皮中,含有以酸性氧化物(如氧化

鈦、石英砂)為主的涂料成分。

堿性焊條一一藥皮中含有以堿性氧化物(如氧化鈣)為主

的涂料成分。

39,酸性焊條中含有的氟化物比堿性焊條多。(X)

酸性焊條的藥皮中含有較多的氧化鐵、氧化鈦及氧化硅;

堿性焊條的藥皮中含有多量的大理石(CaCOs)下螢石(CaF2)J427

藥皮中CaCO3占48%,CaF2占22%

40,堿性焊條只能采用直流電源焊接,酸性焊條不可采用

直流電源焊接。(X)

堿性焊條藥皮中有大量的CaF2,降低了電弧燃燒的穩定性。

F2的電離度高,直流反接時,焊條端溫度高,有利于電弧穩定燃

燒;因此,堿性焊條不能采用交流電源而只能采用直流電源。酸

性焊條可交、直流兩用,考慮到經濟性,一般采用交流焊機。

41,堿性焊條的工藝性能差,引弧困難,電弧穩定性差,

且飛濺大,故只能用于一般結構的焊接。(X)

堿性焊條工藝性能一般,但合金元素過渡系數高,沖擊韌性

和抗裂性能好,主要用于焊接重要的低碳鋼結構及與焊條強度相

當的低合金結構。

過渡系數n=CF/CT

CF——堆焊金屬中某合金元素的含量

CT-焊條焊劑中某合金元素的原始含量

手弧焊時合金元素的過渡系數(%)

型號CMnCrMo

E4303—4—850—6050—6070—80

E501544—5540—5555—6555—6580—90

42,堿性焊條使用前須經烘干方可使用,酸性焊條不必烘

玉(X)

焊條在使用前應進行烘干。酸性焊條視受潮情況在75?150℃

烘干烘1?2h;堿性焊條應在350?400C烘干1?2h,烘干的焊

條應放在100?150c保溫桶內,隨用隨取。

低氫型焊條一般在常溫下超過4h,應重新烘干,重復烘干的

次數不宜超過三次。

43,碳素鋼焊條型號E4303中的前兩位數字“43”表示熔

敷金屬抗拉強度的最大值為430Mpa.(X)

“43”-----表示熔敷金屬抗拉強度420MPa/mm2o

,,0”及,,1,,一表示焊條適用于全位置焊接。

“3”一一表示焊條藥皮屬于鈦鈣型。

44,碳素鋼焊條E5024適用全位置焊。(X)

焊條型號編制:字母E代表焊條;前兩位數字表示熔敷金

屬抗拉強度的最小值;第三位數字表示焊條的焊接位置,“0”

及“1”表示焊條適用于全位置焊接,“2”表示焊條適用于平焊

及平角焊,“4”表示焊條適用于向下立焊;第三位和第四位數字

組合時表示焊接電流種類及藥皮類型。

E4315——43(抗拉強度420MPa),1(全位置焊接),5(低

氫鈉型藥皮,直流反接)。

45,在低溫條件下工作的焊件,應選擇低溫鋼焊條進行焊

接(J)

由于低溫鋼焊條用于低溫結構,對焊縫金屬的低溫韌性提

出了嚴格的要求。一般低溫鋼焊條藥皮都采用低氫型,而且為了

提高韌性,往往向熔敷金屬中加入一定量的Ni。

當低溫鋼結構的使用條件在一45℃以上時,可用低溫韌性

好的Ti-B系高韌性普通低合金鋼焊條。使用條件在一60C以下

的低溫鋼,一般均采用含Ni的低溫鋼焊條。在一100℃左右使用

的低溫鋼,通常均使用含3.5Ni或更高含Ni量并含一定量Mo的

低溫鋼焊條。

46,焊劑的作用主要是為了獲得光滑美觀的焊縫表面成形。

(X)

1)機械保護作用一一焊劑熔化后形成熔渣,在熔池上

形成一個弧腔,使熔池與外界空氣隔離,因而防止

了空氣中有害氣體氧、氮的侵入。

2)向熔池過渡有益的合金元素——常用的熔煉焊劑

中,加入合金元素的氧化物(MnO、SiO2)利用熔

渣和熔池金屬的氧化物還原反應,將Mn、Si置換出

來滲入熔池中。

3)改善焊縫表面成形——焊劑熔化后成為熔渣覆蓋在

熔池上面,熔池即在熔渣的內表面進行凝固,從而

可以獲得表面光滑的焊縫成形。

47,埋弧焊常用的焊劑是熔煉焊劑。(J)

熔煉焊劑一一將一定比例的各種配料放在爐內熔煉,然后經

過水冷,使焊劑形成顆粒狀,經烘干、篩選而制成的一種焊劑

(HJ431)O熔煉焊劑的主要優點是化學成分均勻,可以獲得性能

均勻的焊縫。但由于焊劑在制造過程中有高溫熔煉過程,合金元

素要被氧化,所以焊劑中不能添加鐵合金,因此不能依靠焊劑向

焊縫大量過渡合金元素。熔煉焊劑是目前生產中最廣泛使用的一

種焊劑。

燒結焊劑一一將一定比例的各種粉狀配料加入適量粘結劑,

混合攪拌后經高溫(400~1000℃)燒結成塊,然后粉碎、篩選的

一種焊劑。

粘結焊劑一一將一定比例的各種粉狀配料加入適量粘結劑,

經混合攪拌、粒化和低溫(<400℃)烘干制成,也稱陶質焊劑。

后兩種非熔煉焊劑,無熔煉過程,化學成分不均勻,因而造成

焊縫性能不均勻,但可以在焊劑中添加鐵合金,增大焊縫金屬合

金化。

48,焊接低溫韌度較高的結構可以采用高硅高鎰焊劑配合低

碳鋼焊絲。(X)

用低鎰或無鎰焊劑配H08MnA或H10Mn2焊絲,這種配合焊

縫金屬含磷量較低,低溫沖擊韌性較好,穩弧性與脫渣性也較好,

并且減少了優質鎰礦石的消耗,但是需采用合金焊絲。

49,焊絲按其結構可分為實芯焊絲和藥芯焊絲。(J)

50,藥芯焊絲不需要外加氣體或焊劑的保護即可進行焊接。

(X)

51,為了改善熔敷金屬的力學性能,常常在焊絲表面鍍有一

層銅。(X)

為了防銹和防蝕,可在焊絲表面涂上一層防銹層(銅),即采

用鍍銅焊絲,這種焊絲,由于鍍層很薄,不會在焊縫中產生裂紋。

鍍銅焊絲的表面在焊前不需再經除銹處理,使用方便,對于防止

氣孔的產生效果較顯著。

52,e2.0mm以上藥芯的截面形狀做成“O”形將影響焊接

電弧的穩定性。(V)

藥芯焊絲的截面形狀越復雜越對稱,電弧越穩定,藥芯的冶

金反應和保護作用越充分。小直徑焊絲一般采用0形截面,大直

徑(22.4mm)多采用E形、T形等折疊形復雜截面。

53,焊條藥皮占整個焊條的重量比稱為焊條藥皮的重

量系數。(X)

各種焊條的藥皮都有一定的厚度,通常用“藥皮重量系數”

來表示焊條藥皮在焊條中所占的比例。

藥皮重量

藥皮重量系數K=--------------------------------X100%

帶藥皮的這部分焊芯重量

藥皮重量系數一般5%?55%。鐵粉焊條、堆焊焊條>100%

54,在選擇焊條時,必須保證焊條熔敷金屬的強度大大超過

母材金屬的強度。(義)

碳鋼和普低鋼的焊接一般按照鋼材的強度等級來選用相應等

級的焊條。在焊縫冷卻速度比較大,強度增高,焊縫接頭容易產

生裂紋的不利情況下,往往可選用比母材等級低一級的焊條。

如果焊縫強度超過母材過多且塑性差時,可能出現橫向裂紋。

通常對要求塑性好、沖擊韌性高、低溫性能好、抗裂能力強者,

選用堿性焊條。

55,異種鋼的焊接,如低碳鋼與低合金鋼、不同強度等級的

低合金鋼焊接,一般選用與較低強度等級鋼材相匹配的焊條。(J)

對于低碳鋼與普通低合金鋼,或低合金鋼與低合金鋼之間的

異種鋼焊接,一般按低匹配原則,即按強度等級較低的鋼材選用

焊條。

56,EDRCrW-15是一種堆焊焊條的牌號。(J)

牌號D337,低氫鈉型,熱鍛模堆焊。C—0.25?0.55,Cr—2.0?

3.5,W—7.0—10.0HRO48

57,ER50-4是一種不銹鋼焊條的型號。(X)

CMnSi

ER50—40.07—0.151.0—1.50.65—0.85

ER50—60.06—0.151.4—1.850.80—1.15

ER50—4:Mn、Si量較低,不要求沖擊性能。

ER50—6:Mn、Si量較高,要求一29℃沖擊試驗227,國內

應用最廣。

58,CO2藥芯焊絲焊接時比CO2實芯焊絲的飛濺小得多。(V)

藥芯焊絲是氣渣聯合保護,與實芯焊絲相比,具有焊接工藝

性好、飛濺小、焊縫成形美觀、可采用大電流全位置焊接和熔敷

效率高等優點而正在大力推廣應用,尤其在造船行業。

59,焊絲使用前要在75?150℃下烘干1?2h.(X)

這是J422焊條的烘干溫度。

60,CO2氣體鋼瓶外表涂成白色。(義)

白色是乙快瓶,CO2氣瓶是灰色。

61,用于焊接用的CO2氣體要求其體積分數不小于99.9%

(X)

C02氣體要求其體積分數:I類為99.8%,II類為99.5%和

99.0%

62,CO2氣體中的水分是影響CO2氣體保護焊焊接質量的重

要因素。(J)

CO2氣體中水分含量要求:I類<0.005%,II類<0.05%

63,在鴿極虢弧焊中,使用最多的電極材料是鈍鴿極。(J)

含有2%的氧化車市,提高電流密度,壽命長,易引弧,電弧穩

定,幾乎沒有放射性,得到廣泛應用。

64,杜鴇極的使用性能不好,所以現在使用得不多。(X)

含有30%的氧化針,有較高的電子發射能力和耐熔性,用于

交流時,允許電流值比同直徑的純鴇提高1/3,牡鴇極的粉塵有

微量的放射性。

65,肖薄處理的目的是避免接頭處產生嚴重的應力集中。(J)

厚板削薄的單邊V型坡口,用于不等厚度鋼板的焊接。對接

接頭的兩側鋼板如果厚度相差太多,則連接后由于連接處的截面

變化太大,將會引起嚴重的應力集中。所以,對于重要的焊接結

構,如壓力容器,應對厚板進行削薄處理。

66,開坡口的作用是保證焊縫根部焊透。(J)

不開坡口的對接接頭,用于薄板焊件。鋼板較厚而需要全焊

透的焊件,根據板厚不同,開各種形狀坡口,常用V型、X型和

U型坡口。

67,焊接時開坡口、留鈍邊的目的是為了使接頭焊縫根部焊

透(X)

開坡口是為了焊縫根部焊透,留鈍邊是防止焊縫根部燒穿。

68,焊縫金屬是由填充金屬構成的。(X)

焊接母材上由熔化的填充金屬和局部熔化的母材金屬共同組

成的一個具有一定幾乎形狀的液態金屬稱為熔池。對于TIG焊不

加填充金屬焊接,熔池則僅有局部熔化的母材組成。

69,U形坡口比V行坡口加工難度大。(J)

V形坡口用氣割方便,U形坡口要用碳弧氣刨或機械加工就

費時費工。

70,焊縫的余高越高,連接強度越高,因此余高越高越好。

(X)

余高在靜載荷下有一定加強作用,但過大的余高會使焊趾處

的應力集中系數增加,對承受動載荷的結構不利。所以控制在0

=1/4以內。對于特別重要的結構,焊后需把焊縫表面磨平。角焊

縫也不希望有余高,在動載荷結構上的角焊縫呈凹型最理想,這

樣在焊趾處焊縫向母材平滑過渡。

增高系數0=C/W無余高而又不內凹的對接焊縫最為理

想,但一般在工藝上難以做到,故余高實際上是種工藝允差,

而得以保留。

71,焊接電流越大,熔深越大,因此焊縫系數越小(J)。

焊縫成形系數6=B/H。在單道焊縫橫截面上,焊縫寬度(B)

與焊縫計算厚度(H)的比值。

6越小,表示熔池窄而深,熱影響區域小,這種熔池形狀有

利于焊透,提高焊接熱效率。但要獲得窄而深的焊縫,需提高熱

源功率密度,這并不是所有焊接方法都能做到。對于焊條電弧焊,

中一般>1;等離子弧焊仁1;電子束焊和激光焊因功率密度大,

6遠小于1.另一方面,窄而深的焊縫易出現裂紋和氣孔等缺陷。

因此,從冶金角度,中不宜過小。對于埋弧焊,一般要求6>1.3

72,電弧電壓主要影響焊縫的熔深。(X)

當其他條件不變時,電弧電壓增大,焊縫寬度顯著增加而焊

縫厚度和余高將略有減少,這是因為電弧電壓增加意味電弧長度

的增加,因此電弧擺動范圍擴大,而導致焊縫寬度增加。其次,

弧長增加后,電弧的熱量損失加大,所以用來熔化母材和焊絲的

熱量減少,相對焊縫厚度和余高略有減少。

73,焊縫余高太高,易在焊趾處產生應力集中,所以余高不能

太高,但也不能低于母材金屬。(J)見70

74,焊接速度主要影響焊縫的熔寬。(X)

焊接速度對焊縫厚度和焊縫寬度有明顯的影響。當焊接速度

增加時,焊縫厚度和焊縫寬度都大為下降。這是因為焊接速度增

加時、焊縫中單位時間內輸入的熱量減少了。從焊接生產率考慮,

焊接速度越快越好。但當焊縫厚度要求一定時,為提高焊接速度,

就得進一步提高焊接電流和電弧電壓,所以這三個工藝參數應該

綜合在一起進行選用。

75,對接焊縫中的焊縫厚度就是熔深。(義)

焊縫厚度——在焊縫橫截面中,從焊趾連線到焊縫根部的距

離。

焊縫熔深——在焊接接頭橫截面上,母材或前道焊縫熔化的

深度。

76,焊縫成形系數是在單道焊縫橫截面上焊縫計算厚度(H)

與焊縫寬度(B)的比值H/B。(X)

77,咬邊是產生在焊件母材與焊縫連接處(焊趾)的溝槽或

凹陷。(J)見71

由于焊接參數選擇不當,或操作工藝不正確,沿焊趾的母材

部位產生的溝槽或凹陷叫咬邊。

咬邊是一種較危險的缺陷,因為它不但減少了基本金屬的有

效面積,而且在咬邊處還會造成應力集中,特別是焊接低合金高

強鋼時,咬邊的邊緣被淬硬,常常是焊接裂紋的發源地。因此,

重要結構的焊接接頭不允許有咬邊存在,或者規定限制咬邊深度

在一定數值之下,如不得超過0.5mm,否則就應進行焊補修磨。

防止措施:選擇正確的焊接電流及焊接速度,電弧不能拉得太長,

掌握正確的運條方法好運條角度。

78,焊縫符號是表示焊縫表面形狀的符號。(X)

在圖紙上注標焊接方法、焊縫形式和焊縫尺寸的符號叫焊縫

符號。

79,焊縫標注輔助符號“O”表示焊縫環繞工件周圍(J)

三遺點(身體由機加工制成)

80,焊縫標注輔助符號中的黑旗表示焊縫為重要焊縫。(X)

81,TIG是鴇極惰性氣體保護焊(J)

TIG------TungstenInert-Gasarcwelding

82,MIG是熔化極惰性氣體保護焊(J)

MIG------MetalInert—Gasarcwelding

83,MAG是熔化極活性氣體保護焊(V)

MAG-----MetalActive—Gasarcwelding

84,各種焊接位置中,仰焊最難掌握,平焊最好操作。(J)

平焊是一種最自然的焊接形式,熔滴依靠自重垂直落至熔池,

熔池液態金屬不會向四周散失,因此焊縫成形良好,焊接操作技

術要求較低,所以在可能條件下應該將其它位置的焊接借住于變

位機等裝備,如反轉架等,將其轉變為平焊位置。

85,MIG焊接不銹鋼,使用實芯焊絲時,應該用純量,氣(X)

瀛氣中加少量氧用于熔化極氣體保護焊,可提高電弧的穩定

性,改善熔滴細化率,降低噴射過渡電流,改善潤濕和焊道成形,

如僦+氧2%常用于低合金鋼、不銹鋼的噴射過渡保護焊。適當

增加電弧氣氛的氧化性,使熔池液態金屬溫度提高,流動性得到

改善,熔融金屬能充分流向焊趾,減輕咬邊傾向,并使焊道平坦。

86,焊條不烘干容易產生氣孔(V)

對于壓力容器等重要焊件,焊前焊條必須按規范烘干,否則

焊縫容易出現氣孔;另外,焊接電弧太長、焊接電流太大、工件

焊前未清理干凈,都會產生氣孔。

87,由焊接電流與焊條直徑的關系可知:焊條直徑越大,要

求焊接電流也越大。(J)

參考經驗公式:I=KD(K—系數;D—焊條直徑)

D1.62-2.53.24一6

K20-2525-3030-4040-50

88,焊接電流的選擇只與焊條直徑有關。(X)

焊接電流值首先應根據焊條直徑進行選擇,然后再根據鋼板

厚度、焊接位置進行適當調整。鋼板越厚,焊接熱量散失得越快,

應選用電流值的上限。立、仰、橫焊時則應選用較小的電流,通

常應比平焊小10%左右。

89,增大電弧電壓可顯著提高焊接生產率。(X)

電流是決定焊縫厚度的主要因素,而電壓則是影響焊縫寬度

的主要因素。因此,為得到良好的焊縫形狀,即得到符合要求的

焊縫成形系數,這兩個因素是互相制約的,即一定的電流要配合

一定的電壓,不應該將一個參數在大范圍內任意變動。

90不增加焊接電流,也可以使焊接熱輸入增大。(J)

熱輸入是指熔焊時,由焊接能源輸入給單位長度焊縫上的熱

能。Q=IXUXK/V

熱效率K:氨弧焊=0.5,焊條電弧焊=0.7?0.8,埋弧焊=0.8?

0.95熱輸入對低碳鋼焊接接頭性能的影響不大,因此,對于

低碳鋼焊條電弧焊一般不規定熱輸入。對于低碳鋼和不銹鋼等鋼

種,熱輸入太大時,接頭性能可能降低;熱輸入太小時,有的鋼

種焊接時可能產生裂紋。因此,焊接工藝規定熱輸入。

91,焊接平焊縫用的焊接電流應比焊接立焊縫用的焊接電流

大(J)見88

92,厚度較大的焊件應選用直徑較粗的焊條。(J)見87、

88

93,焊條電弧焊的電弧電壓主要由焊條直徑來決定。(X)見

9

焊條電弧焊的電弧電壓隨電弧長度增加而增高。

94,用焊條電弧焊進行多層焊時,第一層焊道應選用直徑較

粗的焊條,以后各層應根據焊件厚度,選用直徑較小的焊條。(X)

焊條直徑可根據焊件厚度進行選擇。厚度越大選用的焊條直

徑應越粗。多層焊第一層焊接時要用較細的焊條。另外,焊接接

頭形式不同,焊接空間位置不同,焊條直徑也有所不同,同樣厚

度的T型接頭應比對接接頭所用的焊條粗些;對橫焊、立焊等空

間位置的比平焊時所選用的應細一點。

對根部要求完全均勻焊透的開坡口的T型、角接焊縫以及背

面不鏟根封底焊的對接焊縫,在第一層焊接時應采用小直徑焊條,

不論其板厚多大,最好采用直徑不超過3.2mm的焊條焊接,不然

將得不到良好的熔透及良好的背面成形。

95,合金元素的過渡系數往往是一常數(X)

合金元素的過渡系數不是一個常數,J507焊條中鎰與硅的過

渡系數比J422焊條高;采用混合氣體焊接時,合金元素過渡系數

比用CO2焊接高。

96,焊條電弧焊采用多層多道焊時,有利于提高焊縫金屬的

塑性和韌性。(J)

中厚鋼板焊接時,必須開坡口然后進行多層焊。多層焊時;

后一道焊縫對前一道焊縫有熱處理作用,能夠提高焊縫金屬的塑

性,即能提高彎曲角的合格率。但每層厚度超過4?5mm時,這

種熱處理作用就不明顯。所以焊接時可適當增加焊接層數,減少

每一層的厚度,對提高塑性有一定好處。

97,兩塊工件裝配成V形坡口的對接接頭,其裝配間隙兩端

尺寸都一樣。(義)

由于焊接收縮,間隙應一端小(先焊),一端大(后焊)

98,裝配T形接頭時應在腹板和平板之間預留間隙,以增加

熔深。(V)

根部間隙的作用在于焊接打底焊道時,保證根部可以焊透,

厚板還應開坡口。

99,焊接完畢收弧時應將熔池填滿后再滅弧。(J)

熄弧時應添加填充焊絲,使弧坑填滿,特別在焊接熱裂紋傾

向較大的材料時,尤為重要。

100,焊前對施焊部位進行除污、除銹等是為了防止產生夾渣、

氣孔等缺陷。(V)

鐵銹和水分是產生氫氣孔的重要因素,焊前必須仔細清除焊

件表面的鐵銹等污物。清除范圍手弧焊為焊縫兩側各10mm,埋

弧焊為20mm.

101,在進行立焊、仰焊時應選擇小的焊接電流。(J)見88

102,焊接時為維持一定的弧長,焊接速度應等于焊條

熔化速度。(X)

為了維持所要求的電弧長度,焊條的送進速度應等于焊條的

熔化速度。如果送進速度比熔化速度慢,則電弧被逐漸拉長,嚴

重時形成斷弧現象;反之,如果焊條送進速度太快,則電弧長度

迅速縮短,最后會導致焊條與焊件接觸,形成短路,電弧熄滅。

103,焊接熱輸入隨焊接速度的增大而增大。(X)見90

104,采用低氫型焊條焊接時,焊條接直流電源的負極。(X)

見6、40

105,在同樣板厚的情況下,焊接角焊縫的電流比平焊時稍大。

(V)

角接接頭的焊接與對接頭相似,但由于角接接頭一塊板是立

向的,焊接熱量分配與對接不同,故電流要稍大些。

106,焊接時應盡量采用長弧焊接,因為長弧焊時電弧的范圍

大,保護效果好。(X)

電弧長短對焊縫質量有很大影響。電弧的長度超過焊條直徑

的叫長弧,小于焊條直徑的叫短弧。用長弧焊接時,電弧燃燒不

穩定,焊縫質量差,表面魚鱗不均勻,焊縫熔深較淺,當焊條熔

滴向熔池過渡時,周圍空氣容易侵入形成氣孔,而且熔化金屬飛

濺嚴重,造成浪費。因此,施焊時應該采用短弧,特別是采用堿

性焊條時,一定要用短弧焊接,才能保證焊縫質量。短弧焊接時

的弧長,可按下式確定:L=(0.5-1)D

L——電弧長度;D——焊條直徑

107,藥皮脫落的焊條不能用于重要焊件的焊接。(J)

用沒有藥皮的焊芯或藥皮成塊脫落的焊條焊接,電弧無法穩

定。正常的焊條,藥皮應均勻熔化,無成塊脫落現象,藥皮的熔

化速度應稍慢于焊芯的熔化速度,使焊條熔化端部能形成喇叭形

套筒,有利于金屬熔滴過渡或造成保護氣氛。

108,焊條與焊件粘在一起是經常遇到的,出現這種情況時,

應立即將焊鉗從焊條上取下,并馬上用手將焊條扳下。(X)

焊條電弧焊時,操縱者在整個工作過程中都要接觸電氣裝置

(如閘刀開關、焊鉗、電纜、焊件等),更換焊條時,焊工的手要

直接接觸電極,有時還要站在焊件上操作,而焊件本身是帶電的,

尤其在容器內部焊接,觸電的危險性就更大,如果焊鉗和手套絕

緣不好,身體碰到工作臺,焊機的空載電壓就加到了人的身上,

這樣就有觸電的可能。但是,這種危險性并不大,因為弧焊電源

的空載電壓較低,在正常情況下不至于發生人身事故。但是在夏

天,由于操作者出汗太多,電阻下降,電流容易通過,特別是在

密閉的容器內操作,腳下又沒有絕緣物,這時就有可能發生觸電

的危險。另外,焊條沾在工件上,短路電流很大,焊條發燙,馬

上用手扳,容易燙傷手。

109,薄板焊接時宜采用圓圈形運條法。(X)

焊薄板和接頭間隙較大的多層焊的第一層,用直線往復形運

條法,特點是焊接速度快、焊縫窄、散熱快。

圓圈形運條法適用于較厚的平焊縫,優點是熔池存在時間長,

熔池金屬溫度高,有利于氣體和熔渣上浮。

--7V-7V7

ZLA/WWWVWA

MM

f)

e)

圖4

a)直線往復運條法b)鋸齒形運條法c)月牙形運條法

d)斜三角形運條法e)正三角形運條法f)圓■形運條法

110,焊條電弧焊橫焊時,采用多層多道焊能比較容易地防止

液態金屬下墜。(J)

橫焊時因鐵水自重容易下墜,采用多層多道焊能較容易地防

止鐵水下墜。焊接時應采用較小電流,短弧焊接。由于上坡口溫

度高于下坡口,故焊條在上坡口不作穩弧動作,應迅速帶至下坡

口根部上,作微小拉弧動作。

***

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111,氣孔是在焊接過程中,熔池中的氣泡在凝固中未能逸出

而殘留下來所形成的空穴。(J)

內部氣孔

形成氣孔的氣體是氫和一氧化碳,空氣中的氮進入池也會形

成氣孔。氣保護不好,工件不干凈都能造成氣孔。

112,冷裂紋又稱延遲裂紋。(J)

焊接接頭冷卻到較低溫度下(對于鋼來說在Ms溫度以下)

時產生的裂紋叫冷裂紋。有的冷裂紋有待焊接接頭冷卻到室溫后

并在一定時間(幾小時、幾天甚至十幾天)才出現,稱為延遲裂

紋。

113,熱裂紋主要是由氫引起的。(X)

焊接過程中,焊縫和熱影響區金屬冷卻到固相線附近的高溫

區產生的焊接裂紋,叫熱裂紋

合金元素是影響熱裂紋傾向的最本質的因素。其中促使形成

熱裂紋的元素有碳、硫、磷,因為這些元素極易在熔池中形成低

熔點共晶;能夠防止形成熱裂紋的元素有鎰,因為鎰在熔池中具

有脫硫作用,可以減少硫的有害作用。

114,埋弧焊工藝對一些形狀不規則的焊縫無法焊接,故生產

率低。(X)

埋弧焊具有較高的焊接生產率,這是因為焊絲從導電嘴外伸

長度短,可采用較大的焊接電流。埋弧焊的電流密度比手弧焊高

出4?5倍,因此,焊絲熔化效率大大提高,電弧熔深能力顯著增

加。厚度8?10mm鋼板對接,單絲埋弧焊速度30?50m/h.

115,埋弧焊焊接電弧的引燃方法是接觸短路引弧法。(J)

接觸短路引弧法——這種引弧方法包括兩個過程:首先是利

用短路的方法,將焊條或焊絲與焊件接觸短路,這時在接觸點上

由于電流的通過而產生高溫。在高溫下金屬中的自由電子便自動

飛逸出來進入空氣。其次,是在短路以后迅速地將焊條或焊絲拉

開,這時在焊條或焊絲端部與焊件表面之間立即產生一個電壓(即

焊機的空載電壓),這個電壓使金屬中逸出的自由電子的運動的速

度迅速加快,高速運動的電子撞擊在空氣的分子上,使空氣分子

分裂成電子和離子,這個過程叫空氣的電離。經電離后的溫度很

高,空氣分子便自動不斷地進行電離,這樣電弧便能維持而不熄

滅。因此,引弧時的兩個過程即是短路和加空載電壓。

6試送用接觸短路引5法引越焊接電M的過程.

引弧時,首先接通焊接電源,再將焊條或焊絲與焊件接觸短路,這時在接觸點上由于通過較大的短路電流而產生高溫,電極金屬和接

觸焊件的表面立刻熔化,形成液態金屬間層,充滿在電極和焊件之間.當將焊條或焊絲提起時,液態金屬間層的橫截面減小,電流密度增

加,溫度升高,當液態金屬間層被拉斷瞬時,間層的溫度達到沸點,產生大量金屬蒸氣,在電場的作用下,氣體被電離,因而產生焊接電

弧。整個引弧過程見圖2?

手弧焊、埋弧焊、CO2焊廣泛采用接觸短路法引弧,其優點是可以采用較低的電壓(〈10W)即能引燃電弧,避免高電壓給焊工帶來

的危險.

116,選用焊絲需考慮與焊劑匹配。(J)

對于低碳鋼:1)高鎰高硅焊劑配08A焊絲。2)低鋅低硅焊

劑配08Mn或10Mn2焊絲。

117,埋弧焊短路反抽式起弧,應按動“焊絲向下”按鈕,

使焊絲緊密接觸工件。(X)

焊接時按“焊絲向下”按鈕,使焊絲與焊件接觸短路,但不

應太緊,再按下啟動按鈕,焊絲自動上抽引燃電弧,當達到一定

弧長(選定的電弧電壓值),焊絲又自動的下送,開始焊接。

118,埋弧焊時,焊劑漏斗應在焊接之前開啟,使焊劑蓋住焊

接部位。(J)

119,埋弧焊時,若焊接電流過大,焊劑熔化量增加,電弧不

穩,嚴重時會產生咬邊和氣孔等缺陷。(X)

焊接電壓是決定熔寬的主要因素。焊接電壓過大時,焊劑熔

化量增加,電弧不穩,嚴重時會產生咬邊和氣孔等缺陷。

當其他條件不變時,焊接電流增加,則焊縫厚度和余高都增

加,特別是熔深增加,電流是決定熔深的主要因素,增大電流能

提高生產率,但在一定焊速下,焊接電流過大會使熱影響區過大,

易產生焊瘤及焊件被燒穿等缺陷;若電流過小,則熔深不足,產

生熔合不好、未焊透、夾渣等缺陷,并使焊縫成形變壞。焊接電

流決定了焊絲的熔化速度和焊縫的熔深。

120,埋弧焊時,若電弧電壓過大,則熔深不足,電弧不穩,

嚴重時會產生咬邊和氣孔等缺陷,并使焊縫成形變壞。(J)

電弧電壓太大時,不僅使熔深變小,產生未焊透,而且會導

致焊縫成形差、脫渣困難,甚至產生氣孔、咬邊等缺陷。

121,焊劑中通過加入造氣劑、穩弧劑、合金元素等達到保護

熔化金屬的目的。(X)見46

122,為了增加X射線的靈敏度,焊縫余高值不能太大。(X)

焊縫的余高使焊縫的橫截面增加,強度提高,并且能增加X

射線攝片的靈敏度,但卻使焊趾處產生應力集中,所以余高既不

能低于母材,但也不能太高。

123,一般埋弧焊不能進行全位置焊接。(J)

一般埋弧焊適合于水平位置或與水平面傾斜不大于15°的各

種有坡口或無坡口的對接、搭接和角接接頭的焊接。

埋弧焊橫焊機

124,等速送絲埋弧焊機都要求焊接電源具有緩降的外

特性。(V)

電弧自身調節系統:它采用緩降特性或平硬特性電源配等速

送絲系統,通過改變焊絲熔化速度進行調節,該系統主要用于。

3mm以下細焊絲埋弧焊接。

電弧電壓反饋變速送絲調節系統,它采用陡降特性或垂降特

性電源配變速送絲系統,利用電弧電壓反饋改變送絲速度進行調

節,該系統主要用于03mm以上粗焊絲埋弧焊中。

125,在電弧自身調節系統的靜特性曲線上,焊接速度等于送

絲速度。(X)見23

焊絲的熔化速度等于送絲速度。

126,在電弧自身調節系統的靜特性曲線上,焊接速度等于焊

絲熔化速度。(X)見23

127,埋弧焊焊接過程停止時,應先切斷送絲電機電源。(J)

熄弧時,應先停止焊絲給送,再切斷電源,這樣既可使弧坑

填滿,又不至使焊絲與焊件“粘住”。

128,HJ431屬于中硅中鎰焊劑。(X)

MnO>30%;SiO>30%;CaF2>10%o屬于高鎰高硅低氟

焊劑。

129,低合金結構鋼及低碳鋼的埋弧焊可采用高硅高鎰焊劑配

合低鎰焊絲使用。(J)見116

130,等速送絲埋弧焊機的焊絲送給速度會隨焊接電流和電弧

電壓的變化而變化。(X)

埋弧自動焊采用等速送給焊絲,當弧長發生變化而引起焊接

工藝參數發生變化時,電弧自身會產生一種調節作用,使改變的

弧長會自動的回到原來的大小,這種特性叫做焊接電弧的自身調

節特性。

電弧具有自身調節作用的前提是,焊絲的送絲速度在焊接過

程中保持不變。這種等速送絲方式,特別適合于細直徑焊絲的焊

接。國產焊機的型號有MZ1—1000.

131,電弧的自身調節作用主要是依靠焊接電流的增減來改變

焊絲熔化速度,而焊絲的送絲速度不變。(J)

等速送絲焊機的弧長調節系統——當弧長變化時,自動調節

焊絲的熔化速度,使弧長恢復到給定值。而送絲速度維持不變。

132,MZ1-1000型埋弧焊機是弧壓反饋式焊機。(X)見130

電弧電壓反饋變速送絲調節系統——電弧電壓反饋變速送絲

調節又稱電弧電壓自動調節,它和電弧自身調節作用的不同之處

在于,當系統受到外界干擾時,弧長波動而引起焊接參數偏離原

來的穩定值時,利用電弧電壓作為反饋量,并通過一套專門的自

動調節器,強迫改變送絲速度來恢復弧長,以保證焊接工藝參數

穩定。

133,由于埋弧焊要求焊絲始終處于豎直位置,所以不能進行

環縫焊接。(X)

外環縫焊接外縱縫焊接

134,在等速送絲系統中,焊絲的伸出長度增加,則焊絲的熔

化速度加快。(J)

焊絲伸出長度是從導電嘴端部算起的,若伸出導電嘴外的焊

絲長度過大,則電阻增加,焊絲熔化速度加快,使焊縫余高增加;

若伸出長度短,則可能燒壞導電嘴。在細焊絲焊接時,L=(6?10)D.

135,埋弧焊的自動調節以消除焊件表面不平、焊縫坡口不規

則、裝配質量不良等引起弧長變化的干擾為目的。(J)

埋弧自動焊時,選定的工藝參數受到外界的干擾因素主要有

兩個方面:一是由于焊件表面起伏不平、焊縫坡口開得不規則、

裝配質量不高,焊道上有定位焊等原因,使弧長在焊接過程中要

經常發生變化,從而導致焊接工藝參數如電弧電壓和焊接電流的

變化。如果弧長有±1mm的變化,就可能使焊接工藝參數發生較

大的變化;

二是網路電壓的變化。在焊接生產的周圍,由于大功率設備

的啟動和停止,會造成網路電壓的顯著變化。當網路電壓發生變

化時,焊接電源的外特性也隨之發生相應的變化,因此,焊接工

藝參數就跟著改變。

為了使選定的焊接工藝參數能保持基本穩定,當外界干擾因

素使工藝參數發生變化時,希望能使變化了的工藝參數能盡快地

恢復到原先的數值。為使改變了的弧長恢復到原先的數值,采用

的方法,一是利用電弧本身就具有的自身調節特性,二是采用一

個外來的自動調節系統,強迫弧長進行改變。

136,埋弧焊由于焊接機構復雜,只能用來焊接對接焊縫,對

于角焊縫無能為力。(義)

龍門埋弧焊船形焊

137,埋弧焊采用渣保護。(J)

138,埋弧焊由于焊接電流大,又要熔化焊劑,所以電能浪費

大(義)

埋弧焊時,當焊絲和焊件之間引燃電弧后,電弧使焊件、焊

絲和焊劑同時被熔化,雖然用于熔化焊劑的熱量損耗有所增大,

但總的熱效率仍然大大增加,這是由于焊劑和熔渣的隔熱作用,

電弧基本上沒有熱的輻射損失。

另外,對于同樣厚度較厚的焊件,和手弧焊相比,埋弧焊可

以不開坡口進行焊接,因此焊縫中的填充金屬量顯著減少,這既

節約了焊絲,也節約了由于加工坡口和填充坡口熔化焊絲金屬所

消耗的電能。

139,埋弧焊單面焊,背面利用銅襯墊,可以在背面得到很好

的成形。(J)

140,氨弧焊的電源種類和極性需根據焊件材質進行選擇。

(V)

鋁、鎂及其合金用交流電源焊接,碳鋼、低合金鋼、不銹鋼、

銅及鈦及其合金都用直流正接焊接。

141,鴇極氨弧焊采用反接時,可提高許用電流,且鋁極燒損

小(X)

鴇極氣弧焊采用反接時,鴇極許用電流很小,參照147題鴇

極許用電流表。

142,氣弧焊的的氨氣流量應隨噴嘴直徑的加大而相應地增

大(J)

增大噴嘴直徑的同時,應增加氣體流量,此時保護區擴大,

保護效果好。

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