朽木易折，金石可鏤。千里之行，始于足下。第頁/共頁（四）其他強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)與測試單軸壓縮和三軸壓縮實(shí)驗(yàn)是研究巖石強(qiáng)度的兩種最容易的實(shí)驗(yàn)主意。除此之外，還可以采用其他主意研究巖石的強(qiáng)度，比如單軸拉伸實(shí)驗(yàn)、劈裂實(shí)驗(yàn)、斜面剪切實(shí)驗(yàn)、直剪實(shí)驗(yàn)等。1．巖石抗拉強(qiáng)度的測試巖石能夠抵御拉應(yīng)力的最大能力叫抗拉強(qiáng)度。與單軸抗壓強(qiáng)度相對(duì)應(yīng)的是單軸抗拉強(qiáng)度，即巖石在單向拉應(yīng)力作用下的極限強(qiáng)度。單軸抗拉強(qiáng)度必須通過單軸抗拉實(shí)驗(yàn)獲得。然而，因?yàn)閹r石為脆性材料，不能直接在實(shí)驗(yàn)機(jī)上舉行拉伸，所以，實(shí)驗(yàn)時(shí)普通用粘結(jié)劑在試件端部分離粘結(jié)一個(gè)與試件直徑相等的金屬墊塊（見圖19-27）后再舉行拉伸。巖石的單軸抗拉強(qiáng)度為σt式中：σt——巖石的單軸抗拉強(qiáng)度;dPmax——試件被拉斷時(shí)的荷載；A--試件的截面面積。上述實(shí)驗(yàn)中試件的制作十分復(fù)雜，所以人們往往通過間接主意獲得巖石的抗拉強(qiáng)度。劈裂實(shí)驗(yàn)（或稱巴西實(shí)驗(yàn)）是最常用的實(shí)驗(yàn)，這是一種沿著圓餅狀試件徑向加載，使之劈裂，以求得抗拉強(qiáng)度的主意。因其容易易行，在國內(nèi)外被廣泛采用。加載方式如圖19-28所示，在壓力作用下，試件將沿著加載方向發(fā)生劈裂，巖石的抗拉強(qiáng)度可通過下式計(jì)算σt式中：D、l一分離為試件的直徑和厚度；Pmax——劈裂時(shí)的最大荷載。劈裂實(shí)驗(yàn)獲得的抗拉強(qiáng)度并不是巖石的單軸抗拉強(qiáng)度，這是因?yàn)樵谂褜?shí)驗(yàn)時(shí)，試件內(nèi)部的應(yīng)力狀態(tài)并單向應(yīng)力狀態(tài)。破碎面上的應(yīng)力狀態(tài)屬于拉一壓應(yīng)力（見圖19-29），因?yàn)閹r石的抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)小于它的抗壓強(qiáng)度，所以，在被壓壞之前，試件首先被拉壞。即試件的破壞是在壓應(yīng)力作用下的拉裂破壞。2．剪切實(shí)驗(yàn) 這種類型的實(shí)驗(yàn)是為了決定巖石的剪切強(qiáng)度。巖石的剪切強(qiáng)度是指巖石在一定的應(yīng)力條件下（主要指壓應(yīng)力）所能抵御的最大剪應(yīng)力。目前常用的主要包括斜面剪切實(shí)驗(yàn)、直剪實(shí)驗(yàn)等。因?yàn)樾泵孀慕嵌日{(diào)節(jié)范圍有限，所以這種實(shí)驗(yàn)有很大的局限性。直剪實(shí)驗(yàn)是決定巖石剪切強(qiáng)度的最容易主意，但也有顯然的缺點(diǎn)，主要是破壞面上的應(yīng)力不勻稱，巖石的破壞機(jī)理不十分清晰。3．點(diǎn)荷載實(shí)驗(yàn)點(diǎn)荷載實(shí)驗(yàn)是在20世紀(jì)70年代發(fā)展起來的一種簡便的現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)主意。該實(shí)驗(yàn)設(shè)備是一個(gè)極為小巧的設(shè)備，其加載原理類似于劈裂實(shí)驗(yàn)，不同的是劈裂實(shí)驗(yàn)所施加的是線荷載，而點(diǎn)荷載實(shí)驗(yàn)是施加的點(diǎn)荷載。該裝置由一個(gè)手動(dòng)油泵和一個(gè)液壓千斤頂以及一對(duì)圓錐形加壓頭組成。這種小型點(diǎn)荷載儀為便攜式，可帶到現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)，這正是點(diǎn)荷載實(shí)驗(yàn)被廣泛采用的緣故所在。其實(shí)驗(yàn)所得的強(qiáng)度指標(biāo)值可作為巖石分級(jí)的一個(gè)指標(biāo)，偶爾可代替單軸抗壓強(qiáng)度。點(diǎn)荷載實(shí)驗(yàn)所獲得的強(qiáng)度指標(biāo)用I表示，其值等于式中：P試件破壞的極限荷載；D荷載與施加點(diǎn)之間的距離。國際巖石力學(xué)學(xué)會(huì)(ISRM)將直徑為5cm的圓柱體試件徑向加載點(diǎn)荷載實(shí)驗(yàn)的強(qiáng)度指標(biāo)值決定為標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)值，其他尺寸試件的實(shí)驗(yàn)結(jié)果須按照以下公式舉行修正式中：直徑為50mm的標(biāo)準(zhǔn)試件的點(diǎn)荷載強(qiáng)度指標(biāo)值(MPa)；Is一一其他非標(biāo)準(zhǔn)試件的點(diǎn)荷載強(qiáng)度指標(biāo)值(MPa)；k一修正系數(shù)；D一一試件直徑(mm)。通過對(duì)大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析，提出了表征一個(gè)點(diǎn)荷載強(qiáng)度指標(biāo)與巖石抗拉強(qiáng)度之間的關(guān)系如下另外，巖石的單軸抗壓強(qiáng)度與I(50)的統(tǒng)計(jì)關(guān)系式已經(jīng)有多個(gè)，下面是其中的一個(gè)。σc因?yàn)辄c(diǎn)荷載實(shí)驗(yàn)的結(jié)果離散性較大，因此要求每組實(shí)驗(yàn)必須達(dá)到一定的數(shù)量，通常舉行15個(gè)試件的實(shí)驗(yàn)，總算按其平均值求得其強(qiáng)度指數(shù)并推算出巖石的抗拉強(qiáng)度。最近，因?yàn)樵S多巖體工程分類中都把點(diǎn)荷載強(qiáng)度指數(shù)作為一個(gè)定量的指標(biāo)，有人建議采用直徑為5cm的鉆孔巖芯作為標(biāo)準(zhǔn)試樣舉行實(shí)驗(yàn)，使點(diǎn)荷載實(shí)驗(yàn)的結(jié)果更趨合理，且具有較強(qiáng)的可比性。4．彈性波傳揚(yáng)速度測試實(shí)驗(yàn)?zāi)康氖菧y量彈性波在巖石中的傳揚(yáng)速度，速度越快，說明巖石的致密程度和殘破性越好。彈性波包括縱波和橫渡（或剪切波），波速分離用vp和vn表示，普通縱波大于橫波。在室內(nèi)測定巖石試件的彈性波速度普通采用超聲波儀舉行，其基本原理是利用兩個(gè)探頭，分離放置在圓柱形試件兩端，一個(gè)為反射探頭發(fā)射超聲波，另一個(gè)為接收探頭接收經(jīng)試件傳揚(yáng)過來的超聲波，按照聲波在試件中的傳揚(yáng)時(shí)光和試件的長度，即可求出試件的平均波速。巖石的流變性可以通過實(shí)驗(yàn)是主意測定出來。常用的主意是蠕變?cè)嚭蛻?yīng)力松弛實(shí)驗(yàn)兩種。在恒定應(yīng)力或恒定應(yīng)力差的作用下，變形隨時(shí)光而增長的現(xiàn)象稱為蠕變?cè)趲r石試件上加一恒定荷載，觀測其變形隨時(shí)光的發(fā)展情況。按照實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制的應(yīng)變-時(shí)光關(guān)系曲線，稱為蠕變實(shí)驗(yàn)曲線，見圖19-32。當(dāng)應(yīng)變保持恒定時(shí)，應(yīng)力隨著時(shí)光的延伸而降低的現(xiàn)象稱為應(yīng)力松弛。就是使試件的變形保持一恒定值，借此來看見荷載p隨時(shí)光t的變化。實(shí)驗(yàn)所得的荷載-時(shí)光曲線稱為松弛實(shí)驗(yàn)曲線，見圖19-33。加載或卸載時(shí)，彈性變形滯后于應(yīng)力的現(xiàn)象稱為彈性后效，這也屬于巖石。在蠕變實(shí)驗(yàn)過程的卸載階段可以看見到這種現(xiàn)象。巖石的蠕變分為穩(wěn)定蠕變與不穩(wěn)定蠕變兩類。巖石蠕變發(fā)展的階段性為監(jiān)測和預(yù)告圍巖破壞現(xiàn)象提供了一個(gè)可靠的判據(jù)倘若發(fā)現(xiàn)巖體某部分的位移速度開始由等速轉(zhuǎn)入加速發(fā)展時(shí)，則表明破壞將要發(fā)生。如智利某礦的邊坡在等速蠕變階段內(nèi)的巖體移動(dòng)速度為0.025mm/d。到發(fā)生滑坡的24h前，位移速度增至7.0cm/d。臨近滑坡時(shí)的位移速度達(dá)到15.0cm/d。因?yàn)檫^載引起的蠕變發(fā)展會(huì)導(dǎo)致破壞，因此在處理巖石工程問題時(shí)要異常注重時(shí)光性，盡可能地加快工程進(jìn)度。（六）影響巖石力學(xué)性質(zhì)的主要因素大量實(shí)驗(yàn)證實(shí)，影響巖石的抗壓強(qiáng)度和變形特性的因素?zé)o數(shù)，這些因素可分為兩方面：一方面是巖石本身方面的因素，如礦物成分、結(jié)晶程度、顆粒大小、顆粒聯(lián)結(jié)及膠結(jié)情況、密度、層理和裂隙的特性和方向、風(fēng)化程度和含水量情況等；另一方面是實(shí)驗(yàn)主意上的因素，如試件大小、尺寸相對(duì)照例、形狀、試件加工情況、加載速率和溫度等。下面向一些主要因素作一簡短的說明。1．礦物成分不同礦物組成的巖石，具有不同的抗壓強(qiáng)度，這是因?yàn)榈V物本身的特點(diǎn)，不同的礦物有著不同的強(qiáng)度所致。即使相同礦物組成的巖石，也受到顆粒大小、銜接膠結(jié)情況、生成條件的影響，它們的抗壓強(qiáng)度也可相差很大。例如，石英是已知造巖礦物中強(qiáng)度較大的礦物，倘若石英的顆粒在巖石中互相銜接成骨架，則隨著石英的含量的增強(qiáng)，巖石的強(qiáng)度也會(huì)增強(qiáng)。石英巖中石英顆粒成結(jié)晶狀，所以石英巖的強(qiáng)度很大（可達(dá)300MPa）。而在花崗巖中倘若石英顆粒是凝聚的，未組成骨架，則即使石英含量的增強(qiáng)，對(duì)花崗巖強(qiáng)度的影響也相對(duì)地要小。而且，花崗巖中含有云母類的片狀礦物以及在兩個(gè)方向上有很發(fā)育的解理面的長石，使花崗巖具有蘊(yùn)藏的剛強(qiáng)面，從而使強(qiáng)度降低。所以，花崗巖中這類礦物含量較多且顆粒較大時(shí)，對(duì)花崗巖的強(qiáng)度的影響就比較顯著，成為決定花崗巖強(qiáng)度的主要因素。2．結(jié)晶程度和顆粒大小普通而言，結(jié)晶巖石比非結(jié)晶巖石的強(qiáng)度高，細(xì)粒結(jié)晶的巖石比粗粒結(jié)晶的巖石強(qiáng)度高。如細(xì)晶花崗巖的強(qiáng)度能達(dá)到250MPa，而粗晶花崗巖的強(qiáng)度只達(dá)到120MPa。3．膠結(jié)情況對(duì)沉積巖來說，膠結(jié)情況和膠結(jié)物對(duì)強(qiáng)度的影響很大。硅質(zhì)膠結(jié)的巖石具有很高的強(qiáng)度，例如，致密的砂巖和膠結(jié)物為硅質(zhì)的砂巖，其強(qiáng)度都很高，偶爾可達(dá)170MPa。石灰質(zhì)膠結(jié)的巖石強(qiáng)度較低，如石灰質(zhì)膠結(jié)的砂巖，其強(qiáng)度在20～100MPa之間。泥質(zhì)膠結(jié)的巖石強(qiáng)度最低，剛強(qiáng)巖石往往屬于這類。4．生成條件在巖漿巖結(jié)構(gòu)中，若其形成具有非結(jié)晶物質(zhì)，則要大大降低巖石的強(qiáng)度。例如，細(xì)粒玄武巖的強(qiáng)度達(dá)到300MPa以上，而玄武質(zhì)熔巖的強(qiáng)度卻降低到30～150MPa.。生成條件響強(qiáng)度的另一方面就是埋藏深度。例如，埋藏在深部的巖石強(qiáng)度比臨近地表的巖石強(qiáng)度要商這是因?yàn)槁癫卦缴睿瑤r石受壓越大，孔隙率越小，因而使巖石強(qiáng)度增強(qiáng)。5．風(fēng)化作用風(fēng)化對(duì)巖石強(qiáng)度影響極大，例如，未風(fēng)化的花崗巖的抗壓強(qiáng)度普通超過l00MPa，而強(qiáng)化的花崗巖的抗壓強(qiáng)度可降至4MPa。這是因?yàn)轱L(fēng)化作用破壞了巖石的粒間聯(lián)結(jié)和晶粒本身，從而使其強(qiáng)度降低。6．密度巖石密度也常作為反映強(qiáng)度的因素，普通情況下，巖石的密度越大，其強(qiáng)度也越大。7．水的作用水對(duì)巖石的抗壓強(qiáng)度有顯著的影響。當(dāng)水侵入巖石時(shí)，水就順著裂隙孔隙進(jìn)入潤濕巖石所有自由面上的每個(gè)礦物質(zhì)顆粒。因?yàn)樗肿拥那秩霃亩魅趿肆ｉg聯(lián)系，使強(qiáng)度降低。其降低程度取決于孔隙和裂隙的情況、組成巖石的礦物成分的親水性和含水量、水的物理化學(xué)性質(zhì)等。因此，巖石受水飽和狀態(tài)試件的抗壓強(qiáng)度（濕抗壓強(qiáng)度）和干燥狀態(tài)試件的抗壓強(qiáng)度是不同的，它們的比值稱為軟化系數(shù)，部分巖石的軟化系數(shù)見表19-9.8、試件形狀和尺寸普通而言，圓柱形試件的強(qiáng)度高于棱柱形試件的強(qiáng)度，這是因?yàn)楹笳邞?yīng)力擴(kuò)散的緣故。而在棱柱形試件中，截面為六角形試件的強(qiáng)度要高于四角形，而四角形的又高于三角形，這種影響稱為形態(tài)效應(yīng)；巖石試件的尺寸越大，則強(qiáng)度越低，反之越高，這一現(xiàn)象稱為尺寸效應(yīng)。這是因?yàn)樵嚰?nèi)分布著從微觀到宏觀的細(xì)微裂隙，它們是巖石破壞的基礎(chǔ)。試件尺寸越大，細(xì)微裂隙越多，破壞的概率也增大，因而強(qiáng)度降低。9．加載速率加載速率越快，巖石的強(qiáng)度和彈性模量就越大；加載速率越慢，巖石的強(qiáng)度和彈性模量越小。這是因?yàn)檠杆偌虞d具有動(dòng)力的特性之故。國際巖石力學(xué)學(xué)會(huì)建議的加載速率為0.5~1MPa/s，普通從開始實(shí)驗(yàn)直至試件破壞的時(shí)光為5~10min。10．溫度從工程建造角度看，除了一些異常項(xiàng)目，普通不需要研究溫度對(duì)巖石力學(xué)性能的影響。因?yàn)榘雌胀ǖ販氐纳疃茸兓壿嬁矗疃让吭鰪?qiáng)100m，地溫才會(huì)升高3℃，這么小的溫度變化幅度不會(huì)對(duì)巖石力學(xué)性能產(chǎn)生大的影響。普通來說，隨著溫度的增高，巖石的延性加大，屈服點(diǎn)降低，強(qiáng)度也相應(yīng)降低。但是在常溫至100℃的范圍內(nèi)，這種變化并不十分顯然。惟獨(dú)當(dāng)溫度很高時(shí)，上述影響才會(huì)顯現(xiàn)出來。（七）巖石的強(qiáng)度準(zhǔn)則巖石的基本問題之一是關(guān)于巖石的強(qiáng)度理論或破壞準(zhǔn)則。巖石破壞的強(qiáng)度準(zhǔn)則由經(jīng)驗(yàn)性和理論性的兩種主意。研究巖石的強(qiáng)度準(zhǔn)則由經(jīng)驗(yàn)性的和理論性的兩種主意。前者按照大量實(shí)驗(yàn)結(jié)果，舉行分析收拾尋求邏輯，以求得數(shù)學(xué)表達(dá)式。后者系從固體的基本物理性質(zhì)來建立巖石的強(qiáng)度準(zhǔn)則。試件中任何一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)可以用三個(gè)主應(yīng)力的大小表示。在某種al、a2和a的組合情況下材料發(fā)生破壞。把這些引起破壞的點(diǎn)表示在主應(yīng)力空間，便形成破壞面，有上述的關(guān)系式即為強(qiáng)度準(zhǔn)則（或破壞準(zhǔn)則）。經(jīng)驗(yàn)性強(qiáng)度準(zhǔn)則必須按照巖石的實(shí)驗(yàn)結(jié)果來建立，當(dāng)巖石處于容易受力情況時(shí)，可通過容易實(shí)驗(yàn)分析巖石的破壞邏輯。但是，巖石常常處于復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)，巖石的強(qiáng)度及其在荷載作用下的性狀與巖石的應(yīng)力狀態(tài)有著很大的關(guān)系。例如，單向壓應(yīng)力作用下表現(xiàn)為脆性的巖石，在三向應(yīng)力狀態(tài)下具有延性性質(zhì)，同時(shí)強(qiáng)度也大大提高了。1．莫爾準(zhǔn)則(MohtsHypothesis,1900)莫爾準(zhǔn)則是莫爾在1900年提出、并在巖石力學(xué)中應(yīng)用最廣的準(zhǔn)則之一。該準(zhǔn)則是建立在實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析基礎(chǔ)之上的。該準(zhǔn)則假設(shè)：巖石不是在容易的應(yīng)力狀態(tài)下發(fā)生破壞，而是在不同的正應(yīng)力和剪應(yīng)力組合作用下，才使其喪失承載能力。或者說，當(dāng)巖石某個(gè)特定的面上作用著的正應(yīng)力、剪應(yīng)力達(dá)到一定的數(shù)值時(shí)，隨即發(fā)生破壞。莫爾同時(shí)對(duì)其破壞特征作了一些近似的假設(shè)。他認(rèn)為：材料內(nèi)某一點(diǎn)的破壞主要決定于它的最大主應(yīng)力和最小主應(yīng)力，與中間主應(yīng)力無關(guān)。這樣就可研究平面應(yīng)力狀態(tài)，按照用不同的大、小主應(yīng)力比例求得的材料強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)資料，在剪應(yīng)力-法向應(yīng)力σ平面上，繪制一系列的莫爾應(yīng)力圓（見圖19-36）。每莫爾應(yīng)力圓都反映一種達(dá)到破壞極限的應(yīng)力狀態(tài)。這種應(yīng)力圓稱為極限應(yīng)力圓。然后作出這一系列極限應(yīng)力圓的包絡(luò)線，叫作莫爾包絡(luò)線。這條包絡(luò)線代表材料的破壞條件或強(qiáng)度準(zhǔn)則。在包絡(luò)線上的所有點(diǎn)都反映材料破壞時(shí)的剪應(yīng)力（即抗剪強(qiáng)度）與正應(yīng)力的關(guān)系，即這就是莫爾強(qiáng)度準(zhǔn)則的普遍形式。由圖19-36可知，莫爾強(qiáng)度包絡(luò)線的主要特征為：在正應(yīng)力較小的范圍內(nèi)，其曲線斜率較陡；而在較大的正應(yīng)力作用下，其斜率將趨緩。莫爾準(zhǔn)則認(rèn)為材料破壞形態(tài)和破壞面上剪應(yīng)力的大小都取決于該面上的法向應(yīng)力是法向應(yīng)力的函數(shù)。材料的破壞屬于壓剪破壞，在受拉區(qū)，為拉剪破壞。包絡(luò)線的形狀與巖石的種類有關(guān)，需按照實(shí)驗(yàn)結(jié)果加以決定。在決定包絡(luò)線的形狀時(shí)，應(yīng)滿意下列要求：(1)挑選的曲線應(yīng)該是單調(diào)曲線。(2)曲線應(yīng)對(duì)稱于d軸，這表示巖石在各種應(yīng)力的極限強(qiáng)度情況下在共軛方向上的破壞情況。(3)所有變化范圍內(nèi)，應(yīng)滿意drl/da≥o，而且，按照實(shí)驗(yàn)結(jié)果，該導(dǎo)數(shù)還應(yīng)隨著a的增強(qiáng)而減小。按照實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，包絡(luò)線基本上可分為兩種類型：展開型——如砂巖、石灰?guī)r和花崗巖等構(gòu)造致密的巖石。收縮型——多浮上在孔隙率較高、比較疏松、壓縮性較大的巖石中，如煤、粘土質(zhì)頁巖等口通常為容易起見，多假設(shè)為直線、拋物線或雙曲線等。普通而言，對(duì)于剛強(qiáng)巖石，可認(rèn)為是拋物線，對(duì)于堅(jiān)硬巖石，可認(rèn)為是雙曲線或擺線。當(dāng)采用直線近似時(shí)，公式形式與下面推薦的庫侖準(zhǔn)則相同，但兩者對(duì)破壞機(jī)理的解釋并不同。莫爾準(zhǔn)則說明中間主應(yīng)力不影響破壞強(qiáng)度，剪切破壞面方向與最大主應(yīng)力成α角。倘若控制了某種巖石的強(qiáng)度包絡(luò)線，即可對(duì)該類巖石的破壞狀態(tài)舉行評(píng)價(jià)。若用極限應(yīng)力圓來表示的話，則極限應(yīng)力圓上的某一點(diǎn)與強(qiáng)度包絡(luò)線相切，即表示在該應(yīng)力狀態(tài)下，巖石發(fā)生破壞。2．庫倫準(zhǔn)則該準(zhǔn)則認(rèn)為巖石的破壞屬于壓剪破壞，發(fā)生在莫一稱為面上的平面上，剪切破壞力的一部分用來克服與正應(yīng)力無關(guān)的粘聚力，使材料顆粒間脫離關(guān)系，另一部分用來克服與正應(yīng)力成正比的摩擦力，使面間發(fā)生錯(cuò)動(dòng)而總算破壞。庫倫準(zhǔn)則庫侖準(zhǔn)則可表示為τ=c+其中，c是正應(yīng)力等于0時(shí)的剪切強(qiáng)度，代表材料單位面積上的阻抗，稱為粘聚力；φ是巖石的內(nèi)摩擦角，取決于剪切面的粗糙程度，而巖石的粗糙程度主要與顆粒組成有關(guān)。庫侖準(zhǔn)則中參數(shù)的幾何意義見圖19-37。1883年Navier對(duì)庫侖公式(19-66)舉行了補(bǔ)充，把公式中的剪應(yīng)力和正應(yīng)力分離用主應(yīng)力表示。由如圖19-38所示的三角關(guān)系可以得出收拾后用主應(yīng)力表示的庫侖準(zhǔn)則破碎面與主平面之間的夾角為破碎面普通為共軛面，如圖19-38所示，可見，破碎面與最大主應(yīng)力們之間的夾角為900-α=45o-φ/2上式中，由σ3=0得此為單軸抗壓強(qiáng)度與粘聚力的關(guān)系。，，由σ1=0，得，此為單軸抗拉強(qiáng)度與粘聚力的關(guān)系，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，此式給出的抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于巖石的實(shí)際強(qiáng)度，因此用此式計(jì)算出的巖石抗拉強(qiáng)度沒有任何意義。這也同時(shí)說明，庫侖準(zhǔn)則不適用于巖石受拉的場合。庫倫準(zhǔn)則的缺點(diǎn)和局限；當(dāng)圍壓較大時(shí)，與實(shí)驗(yàn)結(jié)果出入較大；粘結(jié)力概念的物理意義不明確；沒有考慮中間主應(yīng)力的影響實(shí)際巖石的破壞并非顯然的剪切破壞巖石受拉時(shí)不能用當(dāng)采用直線型的包羅線時(shí)，莫爾準(zhǔn)則與庫倫準(zhǔn)則徹低相同，所以也把直線型的莫爾準(zhǔn)則為莫爾—庫倫準(zhǔn)則時(shí)，這是目前巖石力學(xué)