2024年結構工程師-二級結構工程師歷年高頻考點試卷專家薈萃含答案（圖片大小可自由調整）第1卷一.參考題庫(共25題)1.某城市郊區有一30層的一般鋼筋混凝土高層建筑，如下圖所示。地面以上高度為100m，迎風面寬度為25m，按50年重現期的基本風壓w0=0.60kN/m2，風荷載體型系數為1.3。 若該建筑物位于一高度為45m的山坡頂部，如下圖所示，建筑屋面D處的風壓高度變化系數μz最接近于（）。A、1.997B、2.290C、2.351D、2.6162.某建筑物的地基設計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見下圖。荷載效應的基本組合為：由上部結構傳至基礎頂面的豎向荷載設計值Fk=8000kN，力矩設計值Mk=1200kN·m；基礎采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm，承臺埋置深度3m，各土層的樁基礎設計參數見下表。由豎向荷載引起的3號樁的豎向力最接近于（）kN。A、800B、880C、9800D、11303.四面開敞的15m單跨敞棚，如下圖所示，有柱間支撐。承重磚柱截面為490×490（mm），采用MU10燒結普通磚，M5水泥砂漿砌筑。 當磚柱在排架方向和垂直排架方向無偏心時，柱子在垂直排架平面方向的軸向力影響系數φ最接近于（）。A、0.62B、0.745C、0.808D、0.874.某簡支樓蓋主鋼梁截面為HN500×200×10×16，Ix=4.57×108mm4，跨度l=12000mm，承受永久荷載標準值g=8N/mm，可變荷載標準值q=8N/mm，為改善外觀條件，將梁按一般規定起拱，則此梁由全部荷載產生的最終撓度vT（mm）、由可變荷載產生的撓度vQ（mm）分別為（）。A、11.47；22.94B、16.46；22.94C、32.91；21.94D、43.88；16.465.某簡支梁采用熱軋普通工字鋼，型號I36a（Wx=878cm3），跨度為5m。梁上翼緣作用有均布荷載設計值q=36kN/m（包括自重），則梁的彎曲應力σ最接近（）N/mm2。A、115B、122C、128D、1336.某汽修車間為等高單層雙跨排架鋼結構廠房，梁柱構件均采用焊接實腹H型截面，計算簡圖如下圖所示。梁與柱為剛性連接，屋面采用彩鋼壓型板及輕型檁條。廠房縱向柱距為7.5m，柱下端與基礎剛接。鋼材均采用Q235-B，焊條為E43型。 A軸線邊柱上端與屋面梁剛接，上、下段柱截面及截面特性如下圖所示。下段柱軸力及彎矩設計值分別為N=1037kN，Mx=830kN·m；排架平面內下段柱的計算長度系數μ=1.3。試問，當對下段柱進行彎矩作用平面內穩定性驗算時，截面上最大壓應力設計值（N／mm2），應與下列何項數值最為接近？（）提示：①參數（1-0.8N/NEX′）=0.97。②等效彎矩系數βmax=1.0。③柱翼緣為焰切邊。A、147B、157C、167D、1777.如何理解《砌體規范》的7．4．3條？尤其是，圖7．4．3表達的意思是什么？8.某跨度9m，開間4m的單層單跨砌體結構（見下圖），總長32m，承重縱墻厚370mm，采用MU15普通磚，M5水泥砂漿砌筑，墻高H=3.8m，窗間墻寬2m，高3m，每隔4m有一鋼筋混凝土梁支承于窗間墻上，上鋪空心預制板，大梁截面尺寸b×h=200mm×550mm，梁端伸入墻內240mm。梁端支承壓力設計值N1=80kN，檐溝等自重在梁底截面產生的平均壓應力σ0=0.3N/mm2。 當梁擱置在砌體墻上時，梁端支承處砌體局部受壓承載力最接近于（）kN。A、79B、84C、86D、929.一無吊車工業廠房，采用剛性屋蓋，跨度為15m，其鉸接排架結構計算簡圖及所承受的荷載設計值如下圖所示。柱的截面尺寸為400mm×400mm，as＝40mm，混凝土強度等級為C30，結構安全等級為二級，縱向受力鋼筋為HRB335。設P＝400kN，q＝30kN，柱的凈高Hn＝6m，則排架左列柱柱底截面的內力設計值M、N、V最接近于（）。A、M=90kN·m；N=400kN；V=15kNB、M=90kN·m；N=400kN；V=30kNC、M=100kN·m；N=800kN；V=15kND、M=100kN·m；N=800kN；V=30kN10.某建筑物中部屋面等截面挑梁L（240mm×300mm），如下圖所示。屋面板傳來活荷載標準值為pk=6.4kN/m屋面板傳來靜荷載和梁自重標準值gk=16kN/m。 墻體采用MU15蒸壓粉煤灰磚、M5砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級為B級，L梁下局部受壓承載力驗算結果（N1≤ηγfA1），其左右端項數值與下列何組最為接近？（）A、41.4kN＜136.08kNB、73.8kN＜136.08kNC、82.8kN＜187.79kND、82.8kN＜136.08kN11.某簡支吊車梁，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺75/20t重級工作制橋式吊車。吊車梁截面如下圖所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。 同時配置縱、橫向加勁肋時，為驗算縱向加勁肋與受壓翼緣間區格的局部穩定性，此時采用的局部壓應力σc最接近的數值為（）N/mm2。A、153B、137C、125D、8912.《鋼規》5．1．2條第4款，給出了等邊角鋼繞平行軸穩定時的換算長細比計算公式，即公式（5．1．2-8α），但是，在該條的"注"又指出，對于單面連接的單角鋼軸心受壓構件，按3．4．2條考慮折減系數后可不考慮彎扭效應。二者似乎矛盾，如何理解？13.如下圖所示，Q235鋼焊接工字形截面壓彎構件，翼緣為火焰切割邊，承受的軸線壓力設計值N=850kN，構件一端承受M=490kN·m的彎矩（設計值），另一端彎矩為零。構件兩端鉸接，并在三分點處各有一側向支承點。截面幾何特性：A=151.2cm2，W=3400cm3，ix=29.69cm，iy=4.55cm。 壓彎構件腹板局部穩定應滿足表達式為（）。A、63.3＜64.9B、63.3＜84.7C、63.3＜90.8D、63.3＜96.714.組合磚柱的截面尺寸為370mm×620mm，計算高度為6.6m。采用MU10磚，M10混合砂漿砌筑，面層厚度和鋼筋配置見下圖。承受軸心壓力。 假設穩定系數φcom=0.75，則該組合柱的承載力最接近于（）kN.A、331B、356C、456D、52815.某原木柱選用東北落葉松，原木標注直徑d=120mm，木柱沿其長度的直徑變化率為每米9mm，計算簡圖如下圖所示。試問，柱軸心受壓的穩定系數φ與下列何項數值最為接近？（） A、0.50B、0.45C、0.37D、0.3016.某獨立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，柱底由荷載標準值組合所得的內力值：F1=2000kN，F2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土標準值G=486.7kN。基礎埋深和工程地質剖面如下圖所示。偏心距為e=0.85時的基底壓力最大值最接近于（）kN/m2。A、316.8B、393.6C、400.1D、409.117.防火涂層厚度檢測采用（）。A、數字式測厚儀B、測針C、盒尺D、游標卡尺18.某辦公樓現澆鋼筋混凝土三跨連續梁如下圖所示，其結構安全等級為二級，混凝土強度等級為C30，縱向鋼筋采用HRB335級鋼筋（），箍筋采用HPB300級鋼筋（Φ）。梁上作用的恒荷載標準值（含自重）gk=25kN／m，活荷載標準值qk=20kN／m。 提示：計算梁內力時應考慮活荷載的不利布置，連續梁內力系數見下表。連續梁內力系數表（彎矩M=表中系數×ql2，剪力V=表中系數×ql） 說明：已按最新規范將本題“箍筋采用HPB235級鋼筋”改成“HPB300級”。 該梁B支座處截面及配筋如下圖所示。梁頂縱向受拉鋼筋為622（As=2280mm2），按荷載效應標準組合計算的梁縱向受拉鋼筋的應力σsk=230N／mm2，縱向鋼筋保護層厚度c=25mm。試問，該梁支座處按荷載效應的標準組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度wmax（mm），應與下列何項數值最為接近？（）A、0.25B、0.29C、0.33D、0.3719.《混凝土規范》的3．3．2條指出，"受彎構件的最大撓度應按荷載效應的標準組合并考慮荷載長期作用影響進行計算"，這個"考慮荷載長期作用影響"到底是怎樣考慮的？20.球節點焊縫中上部體積性缺陷評定為Ⅰ級的條件有：（）。A、回波幅度低于評定線B、位于DAC曲線Ⅰ區危害性小的體積性缺陷C、回波幅度在DAC曲線Ⅱ區內，指示長度不大于1/3δ，最小為10mm的危害性小的缺陷D、回波幅度在DAC曲線Ⅱ區，指示長度不大于δ，最小為20mm的危害性小的缺陷21.某七層砌體結構房屋，抗震設防烈度7度，設計基本地震加速度值為0.15g。各層層高均為3.0m，內外墻厚度均為240mm，軸線居中。采用現澆鋼筋混凝土樓、屋蓋，平面布置如下圖所示。采用底部剪力法對結構進行水平地震作用計算時，結構水平地震作用計算簡圖如下圖所示。各內縱墻上門洞均為1000mm×2100mm（寬×高），外墻上窗洞均為1800mm×1500mm（寬×高）。假設重力荷載代表值G1=G2=G3=G4=G5=G6=4000kN、G7=3000kN，當采用底部剪力法對結構進行水平地震作用計算時，試問，總水平地震作用標準值FEk（kN），應與下列何項數值最為接近？（）A、1850B、2150C、2750D、325022.某高層建筑有抗震設防的底層大空間剪力墻結構，轉換層以上樓層層高2.7m，橫向剪力墻有效截面面積Aw2=19.2m2；框支層層高3.6m，橫向落地剪力墻有效截面面積Aw1=11.4m2，框支層全部柱總截面面積Ac=2.88m2，柱截面均為1200mm×1200mm，混凝土強度等級框支層為C40，上層C25。下列各項中上下層剛度比正確的是（）。A、γ=1.64B、γ=1.81C、γ=1.88D、γ=1.9623.如何理解《鋼規》5．4．4條對λ的規定？24.某土坡高差5.2m，采用漿砌塊石重力式擋土墻支擋，如下圖所示。墻底水平，墻背豎直光滑；墻后填土采用粉砂，土對擋土墻墻背的摩擦角δ=0；不考慮地面超載的作用。若作用在擋土墻上的主動土壓力每延米合力為100kN，擋土墻的重度γ=24kN/m3，當不考慮墻前被動土壓力的作用時，試問，擋土墻的抗傾覆安全度（抵抗傾覆與傾覆作用的比值），最接近于下列何項數值？（）A、3.0B、2.6C、1.7D、2.825.對于鋼筋混凝土軸心受壓構件，由于混凝土的徐變產生的應力變化，應為下列何項所述（）。A、混凝土應力減小，鋼筋應力增大B、混凝土應力增大，鋼筋應力減小C、混凝土應力減小，鋼筋應力減小D、混凝土應力增大，鋼筋應力增大第2卷一.參考題庫(共25題)1.某十六層辦公樓，房屋高度48m，采用現澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，抗震設防烈度7度，丙類建筑，設計基本地震加速度為0.15g，混凝土強度等級采用C40（f0=19.1N／mm2）。橫向地震作用時，基本振型地震作用下結構總地震傾覆力矩M0=3.8×105kN·m，剪力墻承受的地震傾覆力矩Mw=1.8×105kN·m。 該建筑物中部一榀帶剪力墻的框架，其平剖面如下圖所示。假定剪力墻等級為二級，剪力墻的邊框柱為AZ1；由計算得知，該剪力墻底層邊框柱底截面計算配筋為As=2600mm2。邊框柱縱筋和箍筋分別采用HRB335級和HPB235級。試問，邊框柱AZ1在底層底部截面處的配筋采用下列何組數值時，才能滿足規范、規程的最低構造要求？（）提示：邊框柱體積配箍率滿足規范、規程的要求。 A、418+816，井字復合箍Φ8@150B、418+816，井字復合箍Φ8@100C、1218，井字復合箍Φ8@150D、1218，井字復合箍Φ8@1502.在10℃-50℃溫度條件下，滲透劑持續時間一般不應少于（）min。A、15B、10C、5D、83.某多層磚房，每層層高均為2.9m，采用現澆鋼筋混凝土樓、屋蓋，縱、橫墻共同承重，門洞寬度均為900mm，抗震設防烈度為8度，平面布置如下圖所示。 當房屋總層數為六層時，滿足《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）要求的構造柱最小截面面積及最少配筋，在僅限于下表的四種構造柱中，應選取何項？（）房屋總層數為六層時構造柱截面面積及配筋 A、GZ1B、GZ2C、GZ3D、GZ44.建筑鋼結構應根據（）、施工條件和維護管理條件等進行防腐蝕設計。A、環境條件B、材質C、結構形式D、使用要求5.某網狀配筋磚柱軸心受壓構件，截面尺寸490mm×490mm，構件計算高度H0=4900mm。采用MU10級燒結普通磚、M7.5級水泥砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級為B級。鋼筋網采用冷拔低碳鋼絲Φb4制作，其抗拉強度設計值fy=430MPa，As=12.6mm2；鋼筋網豎向間距s=240mm，水平間距為@60×60。假如fn（MPa）已知，體積配筋率ρ=0.175，試問，該配筋磚柱的軸心受壓承載力（kN）應與下列何項數值最為接近？（）A、176fnB、188fnC、196fnD、210fn6.某高層住宅，采用筏板基礎，筏板尺寸為12m×50m；其地基基礎設計等級為乙級。基礎底面處相應于荷載效應標準組合時的平均壓應力為325kPa，地基土層分布如下圖所示。試問，基礎底面處土的修正后的天然地基承載力特征值（kPa），與下列何項數值最為接近？（）A、538B、448C、340D、2507.某抗震等級為二級的高層框架結構，首層的梁柱中節點，橫向左、右側梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如下圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30，fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，as=as′=60mm。節點左側梁端彎矩設計值Mbl=420.52kN·m，右側梁端彎矩設計值Mbr=249.48kN·m，上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N=3484.0kN，節點上下層柱反彎點之間的距離Hc=4.65m。 節點的剪力設計值Vj最接近于（）kN。A、973.52B、1182.43C、1414.96D、1476.488.某鋼筋混凝土挑梁如下圖所示，l=1.5m，l1=2.8m，b=240mm，hb=300mm。挑出截面高度150mm，挑梁上墻體高度2.8m，墻厚h=240mm。墻端設有構造柱240mm×240mm，距墻邊1.6m處開門洞，bh=900mm，hh=2100mm，樓板傳給挑梁的荷載標準值為：梁端集中作用的恒載Fk=4.5kN，作用在挑梁挑出部分和埋入墻內部分的恒載g1k=17.75kN/m，g2k=10kN/m，作用在挑出部分的活載q1k=8.52kN/m，埋入墻內部分的活載q2k=4.95kN/m，挑梁挑出部分自重1.56kN/m，挑梁埋在墻內部分自重1.98kN/m，墻體自重19kN/m3。 樓層的抗傾覆最接近于（）kN·m。A、57.15B、75.50C、80.68D、88.259.某廠房鋼屋架下弦節點懸掛單軌吊車梁，按單跨簡支構造，直線布置，計算跨度取L=6600mm，如下圖所示。吊車梁上運行一臺額定起重量為3t的CD1型電動葫蘆，設備自重標準值為360kg。吊車梁選用Q235-B熱軋普通工字鋼I32a，其截面特性Wx=692×103mm3，Ix=11100×104mm4，自重g=52.72kg／m。對吊車梁作強度、穩定及變形驗算時，考慮磨損影響，截面模量及慣性矩應乘以折減系數0.9，截面的塑性發展系數取γx=1.0。 要求對所選吊車梁作撓度驗算。試問，其最大撓度與跨度的比值，與下列何項數值最為接近？（）A、1／400B、1／441C、1／646D、1／67810.某新建房屋采用框架結構，根據地勘資料，其基底自然土層的有關物理指標為：含水量w=22％，液限wL=30％，塑限wP=17％，壓縮系數a1-2=0.18MPa-1。試問，該基底自然土層土的分類應為下列何項所示？（）A、粉土B、粉砂C、黏土D、粉質黏土11.鋼屋（托）架、桁架、梁及受壓構件跨中的垂直度檢查數量按同類構件數抽查10%，且不應少于5件12.某汽修車間為等高單層雙跨排架鋼結構廠房，梁柱構件均采用焊接實腹H型截面，計算簡圖如下圖所示。梁與柱為剛性連接，屋面采用彩鋼壓型板及輕型檁條。廠房縱向柱距為7.5m，柱下端與基礎剛接。鋼材均采用Q235-B，焊條為E43型。 設計條件同題。屋面梁WL-1的安裝接頭采用高強度螺栓摩擦型連接，并假定由兩翼緣板承受截面上的全部彎矩。翼緣板連接螺栓布置如下圖所示，螺栓直徑M20，孔徑d0=21.5mm。連接處彎矩設計值M=450kN·m；在彎矩作用下，翼緣板按軸心受力構件計算。試問，該連接處屋面梁WL-1翼緣板的最大正應力設計值σ（N／mm2），應與下列何項數值最為接近？（） A、125B、144C、160D、17513.根據標準GB50205-2001規定高強度大六角頭螺栓連接副扭矩法檢驗結果中的終擰扭矩值與施工扭矩值的偏差在（）以內為合格。A、5%B、10%C、15%D、20%14.《鋼規》5．4．1條規定了受壓構件中翼緣的自由外伸寬度與厚度的比值應滿足寬厚比限值要求。該條的注釋如下：翼緣板自由外伸寬度b的取值為：對焊接構件，取腹板邊至翼緣板（肢）邊緣距離，對于軋制構件，取內圓弧起點至翼緣板（肢）邊緣距離。這里有兩個問題：（1）對于熱軋型鋼，還有必要驗算局部穩定嗎？我記得原來一直說"不必驗算"呀。（2）對于熱軋工字鋼，"內圓弧起點至翼緣板（肢）邊緣距離"如何取？15.某辦公樓現澆鋼筋混凝土三跨連續梁如下圖所示，其結構安全等級為二級，混凝土強度等級為C30，縱向鋼筋采用HRB335級鋼筋（），箍筋采用HPB300級鋼筋（Φ）。梁上作用的恒荷載標準值（含自重）gk=25kN／m，活荷載標準值qk=20kN／m。 提示：計算梁內力時應考慮活荷載的不利布置，連續梁內力系數見下表。連續梁內力系數表（彎矩M=表中系數×ql2，剪力V=表中系數×ql） 說明：已按最新規范將本題“箍筋采用HPB235級鋼筋”改成“HPB300級”。假設該梁AB跨靠近B支座截面的最大剪力設計值V=250kN，其截面尺寸見下圖，截面有效高度h=560mm。試問，該跨梁支座截面箍筋配置選用下列何項最為合適？（）A、Φ8@50B、Φ8@100C、Φ8@150D、Φ8@10016.某軟弱地基采用換填法處理：①某一內墻基礎傳至室內地面處的荷載值為Fk＝204kN/m，基礎埋深d＝1.20m，已知基礎自重和基礎上的土重標準值二者折算平均重度γG＝20kN/m3；②換填材料采用中、粗砂，已知其承載力特征值fak＝160kPa，重度γ＝18kN/m3，壓縮模量Es＝18MPa；③該建筑場地是很厚的淤泥質土，已知其承載力特征值fak＝70kPa，重度γ＝17.5kN/m3，壓縮模量Es＝1.7MPa。確定該內墻的最小基礎寬度b最接近于（）m。A、1.6B、1.4C、1.2D、1.017.一般受拉桁架結構，在承受靜力荷載或者間接承受動力荷載的時，其容許長細比為（）。A、350B、300C、250D、20018.某四肢軸心受壓綴條柱，柱身由四個角鋼┗56×5組成，如下圖所示，綴條采用單角鋼┗40×4（個別次要構件可以采用小于┗45×4的角鋼），為單系綴條，柱高8m，兩端鉸接，軸線壓力設計值為N=400kN，鋼材Q235-A.F，截面無削弱。┗56×5的截面特性為：A=5.42cm2，I1=16.02cm4，i1=1.72cm，Z0=15.7mm；┗40×4的截面特性為：A=3.09cm2，ilim=0.79cm。 #thAZFgjSTips{position:absolute;left:9999999999em;z-index:999999999;width:56px;height:24px} #thAZFgjSTipsa{background:url(/www/sogou/sogou_tips_v1.png)no-repeat00;display:block;width:auto;height:24px;line-height:24px;padding-left:23px;color:#000;font-size:12px;text-decoration:none;_position:relative;margin:-32px00;} #thAZFgjSTipsa:hover{color:#45a1ea;background-position:0-34px} 搜索所給定的斜綴條的穩定承載力為（）kN。A、15.41B、19.01C、22.06D、24.8719.何為"主動土壓力"與"被動土壓力"？如何計算？朗肯土壓力理論與庫倫土壓力理論是怎樣的？20.支承屋面梁的柱牛腿，如下圖所示，寬度b=400mm，屋架在牛腿上的支承長度為200mm，豎向力作用點到下柱邊緣的水平距離a=300mm（已考慮安裝偏差20mm），外邊緣高h1=h/3（h為牛腿高度），牛腿底面傾斜角α=45°。作用在牛腿頂部按荷載效應標準組合計算的豎向力Fvk=450kN，豎向力的設計值Fv=580kN，同時作用在牛腿頂部按荷載效應標準組合計算的水平拉力Fhk=120kN，水平拉力的設計值Fh=168kN，混凝土強度等級采用C30，鋼筋HRB335級，as=40mm，箍筋為HPB300級鋼筋。根據裂縫控制要求，牛腿的最小高度h最接近于（）mm。A、680B、710C、740D、85021.焊縫正、反面各作為一個部位，同一部位返修不宜超過（）次。A、1次B、2次C、3次D、4次22.關于承壓設備鋼、鎳、銅制熔化焊對接接頭射線檢測質量分級，不正確的說法是（）。A、焊接接頭中的缺陷按性質區分為裂紋、未熔合、未焊透、條形缺陷和圓形缺陷五類。B、根據焊接接頭中存在的缺陷性質、數量和密集程度，焊接接頭的質量等級劃分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級。C、當各類缺陷評定的質量級別不同時，以質量最好的級別作為焊接接頭的質量級別。D、在圓形缺陷評定區內同時存在圓形缺陷和條形缺陷時，應進行綜合評級。23.某四肢軸心受壓綴條柱，柱身由四個角鋼┗56×5組成，如下圖所示，綴條采用單角鋼┗40×4（個別次要構件可以采用小于┗45×4的角鋼），為單系綴條，柱高8m，兩端鉸接，軸線壓力設計值為N=400kN，鋼材Q235-A.F，截面無削弱。┗56×5的截面特性為：A=5.42cm2，I1=16.02cm4，i1=1.72cm，Z0=15.7mm；┗40×4的截面特性為：A=3.09cm2，ilim=0.79cm。 #thAZFgjSTips{position:absolute;left:9999999999em;z-index:999999999;width:56px;height:24px} #thAZFgjSTipsa{background:url(/www/sogou/sogou_tips_v1.png)no-repeat00;display:block;width:auto;height:24px;line-height:24px;padding-left:23px;color:#000;font-size:12px;text-decoration:none;_position:relative;margin:-32px00;} #thAZFgjSTipsa:hover{color:#45a1ea;background-position:0-34px} 搜索綴條與柱肢采用雙側角焊縫連接，hf=4mm，所需肢背焊縫的長度為（）mm。A、20B、30C、40D、5024.某預制的鋼筋混凝土簡支空心板，截面形狀尺寸如下圖所示。混凝土強度等級為C30，鋼筋為HRB400，γ0=1.0。跨中最大彎矩設計值Md=3.6×108N·mm，采用綁扎鋼筋骨架，設一層受拉主筋，受拉邊緣至鋼筋重心的距離as=40mm。 框架—剪力墻結構底層某剪力墻肢b×h＝250mm×3000mm，采用C40混凝土，設靜載作用下此墻肢的軸向壓力標準值NDK＝3180.2kN，活載作用下此墻肢的軸向壓力標準值NLK＝573.8kN，則此墻肢的軸壓比為（）。A、0.242B、0.262C、0.294D、0.33925.2010版《抗規》第3．9．3條中所說的可用于箍筋的"HPB300級熱軋鋼筋"是怎樣的一種鋼筋？第3卷一.參考題庫(共25題)1.某五層現澆鋼筋混凝土框架結構多層辦公樓，安全等級為二級，框架抗震等級為二級，其局部平面布置圖與計算簡圖如下圖所示。框架柱截面尺寸均為b×h=450mm×600mm；框架梁截面尺寸均為b×h=300mm×550mm，其自重為4.5kN／m；次梁截面尺寸均為b×h=200mm×450mm，其自重為3.5kN／m；混凝土強度等級均為C30，梁、柱縱向鋼筋采用HRB335級鋼筋，梁、柱箍筋采用HPB300級鋼筋。2～5層樓面永久荷載標準值為5.5kN／m2，可變荷載標準值為2.5kN／m2；屋面永久荷載標準值為6.5kN／m2，可變荷載標準值為0.5kN／m2；除屋面梁外，其他各層框架梁上均作用有均布永久線荷載，其標準值為6.0kN／m。在計算以下各題時均不考慮梁、柱的尺寸效應影響，樓面永久荷載標準值已包括板自重、粉刷及吊頂等。說明：已按最新規范將本題“箍筋采用HPB235級鋼筋”改成“HPB300級”。框架角柱KZ2在底層上、下端截面考慮地震作用組合且考慮底層因素的影響，經調整后的彎矩設計值分別為Mct=315kN·m、cb=394kN·m；框架柱反彎點在柱的層高范圍內，柱的凈高Hn=4.5m。試問，KZ2底層柱端截面組合的剪力設計值V（kN），應與下列何項數值最為接近？（）A、208B、211C、223D、2322.《混凝土規范》7．2．4條原文如下：7．2．4受彎構件正截面受彎承載力的計算，應符合本規范公式（7．2．1-3）的要求。當由構造要求或按正常使用極限狀態驗算要求配置的縱向受拉鋼筋截面面積大于受彎承載力要求的配筋面積時，按本規范公式（7．2．1-2）或公式（7．2．2-3）計算的混凝土受壓區高度z，可僅計入受彎承載力條件所需的縱向受拉鋼筋截面面積。應如何理解？3.下列代號中，表示室外薄型鋼結構防火涂料的時（）A、WCBB、NCBC、NBD、WB4.某高層住宅，采用筏板基礎，筏板尺寸為12m×50m；其地基基礎設計等級為乙級。基礎底面處相應于荷載效應標準組合時的平均壓應力為325kPa，地基土層分布如下圖所示。試問，軟弱下臥層土在其頂面處修正后的天然地基承載力特征值（kPa），與下列何項數值最為接近？（）A、190B、200C、230D、3105.一商店建筑中有一挑出長度為8m的長懸挑梁，梁上作用著永久荷載標準值的線荷載gk=30kN/m，樓面活荷載標準值的線荷載qk=20kN/m（見下圖）。該建筑的抗震設防烈度為8度（0.30g）。由此可算得梁端A處的最大彎矩設計值MA=（）kN·m。提示：計算時應對有無豎向地震作用，以及比較永久荷載效應控制的組合與可變荷載效應控制的組合，然后確定最大彎矩設計值MA.長懸臂梁計算簡圖A、2048.0B、1923.2C、1800.0D、1785.66.一鋼筋混凝土單層工業廠房邊柱，下柱為工字形截面，截面尺寸如下圖所示，下柱高為7.2m，柱截面控制內力M＝592kN·m，N＝467kN，混凝土強度等級為C30，鋼筋用HRB335級。 柱的計算長度最接近于（）m。A、6.6B、7.1C、7.2D、7.67.某多層工業廠房采用柱下鋼筋混凝土獨立基礎，基礎底面平面尺寸3.6m×3.6m，基礎埋深1.5m；地下水位在地表下3.5m。場地表層分布有3.0m厚的淤泥，擬將基礎范圍的淤泥挖除后換填碎石，換填厚度1.5m。廠房的基礎及地質情況如下圖所示。已知碎石墊層的重度為20kN／m3，承載力特征值為140kPa。試問，采取換土墊層措施后，基礎底面修正后的承載力特征值fa（kPa），最接近于下列何項數值？（）A、76B、140C、156D、1848.在風荷載標準值作用下，無橋式吊車的單層框架的柱頂部位移的最大限值為H/150。9.某混凝土框架—剪力墻結構，安全等級為二級，抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為8度，建筑場地類別為Ⅱ類。其主樓結構高度為35m。裙樓結構高度為18m，采用鋼筋混凝土框架結構。［2007年真題］經估算，主樓底層中柱考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N=7000kN。試問，當混凝土強度等級為C50時，該框架柱截面尺寸b（mm）×h（mm）選用下列何項數值最為合適？（）提示：框架部分承受的地震傾覆力矩小于結構總地震傾覆力矩的50％。A、600×600B、650×650C、700×700D、750×75010.某單層單跨有吊車房屋窗間墻，截面尺寸如下圖所示；采用MU15蒸壓粉煤灰磚、M5混合砂漿砌筑，施工質量控制等級為B級；計算高度為6m。墻上支承有跨度8.0m的屋面梁。圖中x軸通過窗間墻體的截面中心，y1=179mm，截面慣性矩，Ix=0.0061m4，A=0.381m2。說明：已按最新規范將本題“MU10”改成“MU15”。 假設墻體折算厚度hT=0.514m，試問，當軸向力作用在該墻截面A點時，墻體的承載力設計值（kN）與下列何項數值最為接近？（）A、180B、200C、240D、29011.某房屋中橫墻（見下圖），采用混凝土小型空心砌塊MU10（孔洞率45%）、水泥混合砂漿Mb5砌筑，施工質量控制等級為B級；截面尺寸為5600mm×190mm；由恒荷載標準值產生于墻體水平截面上的平均壓應力為0.5MPa，作用于墻體的水平剪力設計值為200.0kN。 當該混凝土空心砌塊墻體采用Cb20混凝土灌孔，灌孔率為33%時，該墻體受剪承載力最接近于（）kN。A、483.6B、459.8C、397.4D、306.812.一冷杉方木壓彎構件，承受壓力設計值N=50×103N，彎矩設計值M=2.5×106N·mm，構件截面尺寸為120mm×150mm，構件長度l=2310mm，兩端鉸接，彎矩作用平面在150mm的方向上。考慮軸心力和彎矩共同作用的折減系數φm與下列何項數值接近？（）A、0.421B、0.425C、0.441D、0.50913.角焊縫兩焊腳邊的夾角α一般為90°（直角角焊縫）。夾角α＞（）°或α＜60°的斜角角焊縫，不宜用作受力焊縫（鋼管結構除外）。A、150B、160C、120D、13514.某多層房屋建在穩定的土質邊坡坡頂，采用墻下混凝土條形無筋擴展基礎，混凝土強度等級C15。基礎及邊坡情況如下圖所示。 相應于荷載效應標準組合時，該基礎底面處的平均壓力值pk為120kPa。試問，混凝土基礎高度H0的最低取值，不應小于下列何項數值？（）A、0.2B、0.4C、0.5D、0.815.對《荷載規范》的4．1．2條第2款有兩個疑問： （1）表4．1．2下注中的"樓面梁"如何理解，是主梁還是次梁？ （2）"第1（2）～7項應采用與其樓面梁相同的折減系數"如何理解？我認為有兩種可能：①當從屬于墻、柱、基礎的那部分荷載面積超過50m2時取折減系數為0．9；②統一取折減系數為0．9。 《荷載規范》的4．1．2條第2款原文如下： 2設計墻、柱和基礎時的折減系數 1）第1（1）項應按表4．1．2規定采用； 2）第1（2）～7項應采用與其樓面梁相同的折減系數； 16.某現澆框架-核心筒高層建筑結構，地上35層高130m，內筒為鋼筋混凝土，外周邊為型鋼混凝土框架，抗震設防烈度為7度，丙類，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度為0.1g，場地類別為Ⅱ類，阻尼比ζ=0.04，結構的基本自振周期T1=2.0s，周期折減系數取0.8。抗震設計時，在水平地震作用下，對應于地震作用標準值的結構底部總剪力計算值為8800kN；對于地震作用標準值且未經調整的各層框架總剪力中，24層最大，其計算值為1600kN。則各樓層框架的剪力經調整后最接近于（）kN。A、1500B、1760C、1920D、240017.采用同種檢測方法按不同檢測工藝進行檢測時，如果檢測結果不一致，應以危險性大的評定級別為準。18.建筑設計中多處需要控制層間剛度的比值，能否總結一下？19.根據標準GB50205-2001規定高強度大六角頭螺栓連接副轉角法檢驗中終擰轉角偏差在（）以內為合格。A、5%B、10%C、15%D、21%20.薄涂型防火涂料的特性包括（）。A、附著力強B、可配色C、一般無需外保護層D、干燥快21.關于抗震設計時的構造要求，下列敘述正確的是（）。A、抗震等級為一級的框架梁，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋，則其支座縱向受力鋼筋的最小配筋率應為0.381%B、建造在Ⅳ類場地上房屋高度為75m的框架-剪力墻結構，8度設防，丙類建筑；采用C50混凝土，HRB335級鋼筋，則其框架角柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋率應為1.3%C、鉸接排架柱的箍筋加密區長度，對吊車梁區段，取上柱根部至吊車梁頂面D、抗震等級為一級的鉸接排架柱，其角柱柱頂箍筋加密區內箍筋最大間距為100mm，最小直徑為8mm22.渦流檢測主要用于導電金屬材料制件表面和近表面缺陷的檢測。23.薄型鋼結構防火涂料，涂層厚度為（）A、≤3mmB、＞3mm且≤7mmC、＞5mm且≤10mmD、＞7mm或等于45mm24.某屋架下弦按軸心受拉構件設計，保護層厚度c=25mm，配置416（HRB400級鋼筋），混凝土強度等級C40。若截面尺寸為300mm×300mm，則按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte最接近于（）。A、0.0089B、0.01C、0.0178D、0.0225.焊接接頭中的缺陷按性質分為（）。A、裂紋B、未熔合C、未焊透D、條形缺陷和圓形缺陷第1卷參考答案一.參考題庫1.參考答案:B2.參考答案:D3.參考答案:D4.參考答案:A5.參考答案:B6.參考答案:A7.參考答案: 挑梁會以傾覆點作為支點轉動（傾覆），因此，重力荷載必然也是對該點取矩，得到抗傾覆力矩，只有抗傾覆力矩大于傾覆力矩，才是安全的。 挑梁的抗傾覆力矩實際上來源于兩部分：（1）挑梁埋入段的自重標準值以及作用于其上的樓面恒荷載標準值；（2）按照圖7.4.3取得的陰影部分砌體恒荷載標準值。 公式（7.4.3）給出的Gr（l2-χ0），其本質就是力乘以距離，0.8是規范4.1.6條要求的分項系數。 規范圖7.4.3給出陰影部分的確定方法。挑梁尾端向上45°延伸得到的水平投影為l3，將l3與l1相比，有兩種情況：圖（α）l3≤l1時，水平投影按照l3取值；圖B.l3＞l1時，水平投影按照l1取值。需要注意的是，唐岱新《砌體結構》（高等教育出版社，2003）和施楚賢《砌體結構理論與設計》（中國建筑工業出版社，2003）對圖B.描圖有誤。筆者的理由是：該兩本書給出的例題（分別為例7-3和例題8-3）的計算過程，是與規范圖相符而不與書中的描圖相符。 圖7.4.3的C.，圖中標出的"≥370"，其含義是，若不滿足此條件，則墻體自重不擴散45°，直接為上下垂直的情況。 本條應用技巧：求梯形截面的重心比較繁瑣，因此，最好分塊進行，例如，兩個矩形減去一個三角形，如圖2-3-7所示。8.參考答案:C9.參考答案:A10.參考答案:C11.參考答案:D12.參考答案:規范的3.4.2條為強制性條文，按照該條，對單面連接的單角鋼，在按照軸心受壓構件計算強度和穩定性時，需要考慮折減系數。該規定是沿襲88規范的做法。考慮到單軸對稱截面繞對稱軸的穩定性是彎扭失穩問題，88規范中未計及彎扭影響直接取為C類截面的處理方法比較粗糙，2003規范將其改進為采用換算長細比以考慮彎扭的影響，這就是規范的5.1.2條。也就是說，采用換算長細比的做法是未來的發展趨勢。陳紹蕃《鋼結構設計規范的回顧與展望》（工業建筑，2009年第6期）中，在談到提高規范透明度時指出："計算的簡化，不應該把問題的技術實質掩蓋起來。單軸對稱的軸心壓桿在繞對稱軸失穩時呈彎扭屈曲，必須計入扭轉的不利影響。過去為了簡化計算，將它作為彎曲屈曲對待，只是采用較低的穩定系數，扭轉的效應被掩蓋起來，不利于設計值掌握構件的真實性能。這個問題已在GB50017-2003規范得到解決。3.2.4節提到的單面連接的單角鋼強度計算，則是剪切滯后的概念被掩蓋了，還待解決。"只是，2003規范的公式（5.1.2-8α）計算比較麻煩，遠不如折減系數簡便，這就必然導致在現階段，大家會更樂意采用強度折減系數，換算長細比的執行則會大打折扣。13.參考答案:A14.參考答案:C15.參考答案:C16.參考答案:A17.參考答案:A,B18.參考答案:B19.參考答案:依據結構力學知識，梁的最大撓度計算公式為，式中，l為計算跨度，M為梁的最大彎矩，EI為抗彎剛度，S為與荷載類型、支承條件有關的系數，例如，均布荷載作用下的簡支梁，S=5／48。對于鋼筋混凝土梁，由于其抗彎剛度在開裂之后不再是常數，不但隨彎矩增大而減小，而且，由于混凝土的收縮徐變性質，隨時間的增長抗彎剛度也會降低。依據《混凝土規范》，將按照標準組合得到的彎矩記作M，按照準永久組合得到的彎矩記作M，短期剛度記作B。M可以認為是一種長期作用，隨時間變化不大，因此這一部分產生的彎矩需要乘以撓度增大系數θ，（M-M）這一部分產生短期撓度，不必增大，于是，受彎構件的長期撓度可以按照下式計算：若將上式只采用M表達，寫成，則需要有下式成立：可見，在《混凝土規范》中，是利用剛度B考慮長期作用影響的。《公路混凝土規范》中的處理與上述不同：先利用短期剛度求出短期撓度f，然后將f乘以撓度長期增長系數ηθ得到長期撓度。這種做法更容易看出是如何考慮長期作用影響的。若以《混凝土規范》中的符號來表示撓度放大系數，可得以M代替了M（《公路混凝土規范》中采用頻遇組合作為短期效應組合，而非標準組合），以M2代替了M（單純是符號不同），就成為《公路混凝土規范》6.5.3條條文說明中的公式6-20。可見，兩本規范的做法本質上相同。20.參考答案:A,B,C21.參考答案:C22.參考答案:B23.參考答案:規范的5.4.4條指出，λ"按照5.4.1條的規定采用"，即，規范的原意是，λ應取兩個方向長細比的較大者。規范之所以這么規定，在條文說明中有交代：T形截面壓彎構件當彎矩使翼緣受壓時，比軸心受壓有利，因而采用與軸心受壓時同樣的長細比限值，是偏于安全的。24.參考答案:A25.參考答案:A第2卷參考答案一.參考題庫1.參考答案:D2.參考答案:B3.參考答案:B4.參考答案:A,B,C,D5.參考答案:C6.參考答案:A7.參考答案:B8.參考答案:A9.參考答案:C10.參考答案:D11.參考答案:錯誤12.參考答案:B13.參考答案:B14.參考答案: 第一個問題： 筆者認為，對于普通的熱軋型鋼而言，寬厚比應該不成問題。而寬翼緣工字鋼（H型鋼）由于翼緣變得寬敞，寬厚比有可能會超限。 第二個問題： 這個"內圓弧起點"，筆者見到的文獻中并不一致。如圖2-2-5所示，有（α）、（6）兩種說法。筆者認為B.圖中標注的"翼緣自由外伸寬度"比較合適（相當于取為整個翼緣寬度減去腹板厚度后除以2）。支持的文獻為邱鶴年《鋼結構設計禁忌及實例》（中國建筑工業出版社，2009年）。15.參考答案:C16.參考答案:B17.參考答案:A18.參考答案:B19.參考答案:土壓力可分為以下三種情況：（1）靜止土壓力。如圖2-4-3（α）所示，擋土墻靜止不動時，墻后土體作用在墻背上的土壓力稱為靜止土壓力。作用在單位長度擋土墻上靜止土壓力的合力以E（kN／m）表示，靜止土壓力強度以p（kPA.表示。（2）主動土壓力。擋土墻在土體的推力下前移（圖2-4-3B.，這時作用在墻后的土壓力將由靜止土壓力逐漸減小，當墻后土體達到極限平衡狀態，并出現連續滑動面而使土體下滑時，土壓力減至最小值，此時的土壓力稱作主動土壓力。作用在單位長度擋土墻上主動土壓力的合力以E（kN／m）表示，主動土壓力強度以e（或者σ、p，單位kPA.表示。（3）被動土壓力若擋土墻在外荷載作用下向填土方向移動（圖2-4-3C.，這時作用在墻后的土壓力將由靜止土壓力逐漸增大，直至墻后土體達到極限平衡狀態，并出現連續滑動面，墻后土體將向上擠出隆起，土壓力增至最大值，此時的土壓力稱作被動土壓力。作用在單位長度擋土墻上主動土壓力的合力以E（kN／m）表示，被動土壓力強度以e（或者σ、p，單位kPA.表示。實驗研究表明，在擋土墻高度和填土條件相同的條件下，三種土壓力有如下關系：E＜E＜E（4）朗肯土壓力理論與庫倫土壓力理論朗肯土壓力理論是根據半空間的應力狀態和土的極限平衡條件而得出的。朗肯土壓力理論適用于擋土墻的墻背豎直、光滑，墻后填土表面水平的情況（圖2-4-4α）。朗肯主動土壓力強度計算公式中，K為主動土壓力系數，，φ為填土的內摩擦角；c為黏性土的黏聚力，kPa。