【包頭恒大華府】冬季暖棚法施工方案、施工范圍12、原因分析14、施工要求15、熱工計算26、冬季施工注意事項37、架體計算4PAGEPAGE1中國建筑第八工程局冬季暖棚法施工方案1、施工范圍目前開工的A1、A4、A8、A11、A15、A16、A18、A21、綜合樓進行暖棚法施工。2、原因分析目前正處于嚴冬施工階段，最低氣溫已經在零下10度以下，白天溫度也在零度左右。為確保冬季混凝土施工質量,防止混凝土遭受凍害，現需搭設暖棚,暖棚內需要生火爐,保證暖棚內溫度在0℃以上.3、材料準備?48＊3。5鋼管、扣件、帆布（4mm)、12＃鐵絲、木方、火爐、煤、6#鋼絲繩、溫度計等.4、施工要求⑴根據冬季施工方案,目前施工的A1、A4、A8、A11、A15、A16、A18、A21，綜合樓±0。000以下結構施工采用搭設鋼管架和帆布沿外圍將基坑全部封閉形成暖棚。暖棚內采用碳火升溫,溫度保持在0℃以上，每100平米左右設置一個火爐，以溫度達到零度以上為準，取暖時間不少于三晝夜，暖棚內預留通氣孔不少于6處，通氣孔為300×300,以防煤氣中毒.為防止混凝土失水，在火爐上放置一個鐵壺，利用水蒸氣補充暖棚內水分。⑵暖棚內施工作業采用3kw碘鎢燈照明,設置不少于6個,采光滿足施工需要.⑶暖棚內應有專人負責檢測棚內溫度,棚內的測溫點應選擇具有代表性的位置進行布置，在離地面50cm高度處必須設點,每晝夜測溫不應少于4次。⑷暖棚的出入口應設專人進行管理，防止棚內溫度下降和土壤受凍。（5）加強夜間值班工作，按時加煤，防止因無人員看管，導致火爐熄滅影響保溫引起土壤受凍.（6）由于部分樓號在土方開挖后槽底持力層部分不滿足設計要求，未見砂礫層，故需將基槽繼續下挖至砂礫層，再采用18T振動壓路機分層進行往復碾壓，碾壓遍數不少于6遍，其輪距搭接不小于50cm。邊緣和轉角處應用人工或蛙式打夯機補夯密實.碾壓后進行分層取樣檢測,在等待檢測結果期間必須注意保持棚內溫度.（7）本工程由于采用暖棚法施工,故混凝土澆筑采用地泵進行施工.（8）冬季暖棚法施工,切實做好混凝土的保溫養護工作.尤其是加強對薄弱部位的保溫工作.（具體詳見冬季施工方案和混凝土施工方案）5、熱工計算暖棚每小時耗煤量計算現以A8為例:暖棚內平均溫度要求達到0℃以上，按5℃考慮，室外溫度按—25℃.暖棚骨架采用鋼管沿基坑頂四周搭設，暖棚圍護采用帆布，風速按5m/s.單位時間內的耗熱量計算Q０-暖棚總耗熱量，Q1—通過圍護散熱量，Q2—暖棚升溫耗熱量A-暖棚總表面積，K-結構維護層總傳熱系數，Tb-暖棚內溫度，Ta—室外溫度，V-暖棚體積,：每天換氣次數，：空氣比熱容,空氣容重第i層材料導熱系數，—第i層材料厚度，:帆布導熱系數0。23,:帆布厚取0.004∑A8=4300火爐43個=T：室外溫度取25℃，Tb：棚內氣溫取5℃。:暖棚體積;:每天換氣次數取2：空氣比熱容取1kJ/kg*K;空氣容重取1.37kg/m3煤用量（燃料采用無煙煤）：暖棚總耗熱量2234。76kw；熱效率0。8;R:發熱量31000kJ/Kg故知每棟樓每小時需耗無煙煤291；該暖棚面積為4300平米.折合暖棚每100平米每小時耗煤6.8Kg。其他樓計算方式相同。實際施工時根據每棟樓的暖棚面積，保溫時間進行結算。(暖棚面積為六面維護面積。）6、施工注意事項⑴、骨料灑水后必須進行攤鋪、碾壓，防止凍結。⑵、夜間施工時，應配備足夠的照明設施。⑶、防止砂石級配不準或鋪筑超厚,控制壓實遍數。⑷、在碾壓過程中，注意碾壓路線，慢行慢壓,嚴禁碾壓機碰撞暖棚架.⑸、夜間施工時，應配備足夠的照明設施。⑹、在進行暖棚法施工中,應將煤煙排至棚外,并應采取防止煙氣中毒和防火措施。⑺、加強夜間值班工作，注意防火、保暖。⑻、暖棚法施工,應加強測溫和養護工作,.7、架體計算⑴、計算依據:《建筑施工鋼管腳手架鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130—2001）《建筑地基基礎設計規范》(GB50007—2002）《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）等⑵、參數信息：1）.腳手架參數計算的腳手架為單排腳手架，本架體只考慮防護保溫作用。橫桿與立桿采用單扣件方式連接，搭設高度為9。0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿縱距La=7m立桿橫距Lb=3m橫桿間距2.5m架高H=9m。采用的鋼管類型為48×3。5，兩側采用鋼絲繩拉錨.2）.荷載參數本腳手架按全封閉結構腳手架計算,本地基本風壓wo=0.55KN/m2，基本雪壓標準值=0。25KN/m2立桿截面積A=489mm2;立桿的截面抵抗矩ｗ=5。08*103mm3立桿回轉半徑?=15.8（mm）擋風系數φ=1。2鋼材抗壓強度設計值fc=205(N/mm2）鋼材彈性模量E=2.06×105N/mm2鋼管慣性矩I=1.219×105mm4⑶、計算1）、水平桿eq\o\ac（○，1）荷載計算：荷載標準值:qk=（GK1+GK2)La/2根據規范結合本工程：帆布自重=0。002kN/m2；鋼管自重=0。0384kN/m荷載設計值:q=1。2×（0.756+0。0384）=0.95kN/meq\o\ac（○,2）驗算水平桿抗彎強度：Mmax=0。08ql2σ=Mmax/W式中:腳手架水平桿間距：3mW=5.08cm3f=205N/mm2Mmax=0.08×0。95×32=0.684KN·mσ=0.684×106/5。08×103=135N/mm2＜f=205N/mm2滿足要求.eq\o\ac(○,3）變形驗算水平桿的撓度：v=5qkl4/384EI容許撓度：[v］=L/150且小于10mmv=5×0.684×34×1010/384×2。06×105×1。219×105=0。287mm〈[v］=3000/150=20mm滿足要求。2）、立桿的穩定性考慮風荷載時，外圍立桿的穩定性計算N/фA+Mw/W≤f其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=1.76kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm;k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。80；L0—-計算長度（m）,由公式L0=kuh確定L0=4。16m；ф——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比L0/i=263的結果查表得到0.11;A-—立桿凈截面面積,A=4。89cm2；W——立桿凈截面模量（抵抗矩),W=5.08cm3;MW--計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=1.767kN.m；σ——鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2);經計算得到=125[f］--鋼管立桿抗壓強度設計值，［f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算N/фA+Mw/W=166。1N/mm2<[f］，滿足要求！內部立桿的穩定性計算N/фA≤fN——立桿的軸心壓力設計值,N=5.167kN;i—-計算立桿的截面回轉半徑,i=1.58cm；k-—計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，（由于上端下端鉸支)u=1;L0——計算長度(m）,由公式L0=kuh確定L0=5.775m；ф——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比L0/i=365的結果查表得到0.056；A—-立桿凈截面面積，A=4.89cm2；N/фA=5167/（0。056×489）=188。7N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求⑷立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎底面的平均壓力(N/mm2),p=N/A；p=7N—-上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN）；N=1。76A—-基礎底面面積(m2)；A=0。25