./畢業小論文題目220KV某電網繼電保護及自動裝置設計學生***學號123456789專業電****************班級**********指導教師杜偉偉評閱教師完成日期20XX5月1日.220KV某電網繼電保護及自動裝置設計設計學生：***指導教師：杜偉偉〔三峽大學電氣學院摘要：本設計對220KV電網進行了繼電保護和自動裝置整定計算,根據本電網的特點和運行要求,在滿足繼保護"四性"要求的前提下,求得最佳方案,分別配置了零序、距離、高頻以及橫差保護,最后對全套保護進行了評價。關鍵詞：繼電保護；自動裝置；自動重合閘裝置；裝置選擇Abstract:thedesignof220KVpowergridoftherelayprotectionandautomaticdevicesettingcalculation,accordingtothecharacteristicsandoperationrequirementspower,andtomeettherequirementsof"foursex"protectedunderthepremiseofoptimalscheme,respectively,zerosequence,theconfigurationofdistance,highfrequencyandhorizontaldifferentialprotectionforfullprotection,finallyevaluated.Keywords:Relayprotection;Automaticdevice;Automaticreclosingdevice;Devicechoice前言一、電網的特點:本次課題所選的電網系統接線中,主要包括兩個發電廠、兩條平行雙回線路及兩條單回輸電線路構成輻射狀態連接起來的整體系統,同時還有兩個降壓變壓器。本系統為220KV多電源電網,負荷分配均勻、合理。線路屬于中、短距離線路,避免了因線路長而靈敏度不易配合的問題。但由于系統中含有兩條處于中心的平行線路,這樣,給設計整定帶來了一定的難度和麻煩。二、設計總原則：本設計以原電力部生產司1979年頒布的《110—220kV電網繼電保護和自動裝置運行條例》和水利電力1993年頒布的《電力系統繼電保護和自動裝置整定計算》的有關規定和要求為依據。同時,根據電網結構和運行要求的不同,在滿足繼電保護"四性"〔速動性、選擇性、靈敏性、可靠性的前提下,求得最佳方案,采用性能比較穩定的新型設備,以適應電力系統快速發展的要求。三、保護裝置的配置情況：對于220KV大接地電網中,應裝設反應接地短路和相間短路的保護裝置,而且,一般應裝設振蕩閉鎖裝置。1、單側電源輻射電網單回線路上,一般可裝設階段式電流、電壓保護〔帶方向或不帶方向為主保護。當不滿足選擇性、靈敏性及速動性的要求時,則應采用距離保護作為主保護。2、在雙電源線路上,如果要求全線速動切除故障時,則應裝設高頻保護作為線路的主保護。距離保護、零序保護、接地距離保護作為后備保護。3、平行線路上,對于220kV線路,一般應裝設橫差方向保護或全線速動的高頻保護作為線路的主保護,以距離保護或階段式電流、電壓保護〔帶方向或不帶方向為后備保護。4、對于單相或多相接地短路故障,一般裝設帶方向性的或不帶方向性的無時限或帶時限的零序電流速斷保護及靈敏的零序過電流保護,若零序電流保護不能滿足選擇性和靈敏性的要求,需要裝設全線速動高頻保護或接地距離保護。在平行線路上,一般零序橫聯差動保護作為主保護。如果根據系統運行的穩定性等要求,需要裝設一套高頻保護作為相間短路和接地短路的主保護,由于電網中要求保護動作性能越來越高,在220KV線路中,一般裝置為兩套高頻保護作為主保護,距離、接地距離和零序方向過流保護作為后備保護,以適應電力系統發展的要求。1運行方式與序網等值圖繼電保護整定計算用的運行方式是在電力系統允許方式確定的條件下,在不影響繼電保護效果的前提下,為提高繼電保護對運行方式變化的適應能力而進一步選擇的,特別是個別問題主要從繼電保護方面考慮決定。整定計算的運行方式選擇合理與否,不僅影響繼電保護的保護實效,也會影響到繼電保護配置和選型的正確性。1．1運行方式的選擇我們所選定的保護方式必須考慮運行方式變化所帶來的影響。在不同系統運行方式下都應能夠滿足選擇性和靈敏性的要求,對于過流保護來說,通常都是根據系統最大運行方式來確定整定值,以保證選擇性,根據系統最小運行方式來校驗其保護靈敏度,以保證其靈敏度。最大及最小運行方式的選擇,要根據保護的要求以及系統的主接線運行綜合考慮。總原則如下：<1>保證系統在正常運行方式下,保護對各種故障都有較好的工作性能和較高的靈敏度；<2>考慮系統在實際可能檢修的情況下,發生故障時,保護能滿足所規定的要求；<3>不考慮極少見的特殊方式,必要時,可采取特殊措施加以解決。本設計電網最大運行方式和最小運行方式已給定,見表1—1：表1—1：運行方式代號運行方式Ⅰ-最大發電機、變壓器、線路全部投入運行Ⅱ-最小C端站1#、2#、3#發電機運行,4#發電機停運；D端站2#變壓器運行,1#變壓器停運；BC段單回線運行。1．2系統中各元件的主要參數電機及等值系統參數：A廠1#機、系統Ⅰ、系統Ⅱ、C廠1#、2#機、C廠3#、4#機。變壓器及等值系統參數：<1>雙繞組變壓器：<2>三繞組變壓器：D站1#、2#變和E站1#、2#變算法同B站。C站1#、2#、3#、4#變算法同A站。分別給出各站變壓器參數計算結果〔標幺值。輸電線路的參數計算時線路單位長度的電抗為X1=X2=0.41?/KM,線路的阻抗φ=800電抗的計算.有名值X=XL標幺值X*=XL/ZJ零序電抗的計算有名值:XD=3X標幺值：XD*=3X*在雙回線上單回:X0=3XXD*=3X*雙回:X0=5XXD*=5X*關于零序電抗的計算:發電廠:由于本系統主變低壓側均為△接線,零序電流在△側自成回路,不流入發電機,故零序網絡中沒有發電機零序電抗.變壓器:由于是靜止電機且三相對稱,所以,本設計取X1=X2=X0。公式如下：負荷電流If=P/<Ub>,If*=Pm/<Sbcosφ>；負荷阻抗Z=Ubcosφ/<If>,Z*=Ubcosφ/<If*>1．3變壓器中性點的接地原則在接地電流系統中,中性點接地變壓器的臺數、容量及其分布情況對電網中不同地點的零序電流和零序電壓有很大影響。因此,變壓器的中性點是否接地應根據不同運行方式電網發生接地短路時,要求在滿足保護裝置特性配合的情況下,中性點直接接地變壓器的數量盡可能少。而且,在系統處于各種不同運行方式下,發生單相接地短路時,零序電流和零序電壓的分布盡可能不變,其接地原則有如下幾條：<1>在單母線運行的發電廠和高壓母線上有電源聯絡線的變電站變壓器中性點應接地。<2>在具有兩臺以上的變壓器,而且是雙母線固定連接方式運行的發電廠和高壓母線上有兩回以上電源聯絡線的變電所,每組母線上至少有一臺變壓器的中性點直接接地,這樣當母聯開關斷開后,每組母線上至少保留有一臺變壓器的中性點直接接地。<3>在單電源網絡中,終端變電所的變壓器中性點一般不應接地。<4>在多電源的網絡中,每個電源處至少應該有一個中性點接地,以防止中性點不接地的電源因某種原因與其它電源切斷聯系時,形成中性點不接地系統。<5>變壓器低壓側接入電源,當大接地電流電網中發生接地短路而該電源的容量能夠維持接地點發生的電弧時,則變壓器的中性點應該接地,如果該電源的容量不是足以維持接地電弧時,則中性點不接地。<6>為便于線路接地保護配合,在低壓側沒有電源的樞紐變電所,部分變壓器的中性點應直接接地。<7>接在分支線上的變電所,低壓側雖無電源,但變壓器低壓側是并聯運行的,為使橫差差動保護正確動作,變壓器的中性點應接地。<8>自耦變壓器由于絕緣要求,中性點必須接地。根據以上所述原則,本設計的系統作如下選擇接地點：1A站主變中性點應直接接地,當線路AB發生接地短路故障時,該主變流過零序電流。2C站1#、2#及3#、4#主變為雙母線同時運行,且在最小運行方式下4#機停運,故1#、3#或2#、3#接地。3D站1#、2#均為自耦變壓器,為了在最大、最小運行方式運行系統Ⅱ或CD線發生接地短路,主變均可流過零序電流,1#、2#主變均應接地。E站根據第6條任選一臺接地。4B站系統有一臺變壓器接地,故三圈變壓器不接地。1．4正序、負序、零序等值網絡圖1．4．1正序、負序等值網絡圖〔1最大運行方式圖〔2最小運行方式圖1．4．2零序等值網絡圖〔1最大運行方式圖〔2最小運行方式圖2短路電流計算短路電流計算的目的,是為了對保護裝置進行整定計算和校驗靈敏度,要計算短路電流,首先要選定運行方式,這關系到所選保護是否經濟、可靠及靈敏性。在整定計算中,相間保護的整定值以最大運行方式下三相短路電流為依據。校驗靈敏度則以兩相短路電流為依據,接地保護的整定除不同運行方式外,還取決于接地短路的類型,才能確定電流大小。不同的短路電流計算于不同的保護。2.2兩相短路2.3單相接地短路2.4兩相接地短路由于本系統允許切除故障的時間為0.2秒,為了保證系統運行穩定,當220KV輸電線路任何地點發生短路故障時,繼電保護切除故障的時間都必須小于0.2秒。因而對電源的雙回線路應采用高頻保護。后備保護采用距離、零序保護比較合適。對單電源輻射的CE線路可選用距離保護作為相間短路保護,零序電流保護作為接地短路保護。3有關保護的計算整定原則短路電流計算3.1距離保護距離保護是以反映從故障點至保護安裝處之間的距離〔或阻抗大小的,距離〔阻抗繼電器為主要元件,動作時限具有階梯特性的保護裝置。當故障點至保護安裝處近時,其測量阻抗小,動作時間短；當故障點至保護安裝處遠時,其測量阻抗增大,動作時間增長,這樣就保證了保護有選擇性地切除故障線路。配上方向元件及時間元件,即組成了具有階梯特性的距離保護裝置。當故障線路中的電流大于阻抗繼電器的允許精工電流時,保護裝置的動作性能與通過保護裝置的故障電流大小無關。距離保護的整定計算ABCK1K2123K3K4<1>距離Ⅰ段的整定計算距離Ⅰ段應在保證選擇性的前提下,是保護圍盡可能大。因此,保護的第Ⅰ段動作阻抗應按躲過下一線路出口短路時正序阻抗來整定。<2>距離Ⅱ段的整定計算1按與相鄰下一線路BC的距離保護Ⅰ段相配合來整定。與相鄰變壓器快速保護相配合來整定。<3>距離保護Ⅲ段的整定計算按與相鄰下一級保護距離II段配合來整定。按與相鄰下一級保護距離II段配合來整定。躲過正常運行時的最大負荷來整定。a距離保護采用電流啟動元件時,其整定原則與過電流保護的整定原則相同時。b距離保護采用阻抗繼電器作為啟動元件時。<1>采用全阻抗繼電器<2>采用方向阻抗繼電器3.2相差高頻保護相差高頻保護的基本原理是比較保護線路兩側電流的相位。該保護由三部分組成：操作元件,使高頻訊號能真正代表工頻電流的相位；比較元件,用于比較線路本側與對側電流的相位；啟動元件,具有高、低兩個定值,其中低定值元件在故障時啟動發訊,高定值元件用于跳閘。為了保證三相對稱短路時保護可靠動作,裝設了反映三相短路的專用元件,此元件采用阻抗元件或接于相電流的電流繼電器。因此,整定計算項目主要有啟動元件的動作值,復合電流濾過器的K值,相位閉鎖角φb三部分。啟動元件動作值的整定計算<1>不對稱短路啟動元件的整定計算1當高定值<不靈敏>啟動元件只采用負序電流元件I2,其整定值按兩條件考慮,且選用最大值。A按躲過最大負荷狀態下的不平衡電流整定：B躲過線路一側充電。2低定值<靈敏>啟動元件按下式整定：<2>對稱短路啟動元件的整定,按躲過線路最大負荷電流整定,即斷開相鄰線路后能可靠返回。為了防止當外部對稱故障電流很大時,一側由于負序濾過器不平衡啟動,而一側未啟動,可能引起誤跳閘,因此,必須滿足：Idz≤Izq/Kk當采用阻抗繼電器,其動作阻抗應按躲過最小負荷阻抗整定。操作濾過器K值的選擇選擇K值時,要保證在任何不對稱短路時,都不能使í1+í2=0。<1>按線路末段BC相短路時,〔í1/í2比值最大運行方式計算,正序電流與負序電流比較K≥1.5|I1/I2|。<2>線路兩側保護應取相同的K值。<3>K值應大于I的正值,一般取K=6或K=8,只有當CT誤差很大時,取K=4；較小的K值可減少外部故障時,由于CT誤差引起的濾過器出口電壓相位的變化。閉鎖角的整定線路外部故障時,由于各種誤差及傳送信號延時,相位比較元件信號輸出〔即兩側電流相位不為180°可能導致保護誤動；為了使外部故障時保護可靠不誤動,而部故障時,保證保護有足夠的靈敏度,相位閉鎖角:φb=φCT+φf+φk+α其中:φCT：電流互感器角度誤差7°φf：復合電壓濾過器誤差角,取φf=15°φk：裕度角,取φk=15°;α:延遲角,取α=ωt=6。/100ι,一般設有50°、60°、70°三個分接位置。3.3零序電流保護統計數據表明,在中性點直接接地系統的線路中,接地故障占故障次數的70%以上。因此,接地短路保護是高壓輸電線路的重要保護之一。接地短路的保護可以采用帶零序電流補償的接地距離保護或高頻保護,也可以采用零序電流保護。運行方式及中性點的選擇零序電流的分布只取決于零序網絡,零序電流的大小則與正、負序網絡有關。在計算零序電流的大小時,尤其要注意中性點運行方式和接地點的選擇。具體問題具體分析對待。零序電流保護Ⅰ段的整定計算<1>零序保護Ⅰ段的使用與整定原則零序保護瞬時段的使用,可以有兩個方式：其一是非全相運行的最大零序電流大于區外故障零序電流的1.3倍情況下,設置兩個不同整定值的瞬時段。其中,定值較大的稱為零序不靈敏Ⅰ段,按躲過兩相運行或斷路器三相不同期合閘出現的最大零序電流整定；而定值較小的稱為靈敏Ⅰ段,按躲過區外故障最大三倍零序電流整定。不靈敏Ⅰ段確認在線路第一次故障或重合于永久性故障線路時,都瞬時動作切除故障；靈敏Ⅰ段由在第一次故障時動作,在單相重合閘時退出運行,在三相重合閘時,動作帶延時,一般取1.5秒,以防止兩相運行或三相重合過程中因出現非全相運行的零序電流而誤動作。其二是對某些短線路在非全相運行最大零序電流大于區外故障最大零序電流時,可只裝設一個第Ⅰ段,其動作電流按躲過區外故障最大三倍零序電流整定,重合閘前或后,以及兩相運行過程中的均瞬時動作。<2>動作電流的整定計算按躲開區外接地短路的最大零序電流整定。2按躲開非全相運行時的三倍零序電流來整定。非全相運行時的最大零序電流的選擇,應比較多種運行方式而取其最大值。一般應選擇與本線路相關連的起關鍵聯系作用的一回線路停運行檢修的運行方式。ⅠⅡ如上圖,當斷路器通一相時：當斷路器通三相時：3保護圍的確定通常用圖解法可決定,應不小于線路全長的15%20%。.零序電流保護Ⅱ段的整定計算<1>與相鄰線路零序電流保護Ⅰ段相配合。<2>當與與相鄰線路零序電流保護Ⅰ段相配合靈敏度達不到要求時,可按與下條線路零序電流保護Ⅱ段相配合整定。<3>躲過相鄰線路非全相運行時流過本線路的零序電流。<4>按躲過相鄰線路非全相運行時整定。<5>按與相鄰線路的縱聯保護配合來整定。<6>靈敏度的計算。<7>動作時間。零序電流保護Ⅲ段的整定計算Ⅲ段主要作為本線路和相鄰元件接地短路的后備保護,在本線路Ⅰ、Ⅱ段拒動時或相鄰線路母線上、變壓器元件保護或斷路器拒動或經大過渡電阻接地故障時,靠Ⅲ段最終切除故障時,在最末端線路上有時也用Ⅲ段作為線路接地故障的主保護。<1>與相鄰線路零序電流保護Ⅱ段相配合整定。<2>按與相鄰線路零序電流保護Ⅲ段相配合整定。<3>按躲開相鄰線路始端三相短路時,電流互感器二次側的最大不平衡電流來整定。<4>靈敏系數的計算。又分作近后備時和作遠后備時。雙回平行線路零序電流保護Ⅰ段整定原則<1>雙回線運行,要躲開在本線路兩側母線接地故障時通過本線路的最大零序電流。<2>雙回線運行時,對于非全相運行不退出工作的零序電流保護Ⅰ段〔一般為不靈敏Ⅰ段要躲開當本線路一相斷線,而兩側電源等價電動勢角為按動穩定計算的可能最大值的情況下,通過本線路的最大零序電流。<3>要躲開雙回線運行當另一回線出口或末端短路時,且在該側三相斷路器完全斷開的情況下,通過本線路的最大零序電流。<4>雙回線中單回線運行,且另一回線在兩端同時掛地線接地情況下,要躲開在本線路兩側母線接地故障時通過本線路的最大零序電流。<5>雙回線中單回線運行,且另一回線在兩端同時掛地線接地情況下,對非全相運行時,不退出工作的零序電流保護Ⅰ段〔一般為不靈敏Ⅰ段要躲開當本線路一相斷線,而兩側電源等價電動勢角為按動穩定計算的可能最大值的情況下,通過本線路的最大零序電流。<6>對非全相運行時,不退出工作的零序電流保護Ⅰ段〔一般為不靈敏Ⅰ段要躲開雙回線運行,本線路為非全相運行,另一回線路一相斷線,而兩側電源等價電動勢角為按動穩定計算的可能最大值的情況下,通過本線路的最大零序電流。零序電流保護的不靈敏Ⅰ段應按上述各項中的最大值來整定,且一般不帶方向性。零序電流保護的靈敏Ⅰ段為了降低啟動值,提高部故障的靈敏度,一般應帶方向性。因為帶方向性后,可不考慮躲開本線路非全相運行以及本側母線接地短路時的最大零序電流。雙回平行線路零序Ⅱ段的整定原則在雙回線中,特別是對有較大互感的平行線,為了改善平行線零序Ⅰ段和Ⅱ段之間的相互配合,提高第Ⅱ段在平行線部故障時的靈敏度,零序Ⅱ段一般都帶方向性。這是因為當第Ⅱ段裝設方向元件后在與雙回線中的另一回中零序Ⅰ段配合時,可不考慮另一回線非全相運行的情況。雙回平行線路其它零序電流保護段的整定雙回平行線路中第Ⅲ、Ⅳ段零序保護,可以與雙回線中的另一回線的零序ⅡⅢ段保護配合,對于雙回線外的相鄰線路,如果整定時間允許時,可以與其非全相運行中保留運行的第Ⅲ段配合,如果整定時間較短時,可以按躲開雙回線外的相鄰線路非全相運行時的最大零序電流整定。3.4平行線零序橫差保護的整定平行線零序橫差保護裝設在平行線路上,且有靈敏度高,時間短的優點〔因為利用功率方向元件判別故障線路。在雙回線運行時,該保護反映部的接地故障,能保證有選擇性地切除故障,接線調整比較簡單。電流啟動元件的整定<1>應躲過雙回線運行時的最大總負荷電流。<2>躲過外部短路時的最大不平衡電流。靈敏度的校驗<1>在線路中間發生接地故障時,線路任一側斷路器斷開前,其中一側的靈敏度,對方向元件則。<2>線路中間發生接地短路時,線路任一側斷路器斷開后,另一側的靈敏度,對方向元件〔相繼動作則。相繼動作區計算在對側母線附近短路時,流入本側保護的電流〔I1－I3很小,保護拒動,而流入對側保護的電流〔I2+I3則很大,對側保護會動作。當對側保護動作跳閘后,短路電流重新分配,而本側保護才能動作。從而形成"相繼動作"。見下圖：AI1I2BI3其中,整定A側,取母線B短路時的最小短路電流。整定B側另外,當電流啟動元件的靈敏度不滿足要求時,可采用過電流低電壓復合啟動元件。其電壓元件的動作電壓按躲開系統最低工作電壓整定。4自動重合閘裝置電力系統中,最易發生的故障的是架空線路,運行經驗數據表明,架空輸電線路上發生的故障大多數是瞬時性接地故障,占總數的75%以上。所以,采用自動重合閘,尤其是單相和綜合重合閘,不僅能很好地保持系統穩定運行,而且,對系統的正常運行、保證對負荷的連續供電也有重要的作用。4.1重合閘的整定原則選相元件的整定<1>電流選相元件：起輔助作用,以消除方向阻抗繼電器出口的死區。整定原則：躲過非全相運行過程中開始0.3秒的最大負荷電流出口單相故障時,非故障相的最大電流3躲開最大負荷電流。<2>方向阻抗選相元件整定:一種是可靠躲開正常時的最大負荷電流。另一種是線路末段經20歐姆接地電阻接地短路,對側先跳開后,本側可靠地動作。第三種序電流補償時保證在第二種的情況下,相繼可靠地動作。4.2故障判別元件的整定因采用零序元件,故整定值應考慮在正常運行中可能出現的最大不平衡零序電壓,以及諧波引起的誤動。一般情況取：4.3單相重合閘的時間整定依據下公式整定：4.4單相重合閘的周期計算采用快速重合閘方式,認為兩側高頻保護健全運行,被保護線路上任意一點故障,兩側斷路器同時動作切除故障。采用快速重合閘目的是在于相鄰線路Ⅱ段配合時≥1.5秒。5繼電保護和自動裝置的選擇根據繼電保護"四性"的要求及220KV及以上超高壓輸電線路繼電保護配置原則,本220KV系統輸電線路繼電保護選擇不同廠家、不同原理、不同型號的兩套保護裝置。分別選擇了四方繼保自動化研制和生產CSL101B型高壓輸電線路保護裝置和南瑞繼保電氣研制和生產的RCS-901B型高壓輸電線路保護裝置。下面做分別介紹。5.1CSL101B型高壓輸電線路保護裝置5.1.CSL101B型高壓輸電線路保護裝置是四方繼保自動化研制和生產的第三代高壓輸電線路微機保護裝置,由高頻距離保護、高頻零序方向保護、高頻突變量方向保護構成全線速動的縱聯保護,由三段相間和接地距離、四段零序方向過流保護構成完整的后備保護。保護具有分相出口,適用于雙母線接線方式下的220—500KV高壓輸電線路。<1>功能配置1縱聯保護：高頻保護、零序方向保護。高頻通道邏輯由收發信機完成,發信、收信由兩副接點分別完成,保護不具備通道自檢功能。高頻通道邏輯也可以由保護完成,發信、收信由一付接點分別完成,保護具備通道自檢功能。2距離和零序保護：三段相間距離保護、三段接地距離保護、四段零序方向過流保護、二段不靈敏零序方向過流保護。3重合閘：綜合重合閘。<2>保護裝置的特點1CSL101B型高壓輸電線路保護裝置是在吸取WXB-11型保護近十年來現場運行經驗的基礎上發展的第三代微機保護。保護的硬件結構采用總線不擴展的單片機,核心CPU板采用多層印制電路板,表面貼裝技術,大提高了整套保護裝置的抗干擾能力。2CSL101B型高壓輸電線路保護裝置具有較強的對外通訊功能,采用了高速和可靠的現場總線LON網絡接口,便于接入變電所監控系統,可以作為綜合自動化變電所的間隔層保護終端。3改進了高頻保護的震蕩閉鎖功能,任何時候、對任何故障類型全部都會有速動保護；在震蕩閉鎖開放的150ms,距離保護Ⅰ、Ⅱ段同時裝設了反映六種故障相別的六種測量元件；在任何工況下,保護可選相跳閘；本線路非全相過程中再發生故障保護裝置仍然能夠有選擇性。4由于硬件采用了VLSI的最新成就,速度和功能大大增強,使一些新的軟件技術應用成為可能,大提高了可靠性,而且不需整定；裝置自檢功能增強了智能性。5保護通道接口靈活,可以同各種通道接口裝置配合。本身能實現遠方起信、其他保護停信、三跳位置停信、手動檢測通道等功能。技術參數<1>額定交流電源電壓：220V或110V<2>額定交流參數：相電壓100/V,開口三角電壓100V,交流電流5A或1A,線路抽去電壓100V,頻率50HZ<3>交流采樣的精確工作圍：相電壓0.4—100V〔有效值,線電壓0.4—140V〔有效值<4>距離元件：整定圍是0—99.9歐姆<In=5A>,整定值誤差不大于±5%,距離Ⅰ段的暫態超越不大于±4%<5>零序方向過流元件：整定圍是0—20In,整定值誤差：不大于±5%,零序功率方向的門檻電壓1.5V,零序功率方向元件的正方向動作區-180到-1800,零序Ⅰ段的暫態超越不大于±<6>重合閘：檢同期角度誤差不大于30,檢同期有壓元件誤差0.7Un±5%,檢無壓元件誤差0.3Un±5%<7>時間元件：整定圍0—20.0秒,級差0.01秒,整定值誤差不大于±1.5%或20毫秒5.2RCS--901B型高壓輸電線路保護裝置5.2.RCS--901B型高壓輸電線路保護裝置是由南瑞繼保電氣研制和生產的高壓輸電線路保護裝置,是由微機實現的數字式超高壓線路成套快速保護裝置,可用作220KV及以上電壓等級輸電線路的主保護及后備保護。<1>功能配置由三段式相間和接地距離及四個延時段零序方向過流構成全套后備保護；保護有分相出口,配有自動重合閘。通道是由FOX—40E型繼電保護光纖通信接口裝置與各種線路保護或安全自動裝置配合,以光纖通道作為傳輸媒質,傳送64Kb/s速率同步編碼信息。<2>保護裝置的特點1動作速度快,線路近處故障跳閘時間小于10ms,線路中間故障跳閘時間小于15ms,線路遠處故障跳閘時間小于25ms。2主保護采用積分算法,計算速度快；后備保護強調準確性,采用傅式算法,濾波效果好,計算精度高。3對系統不平衡和干擾有較強的預防能力,啟動元件有很高的靈敏度而不頻繁動作。4先進可靠的震蕩閉鎖功能,保證距離