魚嘴水廠二期（輸配水管網DN1800原水管工程）工程地質勘察報告（直接詳勘）魚嘴水廠二期（輸配水管網DN1800原水管工程）工程地質勘察報告（直接詳勘）魚嘴水廠二期（輸配水管網DN1800原水管工程）工程地質勘察報告（直接詳勘）目錄55011概述 魚嘴水廠二期（輸配水管網DN1800原水管工程）工程地質勘察報告（直接詳勘）1概述任務由來與工程概況魚嘴水廠因服務范圍擴大以及服務區域人口、經濟快速增長，導致用水量迅速上升。及時啟動新魚嘴水廠二期（輸配水管網DN1800原水管工程）建設是該區域社會、經濟保持良好、快速發展的重要保障，重慶兩江水務有限公司（以下簡稱“甲方”）擬在兩江新區魚嘴水廠二期（輸配水管網DN1800原水管工程），甲方委托我公司承擔該項工程的工程地質勘察工作，本工程位于重慶市兩江新區魚嘴鎮，根據設計方案，本工程擬增加一根DN1800的原水管道，長度約2.2km，起止樁號0+000～2+147，工程安全等級為一級，管道設計高程198.29～232.00m。挖方區采用球墨鑄鐵管、填方區采用鋼管，根據管道高程設置低點排泥、高點復合排氣閥和高速吸氣微量排氣閥設施，擬建的原水管線自K0+000～K1+184.00段采用明挖施工，K1+184.00～K1+907.00段采用頂管施工，K1+907.00～K2+147.00段采用明挖施工，在K2+147.00處與擬建的二期配水井相接。1.2勘察目的、任務1.2.1勘察目的：查明擬建場地工程地質條件，對場地的穩定性和巖土工程性質做出工程地質評價，為擬建工程的施工圖設計提供地質資料。1.2.2勘察任務：1取得附有坐標和地形的建(構)筑物總平面布置圖,各擬建建(構)筑物及場區的地面整平高程,建(構)筑物的性質、規模、荷載、結構特點,可能的基礎類型、尺寸和埋置深度,及對地基基礎有特殊要求的有關文件；2搜集地下埋藏物的相關資料，查明是否存在“河道、溝浜、墓穴、防空洞等對擬建工程不利的埋藏物”；3進一步查明致災地質體的成因、類型、分布范圍、發展趨勢、穩定程度和危害程度,井提出評價與整治所需的巖土參數；4查明建筑范圍內巖土的類別、結構構造、厚度、分布、工程特性等,分析和評價地基的穩定性、均勻性,提供地基基礎設計、施工所需的巖土參數；5查明地下水類型、埋藏條件及巖土層的滲透性,提供地下水位及其變化幅度評價水、土腐蝕性；判定地基土及地下水在建筑物施工和使用期間可能產生的變化及其對工程的影響，并提出防治措施及建議；6對于抗震設防烈度等于或大于6度的場地,應按相關要求對場地的地震效應作出詳細評價；7對場地邊坡穩定性、建筑適宜性進行評價；分析評價地基的穩定性、均勻性和承載能力；8編制《魚嘴水廠二期（輸配水管網DN1800原水管工程）工程地質勘察報告（直接詳勘）》。1.3工程勘察等級根據《工程地質勘察規范》DBJ50/T-043-2016中的4.1.7條，擬建工程安全等級為一級，建設場地地質環境復雜程度為中等復雜（見表1.2-1）,結合綜上所述，本項目工程勘察等級為甲級。表1.2-1場地復雜程度判定表判定因素場地特征場地類別場地復雜程度復雜中等復雜簡單地形、地貌剝蝕丘陵斜坡地貌，宏觀地形坡度一般為3°～13°，局部地段為陡坎狀約20°～49°。√中等復雜場地巖層傾角(°)8°√巖土特征場地分布巖土層素填土（特殊性土）、粉質粘土、砂巖及砂質泥巖，種類較多，土層厚度較不均勻√土層厚度(m)土層厚度0.00～13.20m√水文地質條件場地整體地下水較匱乏，排泄條件較好，場地中部原始為溝谷地段，局部存在第四系松散巖類孔隙水√不良地質現象未見不良地質現象√破壞地質環境的人類活動現狀主要形成的巖質邊坡（剖面13-13’）√相鄰建筑影響程度工程建設對相鄰建筑影響小√1.4工程勘察范圍與勘察階段的判定根據重慶市城鄉建設委員會渝建〔2013〕346號《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段暫行規定》，本工程不需進行選址勘察和初步勘察。本工程本次為直接詳細勘察，符合渝建〔2013〕346號文《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段暫行規定》的規定。根據重慶市城鄉建設委員會渝建〔2013〕345號《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍暫行規定》，本工程勘察范圍應包括基坑邊坡、環境邊坡及其影響的區域。本工程勘察工作布置，嚴格執行渝建〔2013〕345號《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍暫行規定》，勘察范圍符合渝建〔2013〕345號文《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍暫行規定》和《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）的規定。勘察范圍判定表見表1.4-1和表1.4-2。表1.4-1 重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程指標判定結果場地及項目1在復雜場地上建設工程安全等級為一級的建設項目。中等復雜程場地，安全等級一級不需進行初步勘察其他建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用較為發育，且其影響面積占建設場地30%及以上的建設場地。不存在不良地質現象不需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。不屬于該類項目不需進行初步勘察3三峽庫區175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側水平距離100米范圍內的建設場地。不屬于三峽庫區范圍不需進行初步勘察4存在礦產采空區或地下洞室，且采空區或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設場地。不存在礦產采空區或地下洞室不需進行初步勘察其他建設項目1總建筑規模大于50萬m2且高層建筑規模占總建筑規模的比例超過70%的大型住宅小區。不屬于該類項目不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。不屬于該類項目不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000m2的城市軌道交通地下車站或長度大于500米的車站。不屬于該類項目不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉線路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。不屬于該類項目不需進行初步勘察表1.4-2重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結果環境邊坡及其影響區域1對于無外傾結構面控制的巖質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1倍邊坡高度。勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不小于1倍邊坡高度滿足勘察范圍2對于有外傾結構面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應根據組成邊坡的巖土性質及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應小于外傾結構面影響范圍。對外傾結構面控制邊坡，勘察范圍線不小于外傾結構面影響范圍滿足勘察范圍3對于可能出現土體內部滑動破壞的土質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度。土質邊坡勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不小于1.5倍邊坡高度滿足勘察范圍4對可能沿巖土界面滑動的土質邊坡，勘察范圍線應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界，且還應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡前緣邊界（即剪出口位置）。勘察范圍線大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界，且大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡前緣邊界滿足勘察范圍基坑邊坡及其影響區域1巖質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的1倍。不存在基坑邊坡滿足勘察范圍2土質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。不存在基坑邊坡滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。不存在基坑邊坡滿足勘察范圍1.5前人研究成果擬建項目場地位于重慶市兩江新區魚嘴鎮朝陽溪魚背脊，場地區域地質資料和工程勘察資料豐富，除有1:5萬重慶市幅地質圖，1:20萬重慶市幅水文地質圖外，我市勘察單位在附近部分工民建、道路等作過大量調查或工程勘察工作，對沿線的地層結構、巖性、地質構造有較詳細的了解。本次勘察主要收集利用了下列區域地質資料和工程勘察資料：1.5.11977年四川省地礦局南江水文地質大隊《重慶幅1:20萬區域水文地質普查報告》；1.5.21986年～1990年由四川省地礦局二○八水文地質工程地質隊《1:5萬城市區域地質調查(重慶幅)》；1.5.32011年04月由重慶市地科工程勘察設計院提供的《重慶市兩江新區魚嘴水廠廠區一期工程工程地質勘察報告》（由重慶市都安工程勘察技術咨詢有限公司審查通過）；1.5.42018年8月由重慶市勘測院提供的《東渝送水泵房工程地質勘察報告》（由中煤科工工程技術咨詢有限公司審查通過）；1.5.52014年4月由重慶市二零八勘察設計院提供的《重慶魚嘴水廠工程一期配套管網（唐復路南延線及源水管道）巖土工程勘察報告（直接詳勘）》（由重慶市都安工程勘察技術咨詢有限公司審查通過）；1.5.62019年3月由中國有色金屬工業昆明勘察設計研究院有限公司提供的《魚嘴水廠二期工程工程地質勘察報告（詳細勘察）》（由重慶泰山建筑工程施工圖審查有限責任公司審查通過）。通過《重慶魚嘴水廠工程一期配套管網（唐復路南延線及源水管道）巖土工程勘察報告（直接詳勘）》初步可知，擬建場地出露地層主要有第四系人工填土、殘、坡積粉質粘土以及侏羅系中統沙溪廟組砂巖及砂質泥巖，場地上覆土層以素填土為主，基巖以砂巖為主，區內及鄰近未發現斷層，地質構造簡單；擬建場地巖土層序正常，場地內及周邊未見滑坡、崩塌、泥石流及地下洞室等不良地質現象，場地現狀基本穩定，適宜該項目建設。以上資料的收集利用對該項建設工程用地的地層結構、地質構造、地下水類型的劃分及區域地質災害分布特點等提供了基礎資料，對本項目勘察方案的編制具有指導意義。1.6勘察工作依據和執行的主要技術標準1.6.1勘察工作依據本次勘察工作依據：1、與甲方簽訂的建設工程勘察合同（附件1）；2、由甲方與設計提供的工程地質勘察任務委托書（附件2）及《勘察技術要求》；3、由甲方與設計提供的電子版設計方案圖。1.6.2執行的主要技術標準1、《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014；2、《建筑樁基技術規范》JGJ94-2008；3、《建筑邊坡工程技術規范》GB50330-2013；4、《建筑抗震設計規范》GB50011-2010（2016年版）；5、《建筑地基基礎設計規范》DBJ50-047-2016；6、《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008；參照執行：《巖土工程勘察規范》GB50001-2001（2009年版）；《工程地質勘察規范》DBJ50/T-043-2016。1.7勘察方案及工作完成情況1.7.1勘察方案我公司接受甲方委托任務后，依據現場踏勘情況、設計提供的“工程地質勘察要求”和規范的相關規定編制巖土工程地質勘察綱要；在充分利用以往勘察資料的基礎上，本次勘察手段以鉆探為主，輔以工程地質調查、測繪和現場原位測試、物探工作，以查明巖土體的物理力學特征和水文地質條件。本次勘察以甲方提供的場地平面圖及測量成果作為工作底圖及起始依據控制點成果表表1.7-1點名縱坐標X(m)橫坐標Y(m)高程H(m)備注ZD383842.10184419.160280.422已知點ZD484150.98484504.736287.367已知點km2《重慶魚嘴水廠工程一期配套管網（唐復路南延線及源水管道）巖土工程勘察報告（直接詳勘）》中鉆孔19個。試驗數據樣本數應滿足規范要求和數理統計要求，以保證所提出的巖土參數的可靠性和準確性，滿足設計和施工要求。原位測試：場地人工填土主要為素填土，為查明場地內素填土的均勻性與密實程度，選取合適鉆孔布置重型動力觸探（N63.5）測試。1.7.2工作完成情況本次勘察工作于2019年9月22日進行踏勘，2019年9月23日編制完成勘察綱要，期間與設計單位及甲方單位進行了溝通。我公司組織專門測量人員于2019年9月24日對所需勘察鉆孔進行現場定位。于2019年9月25日正式開始施工，9月27日外業工作結束。并于2019年11月18日再次對沿線部分地段進行補充勘察，于11月20日完成全部外業。最終完成工作量見勘察工作量一覽表，表1.7-2。表1.7-2勘探工作量一覽表測量機械鉆孔原位測試室內試驗1/500工程地質測繪利用鉆孔波速試驗抽水試驗勘探點(個)剖面(條)(m/孔)重型動力觸探N63.50(m/孔)巖樣(組/孔)土樣(組/孔)水樣(件)(km2)(m/孔)（m）（孔）2315308.72/2914.40/212/12//0.162432.20/37//1.8勘察工作質量評述接到任務以后，我公司工程人員對擬建區進行踏勘，根據勘察技術要求，編制勘察大綱，制訂作業計劃；工作過程中，堅持ISO9001質量保證體系的各項要素，對勘測全過程實行動態管理，加強事前指導，中間檢查，成果驗收的三環節控制，杜絕不合格資料產生。1.8.1本次勘察工程測量內容：鉆孔定位，實測工程地質剖面。起算點平面系統：重慶市獨立坐標系；高程系統：1956年黃海高程系。我公司測量人員采用RTK對給定的鉆孔坐標進行現場定位，并對給定的地質斷面進行實測，其鉆孔、高程精度滿足《城市測量規范》要求。1.8.2工程地質測繪：對擬建場區及周邊環境進行1:500的工程地質測繪，其次測繪面積0.04km2。著重調查場地地形地貌、微地貌特征；調查各巖土層的分布及巖性特征，了解土層的形成條件、顏色、成份、結構特征；了解巖石的出露情況、巖石成份、結構、厚度、風化程度及產狀等要素以及裂隙發育的規律和特征；調查有無不良地質作用及其形成條件、規模、性質及發展情況；調查地下水的類型及補排關系。1.8.3管線探測：因擬建場地為地下管網發達地段，鉆探前采用探管儀對分布于管線附近的鉆孔逐孔核實孔位，詳查明鉆孔處地下管線等設施情況，確保施工安全，對可疑孔點位進一步采用先人工開挖至基巖面，再鉆探的控制。1.8.4鉆探：嚴格按鉆探規程及技術人員的要求進行。鉆探全部采用巖心管清水回旋全取芯鉆進工藝作業，土層采用無水跟管鉆進。鉆孔巖心回次采取率：在中等風化巖層中，不小于80%；在填土層中巖心采取率不小于70%；原狀土層巖心采取率不低于90%；強風化巖層巖心采取率不低于65%。鉆探回次進尺嚴格控制在2.0m范圍內，但鉆探過程中人工填土層偶見垮孔現象，鉆探過程中無作業人員、傷及地下管線、傷及周邊建筑物安全等安全事故。1.8.5現場地質人員跟班編錄，并根據不同的地質情況及時指導施工。地質資料按要求收集準確、及時、齊全、可靠。各項資料在野外均進行了100%自檢和互檢。1.8.6巖樣采集嚴格按綱要進行，巖樣采集后及時進行密封包裝，并及時送檢。在地基持力層范圍內分層采集了巖樣進行了室內試驗，室內巖石物理、力學性質試驗及波速測試由重慶卓華工程勘測有限公司承擔，試驗單位具有相應的資質并通過計量認證，試驗成果已加蓋CMA計量認證標志。1.8.7鉆孔水位觀測：全部鉆孔按要求進行了孔內水位的觀測工作，鉆探結束后抽排循環水并觀測水位變化和流量的變化情況，抽干后間隔24小時后再觀測孔內靜止水位。1.8.8堅持外業見證制度，控制點的來源、鉆孔的施放以及外業鉆探的過程均有甲方委托的見證單位—重慶607勘察實業總公司人員進行旁站、巡視、驗收，見證員為楊尚宗，印章號YKJZ-2310077-0024，鉆探外業資料真實可靠，滿足規范要求，質量良好。室內資料嚴格按照現行規范進行綜合分析整理、編制報告；成果資料符合國家有關規范要求。文字編寫軟件采用Microsoftword2007，制圖軟件采用北京理正工程地質勘察（工程地質勘察CAD8.5單機版）和AutoCAD2008中文版。綜上所述，本次直接詳細勘察工作重點突出，查明了擬建場地工程地質和水文地質特征，滿足規范要求，可供施工圖設計使用。2自然地理2.1行政區劃及交通現狀本項目位于重慶市兩江新區魚嘴鎮朝陽溪魚背脊魚嘴水廠，擬建場地附近市政道路已基本修建成形，工程場區交通較為便利。2.2氣象重慶位于東經105°17'～110°11'、北緯28°10'～32°13'之間的青藏高原與長江中下游平原的過渡地帶。場地屬亞熱帶季風性濕潤氣候，日照總時數1000～1200h，具冬暖夏熱，無霜期長、雨量充沛、溫潤多陰、雨熱同季，常年降雨量1000～1400mm，春夏之交夜雨尤甚、空氣濕度大、云霧多、日照偏少、秋雨連綿等特點，素有“巴山夜雨”之說。氣溫的垂直分帶明顯，海拔高程300m以下的沿江河谷區，年平均氣溫為18.0～18.8℃。氣溫：多年平均氣溫18.3℃。極端最高氣溫43.0℃(2006.8.15)，極端最低氣溫-1.8℃(1955.1.11)。最冷月(一月)平均氣溫7.7℃，最冷月(一月)平均最低氣溫5.7℃，最大平均日溫差11.9℃(1953.7)。降水量、蒸發量：最大年降水量1544.8mm，最小年降水量740.1mm，多年平均降水量為1082.6mm，降雨多集中在5～9月，約占全年降雨量的70%，且強度較大，暴雨時有發生；日最大降雨量266.5mm(2007.7.17)，日降雨量大于25mm以上的大暴雨日數占全年降雨日數的62%左右，小時最大降雨量可達62.1mm。濕度：多年平均相對濕度79%左右，絕對濕度17.7hPa左右，最熱月份相對濕度70%左右，最冷月份相對濕度81%左右。風：全年主導風向以北風為主，頻率13%左右，夏季主導風向為北西，頻率10%左右，年平均風速為1.3m/s左右，最大風速為26.7m/s。霧日：全年平均霧天日數30～40天，最大年霧天日數148天。2.3水文擬建場地周邊較為空曠，基本保持原始地貌形態，擬建場地附近無河流等地表水體，水文地質條件較簡單。3工程地質條件3.1地形地貌擬建場地宏觀屬構造剝蝕淺丘地貌，原始地形總體呈北西高南東低。根據原始地形圖可知，場地整體上呈現渾圓狀淺丘與寬緩溝槽相間分布的特征，渾圓狀淺丘地形總體坡角3～13o，局部可達20～49°，現狀地面標高約201.16m～269.72m，相對高差約為68.56m。管道里程0+000～0+157沿線地形起伏較大，存在高差約20.0m的巖質邊坡（橫斷面1-1’）；管道里程0+157～1+279沿線設計管道及現狀地形標高與已建道路基本一致，坡向臨江一側，坡度較緩，一般在8°～20°。管道里程1+279～1+907沿線設計為頂管段，現狀地形以原始坡地為主，最大坡高約43.0m。管道里程1+907～2+147沿線地形起伏較小，坡度較緩，一般在3°～12°。3.2地層巖性經地面地質調查和鉆孔揭示，場地出露的巖土層由上而下依次可分為第四系全新統(Q4)素填土、粉質粘土和侏羅系中統沙溪廟組(J2S)砂質泥巖和砂巖。各層巖土特征分述如下：3.2.1第四系全新統(Q4)素填土()：雜色，主要由粘性土以及砂、砂質泥巖塊石碎石等組成。局部夾有少量磚塊、混凝土塊石等建筑垃圾，填土大部分為拋填而成，鉆探過程中無架空和掉鉆現象，局部地段稍有壓實。結構以稍密～中密狀為主，塊碎石含量30％～50%，粒徑20mm～300mm為主，最大粒徑超過500mm，局部地段填土含卵石。鉆探揭露最大填土厚度為13.20m（ZK19），擬建場地范圍內大部分均有分布，結合《重慶市兩江新區魚嘴水廠廠區一期工程工程地質勘察報告》及《重慶魚嘴水廠工程一期配套管網（唐復路南延線及源水管道）巖土工程勘察報告（直接詳勘）》，本場地素填土堆填時間約6～10年。粉質粘土()：黃褐色，褐紅色，殘坡積成因，主要由粘土礦物組成，干強度中等，韌性中等，稍有光澤，無搖震反應，主要呈可塑狀，鉆探揭露最大厚度為3.50m（ZK13），主要分布于原始丘包及低洼地帶，丘包處土層較薄，溝谷處相對較厚。～～～～～～不～～～整～～～合～～～～～～3.2.2侏羅系中統沙溪廟組(J2S)1、砂質泥巖：紫紅色、紅褐色。主要成分為粘土質礦物。粉砂泥質結構為主，中～厚層狀構造。本場地砂質泥巖主要呈薄夾層或透鏡體形式分布，強風化層厚0.50～1.50m，巖質軟，風化裂隙發育，巖體破碎。中等風化巖層巖心呈短～中柱狀，裂隙較發育，巖體較完整，屬極軟巖，巖質軟，抗風化能力較差，局部地段砂質泥巖含砂較重。2、砂巖：灰白色為主，局部為磚紅色。礦物成分為石英為主，長石次之，并含少量云母等。細～中粒結構，中厚層狀構造，多為鈣質膠結，局部為泥鈣質膠結。強風化層厚0.40～2.60m，巖質軟，風化裂隙發育，巖體破碎。中等風化巖層巖心呈短～中長柱狀，裂隙較發育，巖體較完整～完整，屬較軟巖。為本場地主要巖石，局部地段砂巖含泥質較重。3.3基巖面及基巖風化帶特征3.3.1基巖頂界面特征場區地形呈斜坡狀，巖層主要出露于擬建場地北側，巖層產狀約130°∠8°，屬構造剝蝕丘陵地貌，原始地貌大體較平緩，局部經后期挖填平場，其巖土分界面傾角一般為2°～8°，局部地段較陡，傾角達到10°～16°。根據平面圖及柱狀圖，場地范圍內基巖埋深為0.00～13.2m。基巖面起伏不平，基巖頂面高程范圍約196.86m～268.12m。3.3.2基巖風化帶特征鉆探過程，根據基巖巖心獲取情況，按風化程度進行劃分，將基巖劃分為強風化帶及中等風化帶。1、基巖強風化帶——場地內的強風化巖層為砂質泥巖和砂巖，多呈土狀及碎塊狀。基巖強風化帶厚度0.40～2.60。巖體基本質量分級為Ⅴ級，強風化層底界隨基巖面起伏而起伏，底界高程約196.46～266.72m。2、基巖中風化帶——中等風化帶巖心多呈短柱～中長柱狀，節長一般為0.05～0.32m，裂隙一般發育，砂巖及砂質泥巖完整性均較好，砂質泥巖強度較低，砂巖強度相對較高。3.4地質構造擬建項目位于大盛場向斜北西翼（詳見構造剛要圖3.4-1），未發現斷層通過。主要巖層產狀：傾向130，傾角8，層面結合很差，為軟弱結構面。巖體結構面主要受構造裂隙控制，根據地面地質調繪，區內主要發育兩組構造裂隙：J1：產狀10°～20°∠60°～65°，優勢產狀15°∠62°，裂隙間距0.5～1.2m，平均間距0.85m，局部張開度1～2mm，裂面平直，偶見泥質充填，延伸長度為8～15m，屬硬性結構面，結合程度差。J2：產狀300°～320°∠65°～75°，優勢產狀310°∠70°，裂隙間距0.4～1.5m，平均間距0.95m，張開度1～3mm，裂面平直，偶見泥質充填，延伸長度為5～15m，屬硬性結構面，結合程度差。構造剛要圖3.4-13.5水文地質條件場地主要被人工填土和粉質粘土所覆蓋，部分地段基巖出露，土層厚度變化大，基巖為砂質泥巖、砂巖互層，巖土層含水性差異大。在原始地貌為地勢較高的斜坡及丘頂平臺，地表水逕流條件較好，地下水補給范圍小，表層土體較薄，松散層儲存地下水條件差，地下水不發育；在原始地貌為溝谷凹地，第四系土層厚度較大的覆土層分布區域，地表水和上層滯水易于匯集。地下水主要為大氣降水補給，水量大小與降水因素關系密切，受氣候和季節性變化較大。根據地下水的賦存條件、水理性質及水力特征，地下水分為松散層孔隙水、基巖裂隙水。3.5.1第四系松散巖類孔隙水松散層孔隙水具有就近補給、就近排泄的特點，且受季節影響顯著，屬季節性潛水，水量較小。該類地下水主要分布于原始溝谷低凹地帶的第四系土層中，具就近補給、就近排泄特點，接受大氣降雨補給，向地勢更低處排泄，本次勘察期間未揭露該類型地下水。3.5.2基巖裂隙水區內基巖巖性主要為厚層砂巖。砂巖為含水層，地下水主要賦存于砂巖裂隙中。該類地下水主要在露頭處接受大氣降雨補給，部分接受松散巖類孔隙水的補給。接受補給后，部分地下水順層作短暫運移到地形低洼處分散溢出地表；部分則沿裂隙順含水層傾斜方向流動，直至裂隙發育段之下界或砂巖尖滅處，然后回升再沿走向作縱向運動，在溝谷切割處以泉的形式排泄地表。本次勘察對各鉆孔的水位進行了觀測，未發現孔內含地下水和泉點出露。區內巖性雖以含水層砂巖為主，但由于場地右側切割相對較深，區內地下水條件存儲條件差。因此，勘察區淺表層內地下水較貧乏。勘察期間鉆孔未揭露該類地下水。總體來說，勘察區的地下水主要為零星分布的第四系素填土層中的松散層孔隙水，但水量小，區內淺表層地下水總體較貧乏，局部基巖風化帶網狀裂隙發育地段存在地下水；地下水來源主要為大氣降水補給，水量受季節性氣候影響變化較大，結合本項目特點，擬建管道開挖普遍較淺，水文地質條件較簡單。3.6地震根據《建筑抗震設計規范》GB50111-2010（2016年版）及《中國地震動參數區劃圖》GB18306—2015，擬建場地抗震設防烈度為6度，設計地震分組第一組，設計基本地震加速度值為0.05g。3.7不良地質現象根據現場調查訪問，擬建場地范圍未見危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質現象；也未發現斷層。場地填土之下未見“河道、溝浜、墓穴、等對工程不利的埋藏物”，未發現有害氣體。該場地本身無有毒有害氣體存在，但施工過程中機械、車輛等運轉時會消耗氧氣并產生CO2等氣體，施工時應加強對施工區域的通風、送風工作。3.8特殊性巖土1、人工填土：大部分為自然拋填而成，局部經簡易碾壓形成，以稍密～中密狀為主，塊碎石含量30％～50%，粒徑20mm～300mm為主，最大粒徑超過500mm。鉆探揭露填土厚度為0.00～13.20m，堆填時間約6～10年，未完成自重固結，該填土層未經處理不能直接作為建筑基礎持力層。2、粉質粘土：殘坡積成因，主要由粘土礦物組成，干強度中等，韌性中等，稍有光澤，無搖震反應，主要呈可塑狀。鉆探揭露最大厚度為3.50m（ZK13），主要分布于原始丘包及低洼地帶，丘包處土層較薄，溝谷處相對較厚。該層分布不均，厚度變化較大，該層未經處理不能直接作為建筑基礎持力層，當選做基礎持力層時建議清表，清表厚度1.00～2.00m。3、強風化基巖：本場地強風化基巖主要為砂巖及砂質泥巖，強風化基巖鉆探揭露巖心較破碎，多呈碎塊狀，擬建場地均有分布，普遍厚度在0.40～2.60m，均勻性差，不建議直接作為基礎持力層。3.9巖、土可挖性分級根據《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014附錄A土、石工程分級表劃分標準，場地土、石工程分級為：普通土：沿線的人工填土及粉質粘土。填土主要由砂、泥巖塊碎石、粘性土等組成，塊碎石含量約30～40%，粒徑一般為50～500mm，結構稍密～中密，稍濕；粉質粘土呈可塑狀。由粘土礦物組成，含少量巖石碎屑，稍有光滑，搖震反應無，干強度中等；可挖性分級為Ⅱ級。硬土：基巖及碎裂巖體強風化帶。巖石風化強烈，呈碎塊狀，質軟，部分呈土狀或土夾石狀，可挖性分級為Ⅲ級。軟石：中等風化的砂質泥巖及砂質泥巖碎裂巖體，層狀～塊狀結構，裂隙較發育～不發育，巖石單軸極限飽和抗壓強度為1.86～4.59MPa，可挖性分級為Ⅳ級。次堅石：中等風化的砂巖。層狀～塊狀結構，裂隙不發育，巖石單軸極限飽和抗壓強度為20.60～34.20MPa，可挖性分級為Ⅴ級。4巖土物理力學特征4.1室內巖石試驗成果統計本次勘察揭露巖層主要為砂巖及砂質泥巖,本次勘察采集巖心樣12組，其中砂巖6組，砂質泥巖6組。對試驗數據進行匯總統計，試驗成果見表4.1-1～表4.1-2。試驗指標根據《工程地質勘察規范》DBJ50/T-043-2016第10.2.4～10.2.8條，標準值統計公式如下：μk=Ψa×μ0Ψa=式中，指標作為作用項時取“+”，式中，指標作為抗力項時取“-”；μ0——巖土參數的平均值μk——巖土參數的標準值δ——巖土參數的變異系數。巖石室內試驗統計見表4.1-1～表4.1-2。表4.1-1砂巖單軸抗壓強度室內試驗成果統計表委托巖性單軸抗壓強度（MPa）樣品天然飽和編號單值單值ZK2砂巖39.133.835.930.836.631.9ZK15砂巖34.227.930.824.732.226.8ZK16砂巖37.831.434.730.133.628.3ZK19砂巖38.833.237.934.236.631.2ZK20砂巖29.924.329.323.232.226.1ZK21砂巖28.720.626.521.829.723.9最大值39.1034.20最小值26.5020.60平均值33.5828.01標準差3.854.28變異系數0.110.15樣本數1818標準值31.9826.23表4.1-2砂質泥巖單軸抗壓強度內試驗成果統計表委托巖性單軸抗壓強度（MPa）樣品天然飽和編號單值單值ZK3砂質泥巖6.063.766.313.175.062.72ZK7砂質泥巖7.224.136.023.495.883.02ZK9砂質泥巖5.772.863.842.466.273.34ZK12砂質泥巖8.554.597.694.485.833.43ZK14砂質泥巖4.582.315.012.683.131.86ZK17砂質泥巖5.592.944.942.313.012.04最大值8.554.59最小值3.011.86平均值5.603.09標準差1.440.79變異系數0.260.26樣本數1818標準值5.002.76根據以上試驗數據的數理統計結果：場地內中等風化砂巖天然單軸抗壓強度標準值為31.98MPa,平均值為33.58MPa,最大值為39.10MPa,最小值為26.50MPa；飽和單軸抗壓強度標準值為26.23MPa,平均值為28.01MPa,最大值為34.20MPa,最小值為20.60MPa，各項指標變異系數0.11～0.15，變異性低。依據《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014表3.1.1，屬較硬巖。場地內中等風化砂質泥巖天然單軸抗壓強度標準值為5.00MPa,平均值為5.60MPa,最大值為8.55MPa,最小值為3.01MPa；飽和單軸抗壓強度標準值為2.76MPa,平均值為3.09MPa,最大值為4.59MPa,最小值為1.86MPa，各項指標變異系數0.26，變異性中等。依據《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014表3.1.1，屬軟巖。綜上所述：場地內基巖統計結果與野外鑒別基本一致，以上成果能真實反映場地巖層實際狀況，能滿足設計需要。4.2重型動力觸探試驗為了解場地內填土的均勻性和密實程度，本次勘察選取ZK18、BK2兩個鉆孔進行重型動力觸探(N63.5)試驗，統計結果詳見表4.2-1。根據動力觸探(N63.5)試驗成果擬建場地內修正后的土層錘擊數7.90～8.60擊，表明場地土層以稍密狀為主，局部呈中密狀。修正后動探擊數的變異系數為0.29～0.64，屬中等～高變異性，填土局部含大塊石，說明上覆填土均勻性較差。總體上場地內土層結構稍密～中密，均勻性較差。表4.2-1填土層重型動力觸探（N63.5）試驗成果表孔號試驗深度(m)平均擊數(10cm)樣本數變異系數密實度分析均勻性分析BK20.50～7.008.60660.29稍密較差ZK181.10～9.007.90610.64稍密較差4.3地基承載力及其他設計參數推薦值1、土層的相關設計參數取值原則：填土地基承載力特征值應根據場地填土后的載荷試驗確定；粉質粘土地基承載力特征值結合試驗成果并根據重慶地區經驗確定。2、根據《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.4條，巖體抗剪強度建議值：粘聚力c取巖塊標準值的0.30倍，內摩擦角取巖塊標準值的0.90倍。3、根據《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.5條，巖體抗拉強度建議值取巖塊標準值的0.40倍。4、根據《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.2條，巖石的重度和土的物理及變形指標平均值可視為標準值。5、根據《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.3條，變形模量、彈性模量建議值取巖塊標準值的0.70倍。6、巖土對擋墻基底摩擦系數μ按《建筑邊坡工程技術規范》(GB50330—2013)表11.2.3確定。7、M30砂漿錨固體與中等風化巖石的極限粘結強度標準值按《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）表8.2.3-2確定。8、巖質地基淺基礎(條形基礎、整體板筏基礎和獨立柱基礎)地基承載力特征值：按《建筑地基基礎設計規范》（DBJ50-047-2016）第4.2.3條由下式確定：fak＝γf×fukfak——巖石地基承載力特征值（kPa）；fuk——地基極限承載力標準值（kPa）；據《工程地質勘察規范》DBJ50/T-043-2016第10.4.2條規定：“當巖體完整、較完整、較破碎時，巖質地基極限承載力標準值可由巖石抗壓強度標準值乘以地基條件系數確定。完整時地基條件系數取1.70～1.40（較硬巖與較硬巖取較小值），較完整時取1.40～1.10，較破碎時取1.10～0.75。”本工程砂質泥巖用天然抗壓強度標準值（在不浸水條件下），砂巖用飽和抗壓強度標準值。巖體較完整，地基條件系數：砂質泥巖取1.30，砂巖取1.20。則：中等風化帶砂質泥巖的地基極限承載力標準值取5000.00kPa×1.30=6500.00kPa；中等風化帶砂巖的地基極限承載力標準值取26230.00kPa×1.20=31476.00kPaγf——地基極限承載力分項系數，對于巖質地基取0.33則：中等風化砂質泥巖地基承載力特征值為：6500.00kPa×0.33=2145.00kPa；中等風化砂巖地基承載力特征值為：31476.00kPa×0.33=10505.88kPa；9、其他參數根據試驗成果或地區經驗，結合本工程的特征確定。巖土體設計參數建議值按照表4.3-1采用。表4.3-1巖土體物理力學參數推薦值一覽表巖土名稱天然重度kN/m3飽和重度kN/m3巖質地基極限承載力標準值MPa地基承載特征值kPa抗壓強度(MPa)抗拉強度(kPa)天然抗剪強度飽和抗剪強度彈性模量(MPa)變形模量(MPａ)擋墻基底摩擦系數μ圍巖彈性抗系數（Mpa）飽和Rb天然Ra角()粘聚力c(kPa)角()粘聚力c(kPa)素填土20.0*21.00*現場測試26.0*4.0*23.0*2.0*0.25粉質粘土19.3*19.8*120*11.8*25.5*8.5*19.0*0.20強風化基巖22.5*260*0.30中等風化砂質泥巖25.6*6.502145.002.765.0060*34.0*1000.00*32.0*800.00*800*600*0.40200*中等風化砂巖25.1*31.4710387.0826.2331.98300*38.0*2000.00*37.00*1500.00*3600*3000*0.55500*裂隙面17*45*巖層面12*20*備注：1）帶“*”為地區經驗取值；2）樁的極限側阻力標準值（素填土）取50kPa；3）巖體水平抗力系數：中等風化砂巖取400MN/m3；中等風化砂質泥巖取80MN/m3；強風化砂巖取45MN/m3,強風化砂質泥巖取25MN/m3；4）土體水平抗力系數的比例系數素填土非壓實取8MN/m4，壓實填土取15MN/m4，粉質粘土取14MN/m4；5）M30砂漿錨固體與中等風化砂巖的極限粘結強度標準值取1000kPa；6）M30砂漿錨固體與中等風化砂質泥巖的極限粘結強度標準值取400kPa；M30砂漿錨固體與強風化基巖的極限粘結強度標準值取220kPa；7）場地內巖土分界面分兩種情況考慮，人工填土與基巖分界面建議抗剪指標取20.0,C取3.0kpa（清表，可參考《建筑地基基礎設計規范》DBJ50-047-2016第5.4節）;未清表填土及粉質粘土與基巖分界面建議抗剪指標在天然工況下取11.8,C取25.5kpa;在暴雨工況下取8.5,C取19.0kpa。5場地工程地質問題評價5.1場地穩定性及建筑適宜性評價擬建場地位于川東南孤形地帶，華鎣山帚狀褶皺束東南部，大盛場向斜北西翼，場區未發現斷層通過，區內巖土層序正常，無危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質現象；場地填土之下未見“河道、溝浜、墓穴、等對工程不利的埋藏物”。區內巖體結構面一般為二組，巖層受構造應力作用輕微，構造裂隙不發育，基巖完整性較好；場地地層由第四系全新統素填土、粉質粘土層和侏羅系中統沙溪廟組砂巖夾薄層砂質泥巖組成；場地水文地質條件簡單，主要為松散層孔隙水和基巖裂隙水，巖土體現狀穩定，場地現狀穩定，整個場地地基穩定，場地適宜本項目建設。5.2地震效應評價根據《建筑抗震設計規范》GB50011－2010)（2016年版）及《中國地震動參數區劃圖》GB18306—2015，擬建場地設計抗震分組為第一組，抗震設防烈度為6度，場地地震動峰值加速度0.05g。本次勘察參考利用2019年3月由中國有色金屬工業昆明勘察設計研究院有限公司提供的《魚嘴水廠二期工程工程地質勘察報告（詳細勘察）》波速測試試驗成果（見表5.2.1-1），試驗分析結果如下：場地粉質粘土剪切波速Vs=176.00-192.00m/s，平均剪切波速Vs=182.50m/s，為中軟土；素填土剪切波速Vs=132.00-149.00m/s，平均剪切波速Vs=139.00m/s，為軟弱土；基巖剪切波速Vs=577-758m/s，平均剪切波速Vs=686.50m/s，為軟質巖石。根據《建筑抗震設計規范》GB50011-2010（2016年版），場地類別的劃分應按照覆蓋層厚度和場地土層等效剪切波速進行劃分。土層的等效剪切波速按下式計算：———土層等效剪切波速(m/s)———計算深度(m)，取覆蓋層厚度和20m二者的較小值；t———剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間；———計算深度范圍內第i層土的厚度(m)；———計算深度范圍內第i層土的剪切波速(m/s)；n———計算深度范圍內土層的分層數。該擬建場地粉質粘土為中軟土，填土為軟弱土，場地土層等效剪切波速Vse=144.00～146.00m/s，巖石剪切波速Vs=686.50m/s，根據《建筑抗震設計規范》GB50011-2010（2016年版）表4.1.6，當土層厚度＜3.00m時，場地類別為Ⅰ1或Ⅰ0類場地；當3.00m＜土層厚度＜15.00m時，場地類別為Ⅱ類場地；當15.00m＜土層厚度＜80.00m時，場地類別為Ⅲ類場地；當80.00m＜土層厚度時，場地類別為Ⅳ類場地。結合本場地鉆孔揭露情況，擬建魚嘴水廠二期工程（原水管）按設計標高開挖平場后，擬建原水管道分段地震效應評價見表5.2-1。表5.2-1擬建原水管道地震效應評價表序號里程樁號土層厚度（m）等效剪切波速(m/s)巖土名稱場地土類型場地類別抗震地段特征周期10+00～0+25.983.0～15.0139素填土軟弱土Ⅱ不利地段0.35s20+25.98～0+39.630.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s30+39.63～0+93.470>500基巖巖石I1有利地段0.25s40+93.47～0+115.430.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s50+115.43～167.833.0～15.0139素填土軟弱土Ⅱ不利地段0.35s60+167.83～0+193.110.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s70+193.11～0+335.60>500基巖巖石I1有利地段0.25s80+335.6～0+349.280.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s90+355.57～0+359.043.0～15.0139素填土軟弱土Ⅱ不利地段0.35s100+359.04～0+404.460.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s110+404.46～0+537.650>500基巖巖石I1有利地段0.25s120+537.65～0+572.230.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s130+572.23～0+769.113.0～15.0139素填土軟弱土Ⅱ不利地段0.35s140+769.11～0+804.510.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s150+804.51～0+976.910>500素填土軟弱土I1不利地段0.35s160+976.91～0+996.990.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s170+996.99～1+141.043.0～15.0139素填土軟弱土Ⅱ不利地段0.35s181+141.04～1+184.580.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s191+184.58～1+260.820>500基巖巖石I1有利地段0.25s201+260.82～1+464.720.0～3.0139素填土軟弱土I1不利地段0.25s211+464.72～1+538.920>500基巖巖石I1有利地段0.25s221+538.92～1+603.730.0～3.0182.5粉質粘土中軟土I1一般地段0.25s231+603.73～1+655.153.0～15.0182.5粉質粘土中軟土Ⅱ一般地段0.35s241+655.15～1+680.10.0～3.0182.5粉質粘土中軟土I1一般地段0.25s251+680.1～2+155.83.0～15.0139素填土軟弱土Ⅱ不利地段0.35s巖土地震穩定性問題評價：擬建場地屬抗震有利和一般地段，依據《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008，本項目建筑工程抗震設防類別應充分考慮擬建項目為城鎮給水設施工程，根據其使用功能、規模及社會影響等因素，本項目應按照《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223-2008），建議抗震設防類別為重點設防。場地及附近無斷層、危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質現象，該區域主要為素填土，不存在粉土、砂土的液化、震陷等巖土地震穩定性問題。5.3地基均勻性評價素填土：根據重型動力觸探(N63.5)試驗成果，表明場地填土以稍密～中密狀為主，均勻性差，屬特殊性巖土，多為建筑地基堆填土，主要由粉質粘土及泥質泥巖、砂巖塊石組成。該層擬建場地大部分地段均有分布，且厚度變化較大，不建議直接作為基礎持力層，當選作基礎持力層時應作夯實處理，并經現場檢測達到設計及相關規范要求。粉質粘土：本場地勘察鉆孔揭露粉質粘土分布較少，厚度變化較大，其力學性質較均勻，但厚薄不均，土體均勻性較差；該層不建議作為構筑物持力層。當選用時應清除表層軟泥和采取隔水措施，防止土層軟化。強風化基巖：本場地強風化基巖主要為砂巖及砂質泥巖，強風化基巖鉆探揭露巖心較破碎，多呈碎塊狀，擬建場地均有分布，普遍厚度在0.40～2.60m，均勻性差，不建議直接作為基礎持力層。砂質泥巖：為本場地基巖，本次勘察鉆孔揭露砂質泥巖擬建場地分布較少且厚度變化較大，均勻性差，中等風化砂質泥巖巖體穩定，承載力較高，可作為基礎持力層，選做基礎持力層時應滿足設計驗算等相關規范要求。砂巖：為本場地基巖，根據本次勘察鉆孔揭露砂巖分布范圍較大，厚度變化較小且普遍較厚，砂巖承載力較高，均勻性較好，建議選做基礎持力層，選做基礎持力層時應滿足設計驗算等相關規范要求。5.4環境邊坡評價擬建管線沿線公路(建筑或附屬設施)前期已做專門勘察工作。如重慶市二零八勘察設計院《魚復工業園唐復路南延線道路工程工程地質勘察報告（A段K0+000～K4+680段）》、《重慶市兩江新區魚復工業園唐復路南延線道路工程地質勘察報告》等勘察報告，以上資料顯示管線沿線場地未見有斷層發育未發現崩塌(危巖)、滑坡、泥石流、地面塌陷等不良地質現象發育，邊坡現狀整體穩定，并已對公路兩側可能形成的邊坡進行了勘察及評價。另根據本次現場踏勘，沿線邊坡以巖質邊坡為主（1-1’、2-2’、13-13’剖面），最高的巖質邊坡約43.00m（13-13’剖面），現狀邊坡均采用放坡方式施工（見圖5.4-1），放坡后坡度約在45°～55°范圍內，沿線邊坡現狀未發現明顯變形、開裂、局部滑塌等跡象，沿線邊坡現狀基本穩定。擬建管道在1-1’、2-2’剖面處坡腳采用明挖法施工，在13-13’剖面處采用頂管施工。管道施工對既有邊坡可造成邊坡局部垮塌、邊坡變形等現象，尤其在坡腳開挖段。建議明挖段應分段開挖，同時對所形成的基坑邊坡須采用錨桿等有效支護措施及時進行支護處理，并應對所有邊坡進行巡視及監測工作，確保施工安全。圖5.4-113-13’剖面處環境邊坡5.5管線工程地質條件分段評價（1）K0+000～K0+035.90：管道長約35.90m，設計路面高程201.10～203.30m，管底標高198.29～200.51m，管道埋深約2.80m。管線主要穿越第四系素填土層，填土層厚2.90～4.20m。該段以明挖淺埋為主，將形成最高約2.80m的臨時基坑邊坡，主要為人工填土質邊坡，建議放坡處理。以壓實處理后的填土作管基持力層，填土壓實系數應達到0.94以上。埋建議基坑分段開挖，管道設后立即回填。基坑邊坡放坡坡率建議1:1.25。（2）K0+035.90～K0+113.88：管道長約77.98m，設計路面高程203.30～208.72m，管底標高200.50～205.90m，管道埋深約2.80m。管線主要穿越第四系填土層及侏羅系基巖，土層最大厚度約1.40m。該段以明挖淺埋為主，將形成最高約2.80m的臨時基坑邊坡，主要為巖質邊坡，巖性為砂巖及砂質泥巖。該段擬建管道開挖后將在既有環境邊坡坡腳處形成高約2.80m的基坑邊坡（1-1’、2-2’剖面），巖質邊坡段結構面赤平投影圖如下（圖5.5-1和圖5.5-2）：圖5.5-1管道右側圖5.5-2管道左側據赤平投影可知：管道左側：巖層面與邊坡大角度正交，裂隙1與裂隙2邊坡大角度相交，裂隙1與裂隙2的組合交線構成最不利組合。邊坡可能產生沿裂隙1與裂隙2的組合交線的楔形體破壞。根據《建筑邊坡支護技術規范》GB50330-2013第4.1.5條，該邊坡的巖體類型為Ⅳ類，該段邊坡巖體破裂角取61°，巖體等效內摩擦角取50°。管道右側：巖層面與邊坡大角度正交，裂隙1與裂隙2邊坡大角度相交。邊坡無外傾結構面及其組合面。邊坡的整體穩定性主要受巖體自身強度控制，發生沿假想破裂角為450+φ/2的平面滑動的可能性小。根據《建筑邊坡支護技術規范》GB50330-2013第4.1.5條，該邊坡的巖體類型為Ⅳ類，該段邊坡巖體破裂角取63°，巖體等效內摩擦角取50°。圖5.5-3因該側基坑存在較好放坡條件（放坡示意圖如圖5.5-3），且現狀環境邊坡傾角基本小于63°，現狀邊坡整體基本穩定。管道施工對既有邊坡可造成邊坡局部垮塌、邊坡變形等現象。建議分段開挖，同時對所形成的基坑邊坡須采用錨桿等有效支護措施及時進行支護處理，并應對所有邊坡進行巡視及監測工作，確保施工安全，管道應盡快埋設及回填。（3）K0+113.88～K0+173.00：管道長約59.12m，設計路面高程208.72～221.30m，管底標高205.90～218.60m，管道埋深約2.80m。管線主要穿越第四系素填土層。該段以明挖淺埋為主，將形成最高約2.80m的臨時基坑邊坡，主要為人工填土質邊坡，建議放坡處理。以壓實處理后的填土作管基持力層，填土壓實系數應達到0.94以上。建議基坑分段開挖，管道埋設后立即回填。基坑邊坡放坡坡率建議：1:1.25。（4）K0+173.00～K0+350.20：管道長約177.20m，設計路面高程215.30～221.30m，管底標高212.50～218.60m，管道埋深約2.80m。管線主要穿越侏羅系基巖。該段以明挖淺埋為主，將形成最高約2.80m的臨時基坑邊坡，主要為巖質邊坡，巖性為砂巖及砂質泥巖。建議放坡處理，以中風化基巖作管基持力層。建議基坑分段開挖，管道埋設后立即回填。基坑邊坡放坡坡率建議：1:0.35～1:0.45。排氣井01：按照設計方案，里程K0+185.70處將設置排氣井，將形成直徑1.00m，開挖深度約3.10m的豎井。豎井井底位于砂質泥巖中，井壁大部分位于砂質泥巖中，上部部分為填土層。由于開挖較淺，建議采用人工挖孔方式。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，特別在素填土段，應該做好護壁工作，保障安全。檢修閥門井01：按照設計方案，里程K0+206.10處將設置檢修閥門井，將形成寬1m，長1.50m，深2.80m的豎井。豎井全部位于砂質泥巖中。由于場地較為開闊，建議放坡開挖，建議坡率1:0.35～1:0.45。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，保障安全。K0+350.20～K0+397.30：管道長約47.10m，設計路面高程215.20～216.00m，管底標高212.30～212.40m，管道埋深約3.00m。管線主要穿越第四系素填土層，填土層最大厚度約7.00m。該段以明挖淺埋為主，將形成最高約3.00m的臨時基坑邊坡，主要為人工填土質邊坡，建議放坡處理。以壓實處理后的填土作管基持力層，填土壓實系數應達到0.94以上。埋建議基坑分段開挖，管道設后立即回填。基坑邊坡放坡坡率建議1:1.00～1:1.25。埋建議基坑分段開挖，管道設后立即回填。基坑邊坡放坡坡率建議1:1.00～1:1.25。排泥井01：按照設計方案，里程K0+362.60將設置排泥井，將形成直徑1.00m，開挖深度約4.20m的豎井。豎井全部位于填土層中。由于開挖較淺，建議采用人工挖孔方式。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，應該做好護壁工作，保障安全。K0+397.30～K0+565.30：管道長約168.00m，設計路面高程213.10～215.20m，管底標高212.50～214.20m，管道埋深約2.80m。管線主要穿越侏羅系基巖。該段以明挖淺埋為主，將形成最高約2.80m的臨時基坑邊坡，主要為巖質邊坡，巖性為砂巖及砂質泥巖。建議放坡處理，以中風化基巖作管基持力層。建議基坑分段開挖，管道埋設后立即回填。基坑邊坡放坡坡率建議：1:0.35～1:0.45。排氣井02：按照設計方案，里程K0+499.70處將設置排氣井，將形成直徑1.00m，開挖深度約3.00m的豎井。豎井全部位于砂巖中。由于開挖較淺，建議采用人工挖孔方式。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，應該做好護壁工作，保障安全。排泥井02：按照設計方案，里程K0+535.40處將設置檢修閥門井，將形成直徑1.00m，開挖深度約3.50m的豎井。豎井全部位于砂巖中。由于開挖較淺，建議采用人工挖孔方式。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，應該做好護壁工作，保障安全。K0+565.3～K0+774.30：管道長約209.00m，設計路面高程216.40～222.50m，管底標高213.60～219.60m，管道埋深約3.00m。管線主要穿越第四系素填土層及少量粉質粘土，最大土層厚度約10.50m。該段以明挖淺埋為主，將形成最高約3.00m的臨時基坑邊坡，主要為人工填土質邊坡，建議放坡處理。以壓實處理后的填土作管基持力層，填土壓實系數應達到0.94以上。埋建議基坑分段開挖，管道設后立即回填。基坑邊坡放坡坡率建議1:1.00～1:1.25。檢修閥門井02：按照設計方案，里程K0+691.70處將設置檢修閥門井，將形成寬1m，長1.50m，深2.60m的豎井。豎井全部位于素填土中。由于場地較為開闊，建議放坡開挖，建議坡率1:1.25。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，保障安全。（8）K0+774.30～K1+183.80：管道長約410.00m，設計路面高程222.50～233.48m，管底標高219.60～230.90m，管道埋深約2.80m。管線主要穿越侏羅系基巖，土層最大厚度約4.10m。該段以明挖淺埋為主，明挖淺埋段將形成最高約2.80m的臨時基坑邊坡，主要為巖質邊坡，巖性為砂巖及砂質泥巖。該段擬建管道開挖后將在既有環境邊坡坡腳處形成高約2.80m的基坑邊坡（8-8’、9-9’剖面），巖質邊坡段結構面赤平投影圖如下（圖5.5-4和圖5.5-5）：圖5.5-4管道左側圖5.5-5管道右側根據赤平投影結果:管道左側：基坑坡向與巖層面順向，為順向坡，裂隙1與裂隙2與坡面均反向相交，該側邊坡可能發生沿層面的順層滑移。根據《建筑邊坡支護技術規范》GB50330-2013第4.1.5條，該邊坡的巖體類型為Ⅳ類，該段邊坡巖體破裂角取8°，巖體等效內摩擦角取50°。管道右側：基坑坡向與巖層面反向相交，為反向坡，裂隙1坡面大角度相交，裂隙2與坡面順向相交。邊坡易沿裂隙2產生滑移。根據《建筑邊坡支護技術規范》GB50330-2013第4.1.5條，該邊坡的巖體類型為Ⅳ類，該段邊坡巖體破裂角取62°，巖體等效內摩擦角取50°。因該側基坑存在較好放坡條件，且現狀環境邊坡基本為緩坡地段，現狀邊坡整體基本穩定。管道施工對既有邊坡可造成邊坡局部垮塌、邊坡變形等現象。建議分段開挖，同時對所形成的基坑邊坡須采用錨桿等有效支護措施及時進行支護處理，并應對所有邊坡進行巡視及監測工作，確保施工安全，管道應盡快埋設及回填。排氣井03：按照設計方案，里程K0+965.30處將設置排氣井，將形成直徑1.00m，開挖深度約1.80m的豎井。豎井全部位于砂質泥巖中。由于開挖較淺，建議采用人工挖孔方式。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，應該做好護壁工作，保障安全。排泥井03：按照設計方案，里程K1+001.90處將設置檢修閥門井，將形成直徑1.00m，開挖深度約3.60m的豎井。豎井全部位于素填土中。由于開挖較淺，建議采用人工挖孔方式。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，應該做好護壁工作，保障安全。檢修閥門井03：按照設計方案，里程K1+135.90處將設置檢修閥門井，將形成寬1m，長1.50m，深2.60m的豎井。豎井全部位于砂質泥巖中。由于場地較為開闊，建議放坡開挖，建議坡率1:0.35～1:0.45。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，保障安全。（9）K1+183.80～K1+907.00頂管施工段：本段管線總長約103.50m，總體前進方向52°和104°，地面高程233.80～269.70m，上覆土層主要為素填土及少量粉質粘土，厚度為0～11.90m，下伏基巖為沙溪廟組砂質泥巖及砂巖。該段上覆土層變化較大，土層成洞條件較差，基巖成洞條件較好。按《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014附錄B進行。首先根據頂管圍巖飽和抗壓強度、裂隙發育情況、風化程度、巖體完整性系數和聲波波速進行圍巖基本分級，然后根據地下水和地應力狀態進行圍巖分級修正，從而確定圍巖的最終級別。圍巖的最終級別見表5.5-1。表5.5-1隧道圍巖分級表位置圍巖基本分級地下水狀態圍巖級別修正頂管施工段K1+183.80～K1+279.10Ⅳ級（中風化砂質泥巖）ⅠⅣ級（中風化砂質泥巖）頂管施工段K1+279.10～K1+318.25Ⅴ級（土質、強風化基巖）ⅠⅤ級（土質、強風化基巖）頂管施工段K1+318.25～K1+715.10Ⅳ級（中風化砂質泥巖）ⅠⅣ級（中風化砂質泥巖）頂管施工段K1+715.10～K1+842.10III級（中風化砂巖）ⅠIII級（中風化砂巖）頂管施工段K1+842.10～K1+899.50Ⅳ級（中風化砂質泥巖）ⅠⅣ級（中風化砂質泥巖）頂管施工段K1+899.50～K1+907.00Ⅴ級（土質、強風化基巖）ⅠⅤ級（土質、強風化基巖）隧道易發生坍塌，建議頂管掘進時應作好預防工作。本段頂管管道所受土壓力可按《給排水工程頂管技術規范》(CECS246-2008)第6.2.2條公式進行計算。沿線頂管經過地層巖性以砂質泥巖、砂巖為主，地下水主要為松散層孔隙水和基巖裂隙水，接受大氣降水補給，水量受季節影響較大，在雨季大氣降水時或降水后數天，其滲水量可能成倍的增加。根據本次勘察以及前期勘察資料，結合重慶地區經驗，對雨季時頂管正常涌水量進行預測：——公式1Q隧道正常涌水量（m3/d）；H含水層厚度（m）；R隧道涌水影響半徑（m）；B隧道通過含水層中的長度；K巖體的滲透系數（m/d）；S設計水位降深（m）。根據以上計算公式對頂管的涌水量進行計算，頂管起止兩端主要為基巖中風化層，穿越砂質泥巖與砂巖互層段為主的地段滲透系數可取0.15m/d，結合擬建項目情況及重慶市當地經驗。擬建頂管正常單位涌水量約1.29L/min·10m，頂管合計正常涌水量為17.6m3/d，地下水水量較小。由于施工擾動會使得圍巖裂隙貫通性增強，在暴雨季節等地下水補給充沛情況下頂管洞室和工作井可能出現突水現象，工作井會蓄存積水，導致施工困難，應避免暴雨季節，盡量安排在旱季施工。根據設計方案，本段擬采用頂管施工，并設置了工作井、接收井。擬開挖井深約2.81～17.10m，根據剖面分析，本段管線豎井井底大部分位于基巖中，井壁部分位于土層中，工作井上覆最大土層厚度約2.80～10.90m，由于場地工作井開挖時不存在較好放坡條件且工作井深度較深，建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，由于上部存在土層，在施工時應防止塌孔發生，特別在素填土段，應該做好護壁工作，保障安全。排氣井04：按照設計方案，里程K1+183.80處將設置排氣井，將形成直徑1.00m，開挖深度約4.15m的豎井。豎井全部位于砂質泥巖中。由于開挖較淺，建議采用人工挖孔方式。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，應該做好護壁工作，保障安全。K1+970.00～K2+147.00：管道長約177.00m，設計路面高程233.00～233.70m，管底標高230.20～230.90m，管道埋深約2.80m。管線主要穿越第四系素填土層，填土層最大厚度約7.00m。該段以明挖淺埋為主，將形成最高約2.80m的臨時基坑邊坡，主要為人工填土質邊坡，存在較好的放坡條件，建議放坡處理。以壓實處理后的填土作管基持力層，填土壓實系數應達到0.94以上。埋建議基坑分段開挖，管道設后立即回填。基坑邊坡放坡坡率建議1:1.00～1:1.25。另在K1+970.00～K1+986.00范圍內按照設計方案挖施工后，將形成最高約10.00m的基坑邊坡，邊坡為土質邊坡，由素填土組成。因開挖邊坡較高，擬建場地周邊存在較好的放坡條件，建議放坡處理，建議坡率1:1.25。排泥井04：按照設計方案，里程K2+048.00將設置排泥井，將形成直徑1.00m，開挖深度約4.20m的豎井。豎井全部位于填土層中。由于開挖較淺，建議采用人工挖孔方式。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，應該做好護壁工作，保障安全。檢修閥門井04：按照設計方案，里程K2+088.00處將設置檢修閥門井，將形成寬1m，長1.50m，深3.70m的豎井。豎井全部位于素填土中。由于場地較為開闊，建議放坡開挖，建議坡率1:1.25。豎井開挖過程中建議采取內支撐方式結合自身的結構型式進行支護，在施工時應防止塌孔發生，保障安全。5.6基礎持力層的選擇和評價根據沿線巖土體的工程地質特征，沿線分布的素填土均勻性較差，強度低，未經處理，不能作為建筑物基礎持力層；中等風化基巖力學強度高，埋深較深，分布均勻廣泛連續，是良好的地基持力層。擬建的魚嘴水廠二期（輸配水管網DN1800原水管工程），根據設計標高進行開挖以后，沿線填土及基巖均有出露，根據鉆孔揭露地層情況來看，建議在基巖出露或埋深較淺的地段以中等風化基巖作基礎持力層；部分地段填土較深，需對填土要進行注漿或壓實處理防止不均勻變形，在達到設計要求的地基承載力后可選做基礎持力層。各擬建工作井的建議基礎持力層如表5.6-1所示（各工作井編號詳見縱斷面圖）:表5.6-1擬建建筑持力層建議序號擬建物名稱基底至中風化基巖埋深（m）巖土的類型下伏基巖建議基礎持力層1排氣井010基巖砂質泥巖中風化基巖2排泥井013.40素填土砂質泥巖壓實處理填土3閥門檢修井010基巖砂質泥巖中風化基巖4排氣井020基巖砂巖中風化基巖5排泥井020基巖砂巖中風化基巖6閥門檢修井027.15素填土砂巖壓實處理填土7排氣井030基巖砂質泥巖中風化基巖8排泥井030.90素填土砂質泥巖壓實處理填土9閥門檢修井030基巖砂質泥巖中風化基巖10排氣井040基巖砂質泥巖中風化基巖11排泥井046.10素填土砂巖壓實處理填土12閥門檢修井045.50素填土砂巖壓實處理填土5.7成樁可能性、成樁條件和對環境的影響5.7.1成樁可能性根據對勘察資料的分析整理，該場地平場后地層由上而下依次為：第四系全新統人工素填土(Q4ml)，厚度0.00m～13.20m，粉質粘土，厚度0.00m～3.50m；侏羅系中統沙溪廟組(J2S)砂巖及少量砂質泥巖。結合重慶地區經驗，施工一般采用機械成孔和人工挖孔，兩種成樁工藝在該類巖、土中施工成樁均可行。5.7.2成樁條件場地進行平場后，場地大部分較為平坦開闊，大部分土層厚度較大，主要為人工填土，局部地段土層厚度較小或基本為基巖出露地段，建議綜合考慮場地實際工程地質條件，采用人工挖孔+機械成孔進行成樁。當采用人工挖孔，施工時應對有毒有害氣體作好探查和預防工作，切實做好排風、排水措施，防止井口墜物，防止漏電，由于場地人工填土大部分呈松散狀，應作好井壁支護等安全措施，局部地段可能存在地下水，應注意做好現場排水工作，防止安全事故的發生。基槽開挖到位后應及時封底、并澆筑基礎，避免巖石風化、浸水軟化，采用人工挖孔時應嚴格按照《渝建發》(2012)117號文《關于進一步加強樁基礎施工安全管理的通知》進行施工，施工前應根據《關于進一步加強人工灌注樁管理的通知》(2012)162號文的規定，上報有關部門，組織相關人員、專家進行人工挖孔樁可行性的專項論證。當樁孔采用機械成孔時，在地下水(或掘進冷卻液)潤濕和切割刀具擾動的共同作用下，易產生“糊鉆”粘結現象或堵塞渣口等情況，影響掘進效率，應考慮適當的掘進輔助措施。場地砂巖自然抗壓強度高，天然單軸抗壓強度最大值為39.10MPa；飽和單軸抗壓強度最大值為34.20MPa，石英含量較高，對刀具的磨損較大，因此，在掘進設備選型時，應對此有充分考慮。根據本場地的實際，建議設備的掘進參數中巖石抗壓強度宜確定為砂巖自然抗壓強度的最大值的2倍～3倍。場地人工填土中碎塊石的母巖為砂巖，采用機械成孔時，土中砂巖塊石隨鉆頭(刃具)轉動導致擾動區域大增進而影響孔壁穩定，同時影響孔底沉渣厚度。此外，由于地下水的存在，在填土中進行機械成孔，可能產生流砂層和塌孔，影響成樁質量。綜上，機械成孔對垮孔、縮徑、垂直度及孔底沉渣厚度等控制難度較大，地下水影響較大，施工質量難以直觀判別，優點為安全、高效，本場地填土未經壓實處理，且局部填土地段含有少量卵石，采用護筒遇塊石不易下沉且可能傾斜，二次成孔可能大量漏漿，再此提請設計及后期施工單位注意。擬建項目因施工區域存在最大高度約15.00m的填土邊坡，因此在此區域內施工成樁時，若采用人工挖孔，孔深較大，應嚴格按照《渝建發》(2012)117號文《關于進一步加強樁基礎施工安全管理的通知》進行施工，施工前應根據《關于進一步加強人工灌注樁管理的通知》(2012)162號文的規定，上報有關部門，組織相關人員、專家進行人工挖孔樁可行性的專項論證；若進行機械成孔，亦應注意安全、合理地選擇施工工作面，且應分段跳槽進行施工成孔，注意施工過程中對該邊坡的影響，建議在此區域施工過程中，加強對邊坡的監測巡視工作，保證施工工作安全有序地進行，發現異常情況應停止施工并及時通知相關管理部門及參建各方，會同各方協同解決，在此提請設計注意。施工時應充分考慮以上情況，配以合理的輔助措施確保安全和成樁質量。5.7.3對環境的影響鉆孔灌注樁主要為噪聲及泥漿污染，鉆孔灌注樁泥漿較多，泥漿容易污染環境，樁基施工時應加強環保的檢查和監控工作，采取合理措施，保護工地及周圍的環境，減少噪聲等污染。5.8相鄰建（構）筑影響評價擬建場地沿已建道路布置，道路分布有給水、電力等管線，若未及時采取有效保護及避讓措施，易造成廠區及周邊水、電力中斷，建議在施工前對其進行避讓或遷移，保護其在施工過程不被破壞；進行基坑開挖時，施工時應嚴格按照國家