《熱力發電廠》課程設計說明書PAGE2《熱力發電廠》課程設計說明書設計題目660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統計算設計人同組成員指導教師xx學院xx年xx月TOC\o"1-2"\h\u321321緒論 3130932熱力系統與機組資料 5162522.1.熱力系統簡介 5187402.2.原始資料 6154873熱力系統計算 969693.1.汽水平衡計算 9223793.2.汽輪機進汽參數計算 10212873.3.輔助計算 11252633.4.各加熱器進、出水參數計算 12124973.5.高壓加熱器組抽汽系數計算 203623.6.除氧器抽汽系數計算 2328323.7.低壓加熱器組抽汽系數計算 24139533.8.凝汽系數計算 25273793.9.汽輪機內功計算 26147153.10.汽輪機內效率、熱經濟指標、汽水流量計算 2865883.11.全廠性熱經濟指標計算 30100154反平衡校核 32326285輔助系統設計、選型 3451635.1.主蒸汽系統 34244045.2.給水系統 34313915.3.凝結水系統 34103355.4.抽空氣系統 34323605.5.旁路系統 359915.6.補充水系統 35113855.7.閥門 35226836結論 3712179致謝 3928936參考文獻 402熱力系統與機組資料2.1.熱力系統簡介本機組采用一爐一機的單元制配置。其中鍋爐為德國BABCOCK公司生產的2208t/h自然循環汽包爐；氣輪機為GE公司的亞臨界壓力、一次中間再熱660MW凝汽式氣輪機。全廠的原則性熱力系統圖2-1所示。該系統共有八級不調節抽汽。其中第一、二、三級抽汽分別供三臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽汽分別供四臺低壓加熱器，第四級抽汽作為0.9161MPa壓力除氧器的加熱汽源。第一、二、三級高壓加熱器均安裝了內置式蒸汽冷卻器，上端差分別為-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七級回熱加熱器裝設疏水冷卻器，下端差均為5.5℃。汽輪機的主凝結水由凝結水泵送出，依次流過軸封加熱器、4臺低壓加熱器，進入除氧器。然后由汽動給水泵升壓，經三級高壓加熱器加熱，最終給水溫度達到274.8℃，進入鍋爐。三臺高壓加熱器的疏水逐級自流至除氧器；第五、六、七級低壓加熱器的疏水逐級自流至第八級低壓加熱器；第八級低加的疏水用疏水泵送回本級的主凝結水出口。凝汽器為單壓式凝汽器，汽輪機排氣壓力4.4kPa。給水泵氣輪機（以下簡稱小汽機）的汽源為中壓缸排汽（第四級抽汽），無回熱加熱其排汽亦進入凝汽器，設計排汽壓力為6.34kPa。鍋爐的排污水經一級連續排污利用系統加以回收。擴容器工作壓力1.55MPa，擴容器的疏水引入排污水冷卻器，加熱補充水后排入地溝。鍋爐過熱器的減溫水（3）取自給水泵出口，設計噴水量為66240kg/h。熱力系統的汽水損失計有：全廠汽水損失（14）33000kg/h、廠用汽（11）22000kg/h(不回收)、鍋爐暖風器用氣量為65800kg/h,暖風器汽源（12）取自第4級抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。鍋爐排污損失按計算值確定。高壓缸門桿漏汽（1和2）分別引入再熱熱段管道和均壓箱，高壓缸的軸封漏汽按壓力不同，分別引進除氧器（4和6）、均壓箱（5和7）。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同分別引進除氧器（10）和均壓箱（8和9）。從均壓箱引出三股蒸汽：一股去第七級低加（16），一股去軸封加熱器SG（15），一股去凝汽器的熱水井。圖2-1660MW亞臨界壓力凝汽式機組熱力系統圖2.2.原始資料2.2.1.汽輪機型以及參數1.機組型式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式汽輪機；2.額定功率；3.主蒸汽初參數（主汽閥前）：4.再熱蒸汽參數（進汽閥前）：熱段冷段5.汽輪機排汽壓力。2.2.2.回熱加熱系統參數機組各級回熱抽汽參數見表2-1表2-1回熱加熱系統原始汽水參數項目單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力pjMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽焓hjkJ/kg3144.23027.13352.231692978.5285127162455.8加熱器上端差δt℃-1.70-1.7—2.82.82.82.8加熱器下端差δt1℃5.55.55.5—5.55.55.5—水側壓力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758抽汽管道壓損△pj%333533332.最終給水溫度3.給水泵出口壓力4.除氧器至給水泵高差5.小汽機排汽壓力。2.2.3.鍋爐型式及參數1.鍋爐：德國BABCOCK-2208t/h一次中間再熱、亞臨界壓力、自然循環汽包爐；2.額定蒸發量3.額定過熱蒸汽壓力4.額定過熱汽溫5.汽包壓力6.鍋爐熱效率。2.2.4.其他數據1.汽輪機進汽節流損失中壓缸進汽節流損失；2.軸封加熱器壓力，疏水比焓；3.機組各門桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數見表2-2；4.鍋爐暖風器耗汽、過熱器減溫水等全廠汽水流量及參數見表2-2；5.汽輪機機械效率；發電機效率；6.補充水溫度；7.廠用電率。表2-2各輔助汽水、門桿漏汽、軸封漏汽數據汽水代號123456汽水流量182438966240290820993236流量系數0.0008990.0001920.0326310.0014330.0010340.001594汽水比焓kJ/kg3397.23397.2773.243024.33024.33024.3汽水代號789101112汽水流量25721369155127852200065800流量系數0.0012670.0006740.0007640.0013720.0108370.032414汽水比焓kJ/kg3024.331693474347431693169汽水代號13141516汽水流量198003300012705821流量系數0.0097540.0162560.0006260.002867汽水比焓kJ/kg84.13397.23154.713154.713熱力系統計算3.1.汽水平衡計算3.1.1.全廠補水率全廠汽水平衡如圖3-1所示，各汽水流量見表。將進、出系統的各流量用相對量a表示。由于計算前汽輪機進汽量為未知，故預選進行計算，最后校核。全廠工質滲漏系數鍋爐排污系數取,,,,擴容器工作壓力1.55MPa擴容蒸汽焓，擴容蒸汽送進除氧器。擴容飽和水焓，加熱補充水后排地溝。其余各量經計算為廠用汽系數減溫水系數暖風器疏水系數由全廠物質平衡得補水率3.1.2.給水系數圖3.1全廠汽水平衡圖3.1.3.各小汽流量系數表3-1門桿漏汽、軸封漏汽數據汽水代號123456汽水流量182438966240290820993236流量系數0.0008990.0001920.0326310.0014330.0010340.001594汽水比焓kJ/kg3397.23397.2773.243024.33024.33024.3汽水代號789101112汽水流量25721369155127852200065800流量系數0.0012670.0006740.0007640.0013720.0108370.032414汽水比焓kJ/kg3024.331693474347431693169汽水代號13141516汽水流量198003300012705821流量系數0.0097540.0162560.0006260.002867汽水比焓kJ/kg84.13397.23154.713154.713.2.汽輪機進汽參數計算3.2.1.主蒸汽參數由主汽門前壓力,溫度，查水蒸所性質表，得主蒸汽比焓值。主汽門后壓力。由查表，得主汽門后汽溫。3.1.2.再熱蒸汽參數由中聯門前壓力，溫度，查水蒸氣性質表，得再熱蒸汽比焓值。中聯門后再熱汽壓。同，查水蒸所性質表，得中聯門后再熱汽溫。3.3.輔助計算3.3.1.均壓箱計算以加權平均法計算均壓箱內平均進汽比焓。計算詳見下表表3-2均壓箱比焓表項目2高壓門桿5高壓軸封27高壓軸封8中壓軸封29中壓軸封2Σ漏汽量Gi，kg/h38920992572136915517980漏汽系數αi0.0001920.0010340.0012670.0006740.0007640.003931漏汽點比焓hi3397.23024.33024.331693474總焓αihi0.6509913.1270963.8317732.1371242.65427312.401257平均比焓hjy3154.713.3.2.軸封加熱器計算以加權平均法計算軸封加熱器內平均進汽比焓。計算詳見下表表3-3軸封加熱器比焓表項目15箱軸封加漏汽量Gi，kg/h1270漏汽系數αi0.000626漏汽點比焓hi3154.71總焓αihi3154.71平均比焓hjy3154.713.3.3.凝汽器計算由，查水蒸所性質表，得。由，查水蒸所性質表，得。凝汽器平均溫度ts=0.5（ts1+ts2）=0.5（30.62+34.19）=32.41℃查水蒸氣性質表，得凝汽器平均壓力ps=4.8707kPa；將所得數據與表2-1的數據一起，以各抽汽口的數據為節點，在h-s圖上繪制出汽輪機的汽態膨脹過程線，見圖3.23.4.各加熱器進、出水參數計算3.4.1.高壓加熱器加熱器壓力：式中——第一抽汽口壓力；——抽汽管道相對壓損；由，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度出水溫度：式中——加熱器上端差。疏水溫度：式中——加熱器下端差，——進水溫度，其值從高壓加熱器的上端差計算得到。圖3.2汽輪機的汽態膨脹過程線已知加熱器水側壓力，由，查得出水比焓由，，查得進水比焓，由，，查得疏水比焓。至此，高壓加熱器的進、出口汽水參數已全部算出。3.4.2.高壓加熱器加熱器壓力：式中——第二抽汽口壓力；——抽汽管道相對壓損；由，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度出水溫度：式中——加熱器上端差。疏水溫度：式中——加熱器下端差，——進水溫度，其值從高壓加熱器的上端差計算得到。已知加熱器水側壓力，由，查得出水比焓由，，查得進水比焓，由，，查得疏水比焓。至此，高壓加熱器的進、出口汽水參數已全部算出。3.4.3.高壓加熱器加熱器壓力：式中——第三抽汽口壓力；——抽汽管道相對壓損；由，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度出水溫度：式中——加熱器上端差。疏水溫度：式中——加熱器下端差，——進水溫度，其值從高壓加熱器的上端差計算得到。已知加熱器水側壓力，由，查得出水比焓由，，查得進水比焓，由，，查得疏水比焓。至此，高壓加熱器的進、出口汽水參數已全部算出。3.4.4.除氧器加熱器壓力：式中——第四抽汽口壓力；——抽汽管道相對壓損；由，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度出水溫度：式中——加熱器上端差。疏水溫度：式中——加熱器下端差，——進水溫度，其值從高壓加熱器的上端差計算得到。已知加熱器水側壓力，由，查得出水比焓由，，查得進水比焓，由，，查得疏水比焓。至此，高壓加熱器的進、出口汽水參數已全部算出。3.4.5.低壓加熱器加熱器壓力：式中——第五抽汽口壓力；——抽汽管道相對壓損；由，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度出水溫度：式中——加熱器上端差。疏水溫度：式中——加熱器下端差，——進水溫度，其值從高壓加熱器的上端差計算得到。已知加熱器水側壓力，由，查得出水比焓由，，查得進水比焓，由，，查得疏水比焓。至此，高壓加熱器的進、出口汽水參數已全部算出。3.4.6.低壓加熱器加熱器壓力：式中——第六抽汽口壓力；——抽汽管道相對壓損；由，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度出水溫度：式中——加熱器上端差。疏水溫度：式中——加熱器下端差，——進水溫度，其值從高壓加熱器的上端差計算得到。已知加熱器水側壓力，由，查得出水比焓由，，查得進水比焓，由，，查得疏水比焓。至此，高壓加熱器的進、出口汽水參數已全部算出。3.4.7.低壓加熱器加熱器壓力：式中——第七抽汽口壓力；——抽汽管道相對壓損；由，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度出水溫度：式中——加熱器上端差。疏水溫度：式中——加熱器下端差，——進水溫度，其值從高壓加熱器的上端差計算得到。已知加熱器水側壓力，由，查得出水比焓由，，查得進水比焓，由，，查得疏水比焓。至此，高壓加熱器的進、出口汽水參數已全部算出。3.4.8.低壓加熱器加熱器壓力：式中——第八抽汽口壓力；——抽汽管道相對壓損；由，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度出水溫度：式中——加熱器上端差。疏水溫度：式中——加熱器下端差，——進水溫度，其值從軸封加熱器的上端差計算得到。已知加熱器水側壓力，由，查得出水比焓由，，查得進水比焓，由，，查得疏水比焓。至此，高壓加熱器的進、出口汽水參數已全部算出。表3-4回熱加熱系統汽水參數計算項目H1H2H3H4H5H6H7H8SG汽

側抽汽壓力pj'5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽焓hj3144.23027.13352.231692978.5285127162455.83154.71抽汽管道壓損Δpj0.030.030.030.050.030.030.030.03加熱側壓力pj5.766653.557961.722720.91580.403520.219220.105730.0191090.102汽側飽和溫度ts273.01243.51204.96176.1143.93123.14101.1759.08水

側水側壓力pw21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758加熱側上端差δt-1.70-1.702.82.82.82.8出水溫度twj274.71243.51206.66176.1141.13120.3498.3756.2832.9出水比焓hwj1204.841056.64890.41745.99595.59507.03414.23237.92140.58進水溫度t'wj243.51206.66179.85141.13120.3498.3756.2832.932.41進水比焓h'wj1056.64890.41773.24594.4507.03414.23237.92140.58138.31加熱器下端差δt15.55.55.505.55.55.55.5疏水溫度tdj249.01212.16185.35176.1125.84103.8761.7832.938.4疏水比焓hdj1080.87908.15787.19746.02528.75435.39258.67140.584153.5.高壓加熱器組抽汽系數計算3.5.1.由高壓加熱器熱平衡計算高壓加熱器的抽汽系數：高壓加熱器的疏水系數：3.5.2.由高壓加熱器熱平衡計算、高壓加熱器的抽汽系數： 高壓加熱器的疏水系數：再熱器流量系數： 3.5.3.由高壓加熱器熱平衡計算本級計算時，高壓加熱器的進水比焓為未知，故先計算給水泵的介質比焓升。如圖3-3所示，泵入口靜壓：式中——除氧器壓力，；——除氧器至給水泵水的平均密度，。給水泵內介質平均壓力：給水泵內介質平均比焓：取根據和查得：給水泵內介質平均比容給水泵介質焓升：給水泵出口焓：高壓加熱器的抽汽系數：圖3.3給水泵焓升示意圖圖3.3給水泵焓升示意圖高壓加熱器的疏水系數：3.6.除氧器抽汽系數計算除氧器出水流量：除氧器物質平衡和熱平衡見圖3-4。圖3-4除氧器物質平衡和熱平衡圖由于除氧器為匯集式加熱器，進水流量為未知。但利用簡捷算法可避開求取。=0.044663.7.低壓加熱器組抽汽系數計算3.7.1.由低壓加熱器熱平衡計算低壓加熱器的出水系數：低壓加熱器的抽汽系數：低壓加熱器的疏水系數：3.7.2.由低壓加熱器熱平衡計算低壓加熱器的抽汽系數：低壓加熱器的疏水系數：3.7.3.由低壓加熱器熱平衡計算則低壓加熱器的抽汽系數：低壓加熱器的疏水系數：3.7.4.由低壓加熱器熱平衡計算由于低加的進水焓、疏水焓為未知，故先計算軸封加熱器。又由于軸封加熱器的出水系數未知，故先預選，最后校核。由的熱平衡，得軸封加熱器出水焓：由，，查得軸封加熱器出水溫度。由于低壓加熱器未設疏水冷卻器，所以疏水溫度。由，查得低壓加熱器疏水焓。低壓加熱器的抽汽系數：低壓加熱器的疏水系數：3.8.凝汽系數計算3.8.1.小汽機抽汽系數3.8.2.由凝汽器的質量平衡計算：3.8.3.由汽輪機汽側平衡校驗抽汽口抽汽系數和：各加熱器抽汽系數和：軸封漏汽系數和：凝汽系數：誤差為，凝汽系數計算正確。3.9.汽輪機內功計算3.9.1.凝汽流做功式中——再熱汽吸熱，3.9.2.抽汽流做功抽汽做功抽汽做功抽汽做功抽汽做功抽汽做功抽汽做功抽汽做功抽汽做功表3-5做功量和抽汽量計算結果1kg抽汽做功254.64371.74559.82743.02933.521061.021196.021456.22各級抽汽量144277.86145822.4378077.78254194.3655429.3956761.8295083.6554427.38抽汽流總內功：3.9.3.附加功量附加功量是指各小汽流量做功之和：3.9.4.汽輪機內功3.10.汽輪機內效率、熱經濟指標、汽水流量計算汽輪機比熱耗：汽輪機絕對內效率：汽輪機絕對電效率：汽輪機熱耗率：汽輪機汽耗率：汽輪機進汽量:式中——汽輪機額定功率，。檢驗：汽輪機進汽量，與初選值誤差：誤差在允許范圍內。給水流量：凝結水泵流量：凝汽量：第一級抽汽量:第二級抽汽量:第三級抽汽量:第四級抽汽量:第五級抽汽量:第六級抽汽量:第七級抽汽量:第八級抽汽量:3.11.全廠性熱經濟指標計算3.11.1.鍋爐參數計算過熱蒸汽參數：由，，查表得過熱蒸汽出口比焓。再熱蒸汽參數：鍋爐設計再熱蒸汽出口壓力，該壓力已高于汽輪機排汽壓力，故按照汽輪機側參數，確定鍋爐再熱器出口壓力。由和，查表得再熱蒸汽出口比焓。再熱器換熱量。3.11.2.鍋爐有效熱量3.11.3.管道效率3.11.4.全廠效率3.11.5.全廠發電標準煤耗系數式中——暖風器吸熱量，按下式計算：相應于標煤的輸入熱量：發電標準煤耗：3.11.6.全廠熱耗率：3.11.7.全廠供電標準煤耗：式中——廠用電率，4反平衡校核為檢查計算結果的正確性，以下做全廠反平衡校核計算。校核目標為汽輪機的內功。反平衡計算中的各量均相應于汽輪機進汽。4.1.鍋爐輸入熱量：4.2.鍋爐損失：4.3.排污損失：式中——化學補充水的比焓，4.4.全廠工質滲漏損失：4.5.廠用汽損失：4.6.凝汽流冷源損失：4.7.小汽機冷源損失：4.8.化學補充水冷源損失：4.9.軸封加熱器疏水冷源損失：4.10.均壓箱去熱水井汽流的冷源損失：以上第6～10項為凝汽器的直接冷源損失4.11.暖風器損失：4.12.管道散熱損失：4.13.軸封汽散熱損失損失之和216.06+4.61+53.89+33.43+1210.83+85.25-1.794+0.17310+1.317+80.13+5.085汽輪機內功：正、反平衡相對誤差：計算無誤。5輔助系統設計、選型5.1.主蒸汽系統由于本設計采用一次中間再熱高參數凝汽式電廠，故選用單元制系統。機組主蒸汽及高、低溫在熱蒸汽系統采用單管、雙管混合系統，管道從過熱器的出口聯箱的兩側引出，在機頭處匯集成一根管，到高壓缸前分成兩根支管分別進入高壓缸左右側主汽閥和調節閥，在汽輪機入口前設壓力平衡聯通管。熱再熱蒸汽管道從再熱器的出口聯箱的兩側引出，平行接到汽輪機前，分別接入中壓缸左右側再熱主汽閥，在汽輪機入口前設壓力平衡連通管。熱再熱蒸汽管道從再熱器的出口聯箱的兩側引出，平行接到汽輪機前，分別接入中壓缸左右再熱主汽閥調節閥，在汽輪機入口前設壓力平衡連通管。冷再熱蒸汽管道從高壓缸的兩個排氣口引出，在機頭處匯成一根總管，到鍋爐前再分成兩根支管分別接入再熱器進口聯箱。既減少由于鍋爐兩側熱偏差和管道布置差異所引起的蒸汽溫度和壓力偏差，有利于機組的安全運行，同時還可以選擇合適的管道規格，節省管道投資。高壓缸排汽管道上為了防止機組甩負荷時，再熱管道內的蒸汽倒流入汽輪機，設置了氣動止回閥。當汽輪機甩負荷時，高、中壓自動主汽閥在高壓油作用下瞬間關閉（0.1～0.3s），高壓缸排氣止回閥以及各回熱抽汽官道上的逆止閥也在氣動機構作用下迅速關閉，從而保證汽輪機不至超速。5.2.給水系統本設計給水泵系統按最大運行流量即鍋爐最大連續蒸發量（BMCR）工況時對應的給水量進行。系統設置2臺容量為最大給水量50%的汽動給水泵作經常運行，1臺容量為50%的電動調速給水泵作備用泵。給水泵由德國KSB公司生產，出口壓力21.47MPa，最大流量為1324.8t/h，中間抽頭流量為39.7t/h，效率83%。每臺氣動給水泵配有1臺電動前置泵，電動調速給水泵與前置泵用同一電動機通過液力偶合器拖動，在一臺給水泵出現故障時，其余兩臺給水泵還能繼續工作。每套泵都配有一前置泵進口濾網、給水泵進口濾網、給水泵出口逆止門和最小流量再循環系統。最小流量再循環系統包括一個再循環閥、兩個再循環截止閥及差壓開關和再循環減壓裝置。5.3.凝結水系統本次設計采用兩臺100%容量的立式筒型泵，一臺運行，一臺備用。凝結水泵的容量滿足汽機VWO工況下的凝結水流量，再加上10%的欲量。其揚程也按在VOW工況下運行并留有欲量，且能適應機組變工況運行的要求。凝結水泵選用電動、立式、多級、筒式、離心泵。5.4.抽空氣系統各加熱器汽側與加熱蒸汽管道相連，運行中蒸汽不斷凝結成疏水，而蒸汽中含有部分不凝結性氣體則會在簡體內停留，影響加熱器中的傳熱系數值。為此在加熱器汽側設置了抽空氣管道以排除不凝結性氣體。高壓加熱器汽側抽空氣管路與除氧器相連，再接入低壓加熱器抽空氣系統，最后連接至凝汽器的真空維持系統。為減少抽空氣過程中攜帶蒸汽造成的熱損失和降低抽氣器負擔，在抽氣管路上設置有節流孔板，用以阻止蒸汽大量流入下一級或凝汽器。凝汽器側抽真空系統設置3臺50%容量水環式真空泵，電動機與真空泵采用直聯式。正常運行時，1臺真空泵作為備用。抽氣器的任務是抽除凝汽器內不能凝結的氣體，以維持凝汽器的正常真空。所以抽氣器的工作正常與否對凝汽器壓力的影響很大。任何一種抽氣器，不管其結構和作用原理如何，其實都是一種擴容器。它將蒸汽空氣混合物從抽氣口德壓力擴壓到略高于大氣壓以排入大氣，其壓縮比一般為15～40。5.5.旁路系統本機組設有兩級串聯的高、低旁路系統。主蒸汽管與汽機高壓缸排氣逆止閥后的冷段再熱蒸汽管道之間連接高壓旁路，使蒸汽直接進入再熱器；再熱器出口管路上連接高壓旁路管道使蒸汽直接進入凝汽器。在機組啟停、運行和異常情況期間旁路系統起到控制、監視蒸汽壓力和鍋爐超壓保護的作用。高壓旁路每臺機組安裝兩套，從汽機入口前主蒸汽聯絡管接出，經減壓、減溫后接至再熱（冷段）蒸汽管道，高壓旁路的減溫水取自汽動給水泵和電動給水泵出口的凝結水系統。高、低壓旁路包括蒸汽控制閥、減溫水控制閥、關斷閥和控制裝置。系統設置預熱管保證高、低壓旁路管道在機組運行時始終處于熱備用狀態。5.6.補充水系統本機組設置了凝結水補充水箱，補充水進入凝汽器，由于補充水充分利用了低壓回熱抽汽加熱，回熱抽氣做功比較大，熱經濟性提高。并設有補充水除鹽裝置，去除水中鈣、鎂、硅酸鹽和鈉鹽，凝結水精處理采用中壓系統。除鹽采用離子交換樹脂制取的化學除鹽水。補充水采用二級除氧，一級除氧在凝汽器中，設有真空除氧裝置和鼓泡除氧裝置，然后通過回熱系統的高壓除氧器進行二次除氧。5.7.閥門5.7.1.關斷用閥門關斷用閥門用于切斷或接通管道與設備之間的介質通路，包括截止閥、閘閥、蝶閥、球閥、旋塞閥、隔膜閥等。關斷用閥門在電廠用得最多的是截止閥和閘閥。閘閥和截止閥只作關斷用，不作流量或壓力調節閥，否則閥門會迅速磨損導致泄漏，失去嚴密性。閘閥的特點是流動阻力小，啟閉扭矩小，介質可兩個方向流動，但閥體較高，密封面多，制造要求高。閘析閘閥可裝于任意位置的管道上，雙閘板閘閥宜裝于水平管道上，閥桿垂直向上。截止閥的特點是結構簡單，密封性好，便于維修，但流動陰力較大，啟閉扭大，啟閉時間較長，可裝于任意位置的管道上。為便于開啟大直徑的閘閥或閥瓣承受壓力很大截止閥，需裝尺寸小的旁路閥。運行時，閘閥、截上載閥要全開，停運時要全關。5.7.2.調節用閥門調節用閥門用于調節介質的流量和壓力，包括調節閥、疏水閥、節流閥、減壓閥等，一般調節用閥門不宜作關斷閥使用。當調節幅度小且不需要經常調節時，在設計壓力不大于1.6MPa的小管，或設計壓力不大于1.0MPa的蒸汽管道上，可用截止閥或閘閥兼作關斷或調節用。調節閥在運行中需要經常開關，為防止介質泄漏，一般在調節閥之前要串聯關斷閥，開啟時，要先全開關斷閥而后再開調節閥，關閉時，先關調節閥然后再關關斷閥。5.7.3.保護用閥門保護用閥門用于保護設備或管系安全運行，包括止回閥、安全閥和快速關斷閥等。止回閥用以防止管道內介質倒流，當介質倒流時，閥瓣自動關閉，截斷介質流量，以防發生事故。在發電廠中主要用于各種泵的出口、鍋爐給水管道、汽輪機抽汽管道等不允許介質倒流的地方。安全閥用以防止超壓，當介質壓力超過規定值時，安全閥自動開啟，把多余的介質排放到低壓系統或大氣中，而在壓力降至規定值時又能自動關閉，防止事故發生，保證安全運行。5.7.4.各閥門安裝1.循環水管道，采用蝶閥2.抽汽管道，在盡量接近汽輪機抽汽口的地方安裝止回閥，止回閥后安裝電動閘閥。止回閥前和電動閘閥后分別設疏水閥。第四級抽汽管道上，至除氧器的管道上設置一個電動閘閥和一個止回閥；至給水泵汽輪機的蒸汽管道上設置一個止回閥，在每個支管上再分別裝設一個電動閘閥和一個止回閥；至輔汽的蒸汽管道上裝設一個電動閘閥和一個止回閥。3.汽包、過熱器、再熱器、高壓加熱器、除氧器等高壓設備，均安裝安全閥。4.凝結水泵、給水泵等泵入口前設置閘閥和泵入口濾網，出口均設止回閥，止回閥后安裝電動截止閥，防止高壓水倒流。5.各高、低加熱器，均設置加熱器隔離旁路，旁路上設置電動隔離閥。6.各高壓加熱器疏水經疏水調節閥逐級自流至除氧器。各低壓加熱器的疏水用疏水調節閥逐級自流入低壓加熱器H8，H8的疏水用疏水泵打回H8主凝結水出口。7.主蒸汽系統，在過熱器出口聯箱兩側各接一彈簧式安全閥和一電磁安全閥。在靠近主汽門的管道上裝設疏水閥和暖管用疏汽閥。8.再熱蒸汽系統，在靠近高壓缸排汽口處設置止回閥，止回閥前后設有疏水閥，疏水閥后串聯一汽動截止閥。再熱器進口聯箱前的冷段管道上，設彈簧式安全閥。再熱器出口聯箱引出的管道上，裝設一個彈簧式安全閥和一個放氣閥。在靠近中聯門的地方安裝疏水閥。6結論本機組采用一爐一機的單元制配置。其中鍋爐為德國BABCOCK公司生產的2208t/h自然循環汽包爐；汽輪機為GE公司的亞臨界壓力、一次中間再熱660MW凝汽式氣輪機。該系統共有八級不調節抽汽。其中第一、二、三級抽汽分別供三臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽汽分別供四臺低壓加熱器，第四級抽汽作為0.9161MPa壓力除氧器的加熱汽源。汽輪機的主凝結水由凝結水泵送出，依次流過軸封加熱器、4臺低壓加熱器，進入除氧器。然后由氣動給水泵升壓，經三級高壓加熱器加熱，最終給水溫度達到，進入鍋爐。凝汽器為單壓式凝汽器，汽輪機排氣壓力4.4kPa。給水泵氣輪機（以下簡稱小汽機）的汽源為中壓缸排汽（第四級抽汽），無回熱加熱其排汽亦進入凝汽器，設計排汽壓力為。原則性熱力計算結果如下：1.汽輪機內功2.汽輪機比熱耗3.汽輪機絕對內效率4.汽輪機絕對電效率5.汽輪機熱耗率6.汽輪機汽耗率7.汽輪機進汽量檢驗：與初選值誤差0.01%計算無誤。8.鍋爐有效熱量9.管道效率10.全廠效率11.全廠發電標準煤耗12.全廠熱耗率13.全廠供電標準煤耗14.反平衡校核汽輪機內功15.正、反平衡相對誤差計算無誤。致謝這次熱力發電廠課程設計是在xx大學，xx學院xx老師的悉心指導下完成的。讓我們小組將熱力發電廠書上的理論知識和實際的設備布置聯系在了一起，不僅加深了我們對熱力過程的理解，而且增強了我們利用期刊，查找資料的能力。從方案的確定，到計算過程中的解惑，指導老師都給我們提供了很多的幫助以及及時的督促。老師治學嚴謹，為人誠懇，學識淵博，為我們樹立了良好的榜樣。在此，我們小組成員向老師表示崇高的敬意和誠摯的謝意。同時還要感謝其他小組的同學們，他們熱情的幫助我們解決疑惑，討論計算方法，給予建設性的意見和修改想法。在整個課程設計的過程中，因為有了他們的幫忙，我們小組少走了很多彎路，而且也讓我們的計算更加