1XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案 2 2 5 5 5 6 64冷凍機房、熱力機房高支模施工方案 7 7 8 8 2XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案 3<<建筑工程施工質量驗收統一標準>>GB50456DBJ/T01-69-2003789DB11/T695-2009DB11/T583-2008DB11/T363-20063XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案3、由于該工程基坑內無多余空間可供搭設馬道，為不影響結構施工，馬道選擇搭道的影響。馬道與設備吊裝孔位置見圖2-2。J040H600004下XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案445XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案2、項目總工組織項目部技術、質量、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的3、組織項目部技術、質量、生產人員與結構施工隊學習方案，對施工班組進行培6XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案MJ—106MB—105MB—10657XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案774冷凍機房、熱力機房高支模施工方案4.1滿堂腳手架搭設方案8XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案4.2梁模板設計及安裝1、搭設滿堂腳手架，梁底不單獨搭設架子。框架梁的支撐方式為在底板上的基礎梁正中沿梁跨度方向每900（同滿堂架立桿間距）設一根立桿，在基礎梁兩側100mm處5、梁上口要拉線找直，并檢查梁截面尺寸是否符合要求，與相臨柱模板連接是否4.3頂板模板設計及安裝9XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案根據頂板的標高控制線，拉線調整主龍骨的高度，對于跨度大于4m的頂板模板，按XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案4、拆下的模板及時清理粘連物，用扁鏟將粘連物鏟掉，涂刷脫模劑，拆下的扣件6、有砼強度要求和冬期施工的砼模板拆除，必須按規范規定進行同條件養護的砼試塊檢驗，強度達到要求，并申請技術負責人同意后，方準進行模板拆除。7、冬期施工的梁、板等重要構件砼模板拆除，應報請工程監理審批后，方準進行1）已拆除模板及其支架的結構，在砼強度符合設計砼強度等級的要求時，方可承XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案3）拆模時要逐塊進行，不得拋擲，拆下后必須立即清理干凈，板面涂刷脫模劑，1）模板及其支架應根據工程結構形式、荷載大小、地基土類別、施工設備和材料（1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。（2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。礙裝飾工程施工的隔離劑；c.澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；d.對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應使用能達到設計效果的模板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案柱.墻.梁33522222253XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案51、模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度、穩定性。模板安裝后必須仔細檢查2、模板之間的拼縫及模板與建筑物結構之間的接縫必須嚴密，模板接縫寬度不大3、模板表面必須清理干凈，然后均勻涂刷脫模劑，避免因模板清理不好，涂刷脫模劑不勻、拆模過早而造成砼表面粘連，嚴禁脫模劑污染鋼筋和砼的接槎部位。4、模板施工過程中模板工長必須督促班組長作好自檢記錄，做到隨安裝隨檢查，修整，隨時對松動、跑漿部位進行加固、縫堵處理。7、外墻施工縫處必須按設計要求設置遇水膨脹止水條，后澆帶處用快易收口網進XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案2、模板支撐要設專人檢查是否支穩、牢固、頂緊，不得有漏支、漏頂現象發生，5、腳手架、模板支架搭設人員必須持證上崗，搭設人員戴安全帽，穿防滑鞋，系6、操作人員上、下架子必須走馬道或安全梯，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得7、夜間禁止腳手架、模板支架搭設與拆除。雨雪天及六級以上大風天氣不得進行8、腳手架及模板支架搭設完畢必須驗收，驗收合格后方可使用。9、混凝土澆筑作業前應對模板支架再次進行全面檢查，合格后方可進行澆筑混凝土。混凝土澆筑過程中下方不得有其他作業人員。10、混凝土澆筑時嚴禁混凝土過量堆載，不得超過設計荷載。XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案48、拆木模板、起模板釘子、碼垛作業時，不得穿膠底鞋，著1、拆除模板時按程序進行，禁止用大錘敲擊，防止將砼面拉裂以及損傷混凝土表XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案模板支架搭設高度為按8.2米計算，立桿的縱距b=0.90米，立桿的橫距l=0.90米，步距h=1.20米。板底次龍骨采用50×100mm方木，間距300。頂托梁采用100×100mm方木，間距900。鋼管采用48×3.5，以壁厚3.2計算。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25.100×0.150×0.900+0.350×0.900=3.704kN/m活荷載標準值q2=(2.000+3.000)×0.900=4.500kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；(1)抗彎強度計算其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.2×3.704+1.4×4.500)×0.300×0.300=0.097kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.097×1000×1000/33750=2.865N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.704+1.4×4.500)×0.300=1.934kN截面抗剪強度計算值T=3×1934.0/(2×900.000×15.000)=0.215N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.677×8.204×3004/(100×5000×253125)=0.355mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.300=1.130kN/mXXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2=(3.000+2.000)×0.300=1.500kN/m靜荷載q1=1.2×1.130+1.2×0.105=1.481kN/m活荷載q2=1.4×1.500=2.100kN/m2.方木的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=3.223/0.900=3.581kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.58×0.90×0.90=0.290kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.581=1.934kN最大支座力N=1.1×0.900×3.581=3.546kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.290×106/83333.3=3.48N/mm2方木的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:截面抗剪強度計算值T=3×1934/(2×50×100)=0.580N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案(3)方木撓度計算最大變形v=0.677×2.735×900.04/(100×10000.00×4166666.8)=0.292mm方木的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取方木的支座力P=3.546kN均布荷載取托梁的自重q=0.096kN/m。3.55k.55k.55k.55k.55k.55k.55k.55k.55kN0.10kN/mAB900900900托梁計算簡圖1.0180.8300.830托梁彎矩圖(kN.m)0.0470.6720.672托梁變形圖(mm)2.932.901.801.770.670.671.802.934.2.235.35.366.4.492.900.640.641.77XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩M=1.018kN.m經過計算得到最大支座F=11.855kN經過計算得到最大變形V=0.7mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=1.018×106/166666.7=6.11N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:截面抗剪強度計算值T=3×6493/(2×100×100)=0.974N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形v=0.7mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×8.160=1.215kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×0.900×0.900=3.050kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=4.548kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(3.000+2.000)×0.900×0.900=4.050kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值(kN)；N=11.13軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》，由公式(1)或(2)計算k1——計算長度附加系數，取值為1.155；XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m；公式(1)的計算結果：=78.21N/mm2，立公式(2)的計算結果：=49.78N/mm2，立本工程該部位梁截面為400×600mm，500×600mm，以500×600mm計算。梁側木方為50×100mm，間距250mm。梁底木方為100×100mm，根據梁寬等間距布置三道。梁底、側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=5000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=5000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。模板自重=0.500kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.000h；T——混凝土的入模溫度，取15.000℃;V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；1外加劑影響修正系數，取1.000；XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案2混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=14.400kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=14.400kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2.000kN/m2。梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下12.05kN/mAB250250250圖梁側模板計算簡圖1.抗彎強度計算其中f——梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——計算的最大彎矩(kN.m)；q——作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.2×14.40+1.4×2.00)×0.60=12.048N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.10×12.048×0.2502=-0.075kN.mf=0.075×106/22500.0=3.347N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案其中最大剪力Q=0.6×0.250×12.048=1.807kN截面抗剪強度計算值T=3×1807/(2×600×15)=0.301N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=14.40×0.60=8.64N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677×8.640×250.04/(100×5000.00×168750.0)=0.271mm梁側模板的撓度計算值:v=0.271mm小于[v]=250/250,滿足要求!計算公式:其中f——梁側豎楞抗彎強度計算值(N/mm2)；M——梁側豎楞的最大彎距(N.mm)；W——梁側豎楞的凈截面抵抗矩,W=83.33cm3；其中q——作用在模板上的側壓力；q=(1.2×14.40+1.4×2.00)×0.25=5.02kN/ml——計算跨度(梁板高度),l=600mm；經計算得到，梁側豎楞的抗彎強度計算值5.020×0.600×0.600/8/83333.336=2.711N/mm2；梁側豎楞的抗彎強度驗算<[f],滿足要求!計算公式:XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案其中q——作用在模板上的側壓力，q=14.400×0.250=3.600N/mm；l——計算跨度(梁板高度),l=600mm；E——梁側豎楞彈性模量,E=9500N/mm2；I——梁側豎楞截面慣性矩,I=416.67cm4；梁側豎楞的最大撓度計算值,v=5×3.600×600.04/(384×9500×4166666.8)=0.153mm；梁側豎楞的最大允許撓度值,[v]=2.400mm；梁側豎楞的撓度驗算v<[v],滿足要求!模板支架搭設高度為8.2米，梁截面B×D=500mm×600mm，梁支撐立桿的橫距l=0.90米，縱距0.9米，立桿的步距h=1.20米，梁底增加1道承重立桿，立于基礎梁正中。在基礎梁兩側100mm處架設立桿，梁兩側立桿間距1100mm。采用的鋼管類型為48×3.5，以壁厚3.2計算。000210618圖1梁模板支撐架立面簡圖XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.900=13.770kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×0.600+0.500)/0.500=1.530kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.500+2.000)×0.500×0.900=2.025kN均布荷載q=1.2×13.770+1.2×1.530=18.360kN/m集中荷載P=1.4×2.025=2.835kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；2.83kN18.36kN/mAB280220計算簡圖0.1900.1310.131彎矩圖(kN.m)XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案2.202.881.162.395.2.78剪力圖(kN)0.0910.7440.744變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N=2.196kN1N=8.663kN2N=1.157kN3最大彎矩M=0.190kN.m最大變形V=0.7mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.190×1000×1000/33750=5.626N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!截面抗剪強度計算值T=3×5780.0/(2×900.000×15.000)=0.642N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.744mm面板的最大撓度小于280.0/250,滿足要求!XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案（一）梁底方木計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=8.662/0.900=9.625kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×9.63×0.90×0.90=0.780kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×9.625=5.197kN最大支座力N=1.1×0.900×9.625=9.529kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.780×106/166666.7=4.68N/mm2方木的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:截面抗剪強度計算值T=3×5197/(2×100×100)=0.780N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!(3)方木撓度計算最大變形v=0.677×8.021×900.04/(100×10000.00×8333333.5)=0.428mm方木的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!(一)梁底支撐橫向鋼管計算XXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取方木支撐傳遞力。2.20kN8.66kN1.16kNBAB550550支撐鋼管計算簡圖0.2960.1380.138支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.0140.1380.138支撐鋼管變形圖(mm)0.460.461.740.701.740.700.460.46支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩M=0.296kN.mmax最大變形v=0.14mmmax最大支座力Q=11.095kNmaxXXXXXXX有限公司冷凍機房、熱力機房高支模施工方案抗彎計算強度f=0.30×106/4729.0=62.62N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于550.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):c其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平