高壓電氣設備減隔震設計規程PAGE\*ROMANPAGE\*ROMANIII目次總則 1術語符號 223基本定 5減震計 12震計算 12震選擇 13連構震計 14造求 15隔震計 16震計算 16震選擇 16造求 21本規用說明 23引用準錄 25條文明 I1 總則 25術語符號 26基本定 26減震計 30震計算 30震選擇 31連構震計 31造求 32隔震計 32震計算 32震選擇 33造求 33Preface

ContentsGeneralprovisions 1Termsandsymbols 2Terms 2Symbols 2Generalrequirements 3EnergyDissipationDesign 9CheckingforStrength 9SelectionofEnergyDissipationDevices 9EnergyDissipationDesignforInterconnectedStructures 10DetailingRequirements 10SeismicIsolationDesign 14CheckingforStrength 14SelectionofSeismicIsolationDevices 14DetailingRequirements 15Appendix 18ExplanationofwordinginthisCode 20Listsofquotedstandards 21Explanationitems(Addition:ExplanationofProvisions) 22PAGEPAGE101 總則7～93kV~1000kV800kV300MW800MW750MW4）220kV樞紐變電站，330kV~1000kV變電站,±400kV及以上換流站的高壓電氣設備；（委備。2除重要設備以外的其他高壓電氣設備為一般設備。GB1830619上，積極穩妥地采用新技術、新設備、新材料、新工藝，促進技術創新。seismicprecautionaryintensity5010%earthquakeaction由地震動引起的結構動態作用，包括水平地震作用和豎向地震作用。energydissipationdevice吸收并耗散地震輸入能量，減少傳給設備或結構地震作用的裝置。規定機械負荷specifiedmechanicalloadstructurewithhigh-voltageenergydissipationdevices在高壓電氣設備中安裝減震器而形成的結構，包括高壓電氣設備、設備支架、減震器等。減震裝置energydissipationdevices設置在同一高壓電氣設備上的所有減震器及其附屬部件。velocity-dependentenergydissipationdevice耗能能力與裝置兩端的相對速度有關的消能減震器，一般包括粘滯型減震器、粘彈性減震器等。displacement-dependentenergydissipationdevice耗能能力與裝置兩端的相對位移有關的消能減震器，一般包括金屬減震器、摩擦減震器等。energydissipationrate之比。addeddampingratioInterconnectedStructures通過導體連接的兩個或兩個以上高壓電氣設備組成的回路系統結構。structurewithisolatedhigh-voltageelectricalequipmentseismicisolatordevice設置在高壓電氣設備與基礎之間，用于承載高壓電氣設備，并具有隔震變形能力的裝置。laminatedrubberisolationbearing（NRRBR（ESB）elasticslidebearing由彈性材料與摩擦滑板組成的隔震支座。dampingdevicestopper限制隔震器與上部高壓電氣設備之間在最不利狀態下產生超過水平容許位移的裝置。transitionplatform布置。isolationlayer2.1.20factorofresponsereduction2.1.21極罕遇地震veryrareearthquake在設計基準期內年超越概率為10-4的地震動。σtot－各工況荷載組合產生的總應力；σv－高壓電氣設備或材料的破壞應力；Ec－高壓電氣設備瓷件的彈性模量；Kce－高壓電氣設備瓷件的抗彎剛度；K－結構（設備）構件的剛度；eq——隔震層等效阻尼比；Kh——隔震層水平等效剛度；j——第j隔震支座由試驗確定的等效阻尼比；Kj——j()K100——100%FHiiFViiG1iaH－設計水平地震加速度；aV－設計豎向地震加速度；amax1—隔震后的水平地震影響系數最大值；amax—非隔震的水平地震影響系數最大值；Hi－質點i至設備底部或支架基礎頂面的高度；R－減震效率；b——水平向減震系數；其他S1——隔震支座第一形狀系數；S2——隔震支座第二形狀系數。7度及當高壓電氣設備結構強度不能滿足抗震要求時或高壓電氣設備對于抗震安全性和使用功能有-柱的截面慣性矩Ic（3.0.7-1）4Kc·radLc（）120Ec（PKc（）（）柱

（3.0.8-1）（3.0.8-2）c K9.01107c

hcdE（3.0.8-3）dEccdc（柱hc（e（（hc‘；Ec（）P8度、9GB18306.10-1GB18306GB183063.0.10-20.05s。注：周期大于6.0s的結構所采取的地震影響系數應專門研究。表3.0.10-1水平地震影響系數最大值抗震設防烈度677889設計基本地震0.000.300.40加速度（g）地震影響系數最大值0.1250.2500.3750.5000.7501.000表3.0.10-2特征周期值（s）設計地震分組場地類別Ⅰ0Ⅰ1ⅡⅢⅣ第一組50.450.65第二組0.250.300.400.550.75第三組0.300.350.450.650.903.0.12）0.1s0.1s556s（3.0.12-1）（3.0.12-2）（3.0.12-3）（3.0.12-4）式中：——地震影響系數；T——結構自振周期；——衰減指數；——直線下降段的下降斜率調整系數，當計算值＜0時，應取為0；——阻尼調整系數，當計算值＜0.55時，應取為0.55。圖3.0.12地震影響系數曲線式中： ——不場的震影系；——按式（3.0.12-1）計算的地震影響系數值；——地震影響系數最大值場地調整系數，應符合表3.0.12的規定。表3.0.12地震影響系數最大值場地調整系數

（3.0.12-5）場地類別設計基本地震加速度（g）0.000.30≥0.40Ⅰ00.720.740.750.760.850.90Ⅰ10.800.820.830.850.951.00Ⅱ1.001.001.001.001.001.00Ⅲ1.3001.001.00Ⅳ01.000.950.9010km以外可取不小于1.25。90%ji式中——j振型i質水平震用準；j3.0.12——j振型的參與系數；——j振型i質點的水平相對位移；

（3.0.15-1）（3.0.15-2）——i.9（3.0.15-3）式中地作效應；——j.9 （3.0.15-4）（3.0.15-5）式中——水地作效應；——分為jk型平地作效；——分為jk型結構尼；——j振型與k振型的耦聯系數；——k振型與j振型的自振周期比。6sαs65%。1000kV1.4的動力反應放大系數的取值不宜小于1.232.04安裝在變壓器、電抗器的本體上的部件，動力反應放大系數應取2.0。（（體0.25（3.0.20-1）地震作用工況下，設備或材料應滿足下列要求：式中： ——正使工況荷載合生總力（Pa）；

（3.0.20-2）（3.0.20-3）（3.0.20-4）（Pa）；（Nm）；（Nm）；——地震作用工況荷載組合產生的總應力（Pa）；——地震作用工況荷載組合產生的總彎矩（Nm）。（線153.0.1210%。（4.1.8）式中——減結的加有阻比；jΔuj減震器附加給結構的有效阻尼比超過25%時，宜按25%計算。式中——點i的地震用準；——質點i對應于水平地震作用標準值的位移。式中——高電設減震構基自周；——第j個減震器的線性阻尼系數；——第j個減震器的減震方向與水平面的夾角；——第j個減震器兩端的相對水平位移。

（4.1.9）（4.1.10）當減震器的阻尼系數和有效剛度與結構的自振周期有關時，可取相應于高壓電氣設備減震結構基本自振周期的值。 （4.1.11）式中——第j減的恢力回在對平位時面。1.2倍。（1-R）101000kV800kV30%以上，750kV660kV及40%1.21.2《建筑抗震設計規范》GB50011的規定，減震器耐久性能測試應符合《建筑消能阻尼器》JG/T209的規定。750kV1/10，500kVGB50017GB50010JGJ14512mm與高壓電氣設備減震器相連的預埋件，錨筋的錨固長度宜大于20倍錨筋直徑，且不應小于250mm。當無法滿足錨固長度的要求時，應采取其他有效的錨固措施。2mm。5.1隔震設計計算計算。GB50260max1max/式中：max1——隔震后的水平地震影響系數最大值；max——非隔震的水平地震影響系數最大值；

（5.1.3）——大值；——調整系數，一般橡膠支座，取0.80；隔震器剪切性能偏差為S-A類時，取0.85；隔震器帶有阻尼器時，相應減少0.05。100%9②隔震器剪切性能偏差按現行國家標準《橡膠支座第3部分：建筑隔震橡膠支座》GB20688.3確定。6規定：hjeqjj/h式中：h——隔震層水平等效剛度；j——j）eq——隔震層等效黏滯阻尼比；

（5.1.4-1）（5.1.4-2）j——第j隔震器由試驗確定的等效黏滯阻尼比，隔震層設置阻尼裝置時，應包括相應的阻尼比；100%250%100%時的應符合下列要求：]iuc

（5.1.5-1）（5.1.5-2）式中：ui——罕遇地震作用下，第i個隔震器考慮扭轉的水平位移；[ui]——第i個隔震器的水平位移限值；對橡膠隔震支座，不應超過該支座有效直徑的0.55倍和支座內部橡膠總厚度3.0倍二者的較小值；uc——罕遇地震下隔震層質心處水平位移或不考慮扭轉的水平位移；i——第i個隔震器的扭轉影響系數，應取考慮扭轉和不考慮扭轉時i支座計算位移的比值；當隔震層以上結構的質心與隔震層剛度中心在兩個主軸方向均無偏心時，邊支座的扭轉影響系數不應小于1.15。Kt（5.1.6）100r RwK100——100%tr——隔震器內部橡膠總厚度；VRw——抗風裝置的水平承載力設計值。考慮三向地震作用產生的最不利軸力。最大壓應力組合：1.0NGENEhc0.4NEvc最大拉應力組合：1.0NGENEht0.4NEvt式中：NGE——重力荷載代表值作用下的軸壓力標準值；NEhc——NEvc——NEht——NEvt——

（5.1.7-1）（5.1.7-2）1.2。5.2.129力和由P-（圖5.1.式中：SGE——重力荷載代表值的效應；SEhr——SEvr——

（5.1.11）5.1.113GB20688.3GB50010（B（R（B（R。3GB20688.3中III

dd04tr1ab2(ab)tr1

（5.2.8-1）（5.2.8-2）S2

Str22Str22

（5.2.8-3）（5.2.8-4）式中：S1──橡膠隔震支座第一形狀系數；S2──橡膠隔震支座第二形狀系數；d（a（b（d0（tr1（trS1不宜小于20，S2不宜小于5。5GB20688.512MPa300mm10MPa；12MPa0.553％；5%。注：1壓應力設計值應按永久荷載和可變荷載的組合計算；效應組合；（有效直徑與橡膠層總厚度之比）55420%4340%。4.橡膠支座部外徑不宜小于200mm。15Mpa。注：1彈性滑板隔震支座中的橡膠支座部及滑移材料的壓應力限值均應滿足該值；2彈性滑板隔震支座中的橡膠支座部外徑不宜小于200mm。25Mpa30Mpa注：彈性滑板隔震支座中的橡膠支座部及滑移材料的壓應力限值均應滿足該值。3%；能力；20250mm。1.2200mm1.2400mm。震器最大變形量的1.5倍。附錄A互連結構軟導線長度計算方法A.0.1互連結構軟導線長度可按下列公式計算。L0=L1+DPel+L2 A.0.1-1A.0.1-2式中：L0——軟導線的合理長度；L1——互連結構兩設備之間的直線距離；DPel——互連結構兩設備之間最大的水平相對位移；xmax1——互連結構兩設備中其中一個設備沿著軟導線方向的最大位移；xmax2——互連結構兩設備中另一個設備沿著軟導線方向的最大位移；L2——防止由于導線較剛而在制造或安裝時產生較大端子力所需的附加長度，缺少可靠數據下，對于瓷質設備宜取（0.01-0.02）L1；對于復合設備宜取（0.0015-0.003）L1。高壓電氣設備減隔震設計規程條文說明PAGEPAGE24DL/T5143－201X目 次1 總則 25術語符號 26基本定 26減震計 30震計算 30震選擇 31連構震計 31造求 32隔震計 32震計算 32震選擇 33造求 33DL/T5143－201X1 總則27.1g100V3kV~1000kV800kVDL/T5352GB/T51200和《±800kV直流換流站設計規范》GB/T50789協調一致，補充了1000kV交流電氣設備。GB50260GB50011-2016GB502601000kV1.0.6DL/T5143－201X2 2.1.11通過導體連接的高壓電氣設備及其支架組成的回路體系結構，導體連接方式根據導體剛度分為軟導線連接和硬導體連接，硬導體一般為硬管母線。2.1.138（000V設備動力放大系數不超過1.1.21.4783.0.33.0.5.73.0.8800kV（避雷器設備法蘭膠裝連接處彎（3.0.83~3.0.15GB18306、DL/T5143－201X《建筑抗震設計規范》GB50011、《電力設施抗震設計規范》GB50260的規定協調一致。12MW~1000MW10MW110kV~750kV660kV及以下直流輸變電工程中的高壓電氣設備的的地面運動最大豎向加速度αv可取最大水平加速度αs65%GB502601000kV800kVαvαs80%αvαs的80%αs的65%。GB502601000kV1000kV~）4.5m~9m1000kV1.32關成果見下表。表1 支動放系試驗果計表設備電壓等級支架參數試驗加速度峰值(g)試驗測試動力放大系數高度(m)根開(m)主材規格(mm)輔材規格(mm)大應變大應變仿真試驗瓷質避雷器500kV3.98/Φ402×10/0.1108.86128.88上下Φ95×6Φ40×5117.151.041.08瓷質避雷器750kV3.5/Φ402×10/0.1117.4943.5上下Φ95×6Φ40×5115.071.020.98瓷質絕緣子500kV3.5/Φ402×10/0.135.1349.781.361.413.5上0.6×0.6下Φ95×6Φ40×53DL/T5143－201X0.9×0.9瓷質絕緣子750kV3.5/Φ402×10/0.138.3548.411.171.263.5上下Φ95×6Φ40×545.501.121.18復合支柱絕緣子1±800kV3.83上下Φ194×12Φ83×8、、、0.4168117481.021.04復合支柱絕緣子2±800kV3.95上下Φ194×12Φ83×8、、、0.4180418221.011.01復合避雷器1000kV6.20上下Φ89×5Φ50×50.2g//1.22/復合互感器1000kV7.95上下Φ89×5Φ50×50.2g//1.10/復合隔離開關±800kV5.3上下Φ89×5Φ50×50.2g//1.04/復合斷路器±800kV7.2上下Φ89×5Φ50×50.2g//1.06/復合絕緣子±400kV3.8上0.6×0.6下0.8×0.8?102×7?50×50.4//1.01/復合隔離開關±800kV2.8/?350×8/0.4//0.92/復合PLC電抗器±800kV2.8/?350×10/0.4//0.87/復合PLC電抗器±800kV3.3/?350×10/0.4//0.86/復合PLC電抗器±400kV4.5/?350×10/0.4//0.88/RI電容器±800kV2.8/?350×10/0.4//1.00/現小于1.0DL/T5143－201X中國電力科學研究院以典型的1000kV避雷器、電壓互感器、支柱絕緣子、隔離開關及其支架進行了相關的理論、數值仿真及試驗研究，給出了1000kV設備支架動力放大系數取值范圍及其應用限制條件，見下表。表21000kV設備支架動力放大系數取值范圍及限制條件支架動力放大系數取值范圍適用于1000kV電氣設備的限制條件設備重量（kg）設備頻率（Hz）支架抗側剛（kNmm-1）支架重量（kg）支架頻率（Hz）設備-支架頻率（Hz）≤1.41000~100001~5≥3.44≤3700≥7≥1.62DL/T52221.67。3GB20688.3GB500113.0.26DL/T5143－201X10%,4.1.11、4.1.12與減震器相連的結構構件和節點應考慮減震器最大輸出阻尼力的作用，保證減震器在罕遇地震作用下不喪失功能。4.1.13中國電力科學研究院進行了部分高壓電氣設備減震的仿真分析和試驗，得到的減震效率見下表。表3 支類氣備震仿分與驗果設備電壓等級無減震結構有減震結構試驗得到的減震效率目標加速度仿真結果試驗結果目標加速度仿真結果試驗結果瓷質避雷器11000kV0.3g24.53MPa23.60MPa0.5g26.55MPa27.84MPa40.56%瓷質避雷器21000kV0.3g27.68MPa29.40MPa0.4g24.89MPa23.10MPa41.07%1±800kV0.4g52.45MPa50.43MPa0.4g23.94MPa21.69MPa56.99%復合材料支柱絕緣子2±800kV0.4g46.89MPa45.09MPa0.4g16.55MPa13.73MPa69.55%復合材料互感器1000kV0.2g48.05MPa46.33MPa0.5g28.79MPa27.65MPa76.14%瓷質避雷器500kV0.2g/41.25MPa0.2g/9.79MPa76.27%瓷質斷路器220kV0.3g/35.42MPa0.4g/23.32MPa50.62%