關(guān)于大唐吉林中能源熱源廠〔岔路河國(guó)際生態(tài)城〕三臺(tái)7.0MW熱水鍋爐加裝空氣預(yù)熱器的可行性報(bào)告長(zhǎng)春市文教鍋爐廠名目一、鍋爐設(shè)計(jì)過(guò)程概述二、實(shí)際使用狀況三、解決途徑四、增設(shè)空氣預(yù)熱器的可行性五、效果分析一、鍋爐設(shè)計(jì)過(guò)程概述大唐吉林中能源熱源廠于2023年在長(zhǎng)春市文教鍋爐廠訂購(gòu)了三臺(tái)DZL7.0-1.25/115/70-AII型熱水鍋爐用于岔路河國(guó)際AII爐出力和滿足大唐吉林中能源使用4000Kcal/kg左右的DZL7.0-1.0/115/70-AII型熱水鍋爐的根底500mm。〔三〕設(shè)計(jì)燃料特性9〔三〕設(shè)計(jì)燃料特性9收到基低位發(fā)熱量Qnet,v,arkJ/kg17800.001收到基碳Car%46.552收到基氫Har%3.063收到基氧Oar%6.114收到基硫Sar%1.945收到基氮Nar%0.866收到基灰分Aar%32.487收到基水分Mar%9.008枯燥無(wú)灰基揮發(fā)分Vdef%38.50依據(jù)以上鍋爐根本狀況進(jìn)展鍋爐熱力計(jì)算，得出以下計(jì)算結(jié)果鍋爐設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)名稱單位數(shù)值名稱單位數(shù)值額定供熱量MW7額定供水溫度℃115回水溫度℃70鍋爐效率%81.04爐室總輻射受熱面積m234.44爐室出口煙溫℃926.8排煙溫度℃142.33熱空氣溫度℃20爐室受熱面熱負(fù)荷W/m297513.13爐室容積熱負(fù)荷W/m3277481.6爐排燃燒面熱負(fù)荷W/m2641388.7燃料消耗量kg/h1810.0在鍋爐定型設(shè)計(jì)完成投入生產(chǎn)之后，大唐吉林中能源2023828日通知文教鍋爐廠該熱水鍋爐實(shí)際使用燃料為霍林河露天煤業(yè)生產(chǎn)的褐煤。收到基低位收到基低位空氣枯燥基收到基灰分煤礦單位收到基低位收到基低位空氣枯燥基收到基灰分煤礦單位發(fā)站煤種全水分(%)Mt煤業(yè)枯燥無(wú)灰基空氣枯燥基空氣枯燥基枯燥基灰分 枯燥無(wú)灰基枯燥基全硫空氣枯燥基枯燥無(wú)灰基揮發(fā)分 揮發(fā)分灰分(%)Aad (%)Ad 硫(%)Sdaf (%)S,td 氫(%)Had 氫(%)Hdaf熱值(Kcal熱值(j/g)水分(%)Mad(%)Aar霍林河褐煤33531402131.412.9116.46(%)Vdaf(%)Vad20.923.9748.3732.010.540.543.986.01依據(jù)實(shí)際使用燃料，在爐排已生產(chǎn)完畢的狀況下，文教鍋爐廠在速度進(jìn)展了調(diào)整，使之能更適合燃用褐煤一點(diǎn)。二、鍋爐實(shí)際使用狀況1、大唐吉林中能源熱源廠鍋爐房?jī)?nèi)共安裝了三臺(tái)DZL7.0-1.25/115/70-AII型熱水鍋爐，實(shí)際運(yùn)行時(shí)間長(zhǎng)短的鍋爐挨次依次為1#，2#，3#，其中3#鍋爐投入運(yùn)行的時(shí)間較短。承受鏟車(chē)低，冬季幾乎接近于0?。從整個(gè)鍋爐燃燒實(shí)際狀況來(lái)講，燃用褐煤燃用褐煤比燃用煙煤效果要好一些。2、熱工測(cè)試202334日大唐吉林發(fā)電熱力試驗(yàn)所對(duì)該鍋爐進(jìn)展了熱工測(cè)試，承受煤樣為：煤質(zhì)特性表1全水Mt%15.7空干基內(nèi)水Mad%3.523空干基含灰量Aad%25.9空干基揮發(fā)分Vad%27.98空干基固定碳FCad%42.6空干基含氫量Had%3.008空干基含硫量St.ad%0.44收到基低位發(fā)熱量Qnet,arkJ/kg18696收到基灰含量Aar%22.63大唐吉林發(fā)電熱力試驗(yàn)所給出的試驗(yàn)結(jié)論及存在問(wèn)題：“7.1鍋爐反平衡熱效率低于設(shè)計(jì)值73.9274.6112。鍋爐效率平均值為74.27%，比鍋爐設(shè)計(jì)效率80.19%低5.92%，鍋爐q45.630%以上，燃盡程度差，建議可以將爐渣摻到原煤中進(jìn)展二次回爐燃燒，提高燃料的燃盡程度。鍋爐正平衡熱效率4.35%。鍋爐出口氧量高建議在鍋爐出口加裝氧量表，隨著氧量調(diào)整燃燒，保證燃燒充分完全；鍋爐打焦孔用后關(guān)閉，盡量削減同時(shí)開(kāi)啟多個(gè)打焦孔。”3、成因依據(jù)以上狀況可以看出，影響鍋爐反平衡熱效率最大因素為固體未完全燃燒熱損失q4，究其緣由：1速度，導(dǎo)致?tīng)t渣含碳量高；2應(yīng)區(qū)間配風(fēng)不合理，導(dǎo)致飛灰量大和燃燒不完全；3、爐膛漏風(fēng)系數(shù)較大導(dǎo)致?tīng)t膛溫度低，影響飛灰連續(xù)燃燒和燃盡，實(shí)際運(yùn)行時(shí)爐膛出口溫度低于設(shè)計(jì)值；另外，鍋爐出煙口處空氣過(guò)量系數(shù)過(guò)大，導(dǎo)致q2損失加大，并增加了引風(fēng)機(jī)負(fù)荷。三、解決途徑1、提高一次風(fēng)溫度，使其滿足設(shè)計(jì)要求，保證燃料的準(zhǔn)時(shí)著火、燃燒效率和燃盡速度，降低爐渣含碳量，滿足GB/T17954-2023《工業(yè)鍋爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行》對(duì)灰渣可燃物含量的規(guī)定值。方法1、加強(qiáng)鍋爐房治理，細(xì)化鍋爐進(jìn)煤、上煤細(xì)則，降低冷風(fēng)侵入量，在鍋爐房?jī)?nèi)設(shè)臵暖氣片，提高鍋爐房?jī)?nèi)溫度。方法2、給一次風(fēng)加熱，提高溫度至滿足設(shè)計(jì)要求。2、加強(qiáng)司爐工治理和司爐培訓(xùn)，提高司爐工責(zé)任心和業(yè)務(wù)技能，量表，依據(jù)氧量數(shù)值調(diào)整風(fēng)量，保證燃燒充分完全，鍋爐打焦孔用后關(guān)閉，并保證關(guān)閉完全，盡量削減同時(shí)開(kāi)啟多個(gè)打焦孔。四、增設(shè)空氣預(yù)熱器的可行性1、依據(jù)實(shí)際燃煤狀況和一次風(fēng)溫度〔沒(méi)有空氣預(yù)熱器〕進(jìn)展鍋爐熱力估算，得出以下計(jì)算結(jié)果鍋爐標(biāo)準(zhǔn)名稱單位數(shù)值名稱單位數(shù)值額定供熱量MW7額定供水溫度℃115回水溫度℃70鍋爐效率%77.74爐室總輻射受熱面積m234.44爐室出口煙溫℃911.82排煙溫度℃144.83熱空氣溫度℃4爐室受熱面熱負(fù)荷W/m287298.81爐室容積熱負(fù)荷W/m328963.39爐排燃燒面熱負(fù)荷W/m2668621.8燃料消耗量kg/h2716.872、煙氣的酸露點(diǎn)煙氣中的水蒸汽的露點(diǎn)很低，一般為35—65?左右，隨著煙氣〔燃料中所含水分愈多上升。煙氣酸露點(diǎn)tl的閱歷計(jì)算公式為β3Sy1.05β3Sy1.05αfhxsAyxs=1 sl式中 SyxsAyxs

燃料的折算硫分，%；燃料的折算灰分，%；αfh煙氣中飛灰占燃料灰分的份額；β 與過(guò)量空氣系數(shù)有關(guān)的系數(shù)；經(jīng)計(jì)算:Tsl=-1.2102+8.4064γH2O-0.4749γH2O2+0.01042γH2O3=38?SZS=0.11，AZS=4.92，取afh=0.2,β=129Tl=98?因此，實(shí)際使用煤種的煙氣酸露點(diǎn)為98?左右。3、空氣預(yù)熱器的設(shè)計(jì)原則1〕空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度大于酸露點(diǎn)，防止積灰和腐蝕；2〕盡可能提高一次風(fēng)溫度，改善燃燒條件，提高燃燒效率；3〕削減煙氣側(cè)、空氣側(cè)阻力，降低電耗；4〕承受高效傳熱元件，降低空氣預(yù)熱器本錢(qián)；5〕構(gòu)造簡(jiǎn)潔，便于制造、安裝、維護(hù)和保養(yǎng)。空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)參數(shù)煙氣流通面積Fm20.464空氣流通面積fm20.542進(jìn)口煙溫 ひ′?144.2出口煙溫 ひ″?115.7空氣進(jìn)口溫度tlk4熱空氣出口溫度tck35.5依據(jù)實(shí)際燃煤狀況和有空氣預(yù)熱器的狀況下進(jìn)展鍋爐熱力估算，得出以下計(jì)算結(jié)果鍋爐標(biāo)準(zhǔn)名稱單位數(shù)值名稱單位數(shù)值額定供熱量MW7額定供水溫度℃115回水溫度℃70鍋爐效率%81.01爐室總輻射受熱面積m234.44爐室出口煙溫℃912.03排煙溫度℃115.65熱空氣溫度℃35.52爐室受熱面熱負(fù)荷W/m289173.89爐室容積熱負(fù)荷W/m3277596.5爐排燃燒面熱負(fù)荷W/m2641654.3燃料消耗量kg/h2607.29100kg/h五、效果分析24%左右。11000.3333元人民幣；2、增加空氣