一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷-橋梁結(jié)構(gòu)（二）（總分：100.00,做題時(shí)間：90分鐘）一、單項(xiàng)選擇題（總題數(shù)：25,分?jǐn)?shù)：100.00）1.某城市橋梁，8.5m，平面曲線半徑為100m，上部結(jié)構(gòu)為20m+25m+20m三跨孔徑組合的混凝土連續(xù)箱形梁，箱形梁橫斷面均對(duì)稱于橋梁中心軸線，平面布置如圖所示，判定在恒載作用下，邊跨橫橋向A］、A2、D（分?jǐn)?shù)：3.00）A.A2〉A(chǔ)1；D2<D1VB.A2VA1；D2<D1C.A2〉A(chǔ)1；D2〉D1D.A2<A1；D2〉D1解析：2.《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2004）規(guī)范規(guī)定，當(dāng)受拉主筋的混凝土保護(hù)層厚度大于50mm時(shí),應(yīng)在保護(hù)層內(nèi)設(shè)置直徑不小于6mm、間距不大于100mm的鋼筋網(wǎng)，其理論依據(jù)是。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.使受拉主鋼筋受力均勻B.減少混凝土保護(hù)層的厚度C.對(duì)保護(hù)層采取有效的防裂措施VD.防止混凝土保護(hù)層在施工過程中剝落解析：［解析］混凝土保護(hù)層是保證受力主鋼筋不發(fā)生銹蝕破壞的重要環(huán)節(jié)，當(dāng)混凝土保護(hù)層較厚時(shí)易產(chǎn)生混凝土干縮、溫度等裂縫，裂縫集中且寬度較大，對(duì)受拉主鋼筋的防護(hù)產(chǎn)生不利，因此需設(shè)鋼筋網(wǎng)防止混凝土保護(hù)層過早開裂。3.某預(yù)制混凝土簡(jiǎn)支空心板，截面尺寸如圖所示。截面承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值Md=565kN-m。空心板采用C25混凝土，HRB335鋼筋，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y0=0.9。fcd=11.5MPa,ftd=1.23MPa,fsd=280MPa,Zb=0.56。若將空心板截面換算為等效的I形截面,等效截面尺寸為上翼緣厚度1"=95mm,下翼海厚度h=95m；,f f（分?jǐn)?shù)：2.00）A.120.5B.153.5C.172.5VD.192.5解析：某簡(jiǎn)支梁橋，計(jì)算跨徑為20m,采用C30混凝土。該橋由5根主梁和5根橫隔梁組成，等高主梁梁高為1.3m,跨中腹板厚度為0.16m,支點(diǎn)處腹板寬度應(yīng)加寬。假設(shè)已計(jì)算出在支點(diǎn)處某根主梁的恒載剪力為280kN,活載剪力為185kN。（分?jǐn)?shù)：4.00）.該主梁支點(diǎn)處的承載能力極限狀態(tài)剪力值最接近于kN。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.585B.595VC.615D.625解析：

.假定截面有效高度h=0.88h,按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的主梁截面支點(diǎn)最大剪力為630kN,則該主梁在支點(diǎn)處斷面的腹板寬度最接近于m。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.0.18B.0.19C.0.20VD.0.24解析：4.某公路橋梁由若干l=20m的等跨梁組成，橋?qū)?2m。橋梁的總體布置如圖所示。下部結(jié)構(gòu)采用柔性墩，橋墩支承于基巖上，采用的是C30混凝土；截面尺寸為：順橋向0.6m,橫橋向4m,0號(hào)、1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)、5號(hào)墩計(jì)算高度依次為10m、10m、6m、6m、8m、8m。各單跨梁除0號(hào)墩及5號(hào)墩上分別設(shè)置滑動(dòng)支座外，其他橋墩上分別設(shè)置固定支座（五跨一聯(lián)）。在該柔性墩臺(tái)橋梁結(jié)構(gòu)中，由汽車荷載產(chǎn)生的水平制動(dòng)力為200kN,并假定作用在該五跨一連的0?5號(hào)墩間的梁上。則2號(hào)墩所承受的水平制動(dòng)力值（假定作用在墩頂）最接近于kN。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.50B.75.82VC.100D.200解析：［解析］由結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)可得，在汽車水平制動(dòng)力作用下，由于柔性墩臺(tái)結(jié)構(gòu)體系的構(gòu)造特點(diǎn)，1?4號(hào)墩頂?shù)乃轿灰浦祽?yīng)相同，各墩水平制動(dòng)力應(yīng)按各墩的水平抗推剛度來分配。運(yùn)用水平位移公式6=6T1=6 =6=6 =6得分配系數(shù)為：p1=0.08187,p2=0.3791,p3=0.3791,p4=0.1599Ep=0.08187+0.3791+0.3791+0.1599=1.0Ti=ETXp/故2號(hào)墩承受的水平制動(dòng)力為：T2=200X0.3791=75.82kNo5.某5片主梁混凝土簡(jiǎn)支T梁橋，其計(jì)算跨徑為L(zhǎng)=14.5m,設(shè)計(jì)荷載為公路一I級(jí)。已求得單片主梁跨中彎矩汽車荷載橫向分布系數(shù)為0.412,汽車荷載沖擊系數(shù)為0.125,試計(jì)算單片主梁跨中汽車荷載引起的彎矩值最接近于kN?m。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.364B.390C.494VD.994解析：如圖所示某簡(jiǎn)支梁橋行車道板為鉸接懸臂板，鋪裝層厚度為12cm,設(shè)計(jì)荷載為公路一11級(jí)荷載。（分?jǐn)?shù)：4.00）.若該橋的計(jì)算跨徑L=19.5m,梁跨中截面面積A=3.0m2,慣性矩I=1.2m4,彈性模量E=3.35X1010N/mm2,試判定公路一II級(jí)荷載的沖擊系數(shù)p最接近于。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.0.285B.0.290C.0.295D.0.380V

解析：.計(jì)算得公路一II級(jí)荷載在懸臂根部每米寬板條上產(chǎn)生的彎矩最接近于kN-m。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.-18.36B.-15.3C.-10.5VD.-9.65解析：.確定荷載位于支點(diǎn)處1號(hào)梁的汽車荷載橫向分布系數(shù)m0最接近于的數(shù)值是。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.1.136B.1.000C.0.773VD.0.318解析：.當(dāng)橋上作用汽車活載時(shí)，假設(shè)在橫向影響線的豎標(biāo)值為n21=0.358,n27=-0.072,則2號(hào)梁由兩列汽車產(chǎn)生的汽車荷載橫向分布系數(shù)m0最接近于。（分?jǐn)?shù)：2.00）"A.0.720B.0.626VC.0.562D.0.533解析：.假設(shè)該橋的計(jì)算跨徑為29.16m,設(shè)計(jì)荷載為公路一I級(jí)荷載，汽車沖擊系數(shù)p=0.212。則2號(hào)梁的跨中截面最大彎矩最接近于kN?m。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.4900B.3675C.2379VD.1840解析：.某混凝土簡(jiǎn)支梁橋，計(jì)算跨徑L=7.5m,梁截面尺寸為；b=300mm、h=750mm。該橋承受永久荷載（不包括梁自重）g=9.875kN/m,均布可變荷載（汽車）q=7.5kN/m。（混凝土容重Y=25kN/m3）。則該橋跨中截面計(jì)算彎矩最接近于kN?m。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.161.7B.166.6C.182.8D.204.6V解析：.某預(yù)制裝配式T形梁橋的翼板（車行道）構(gòu)成鉸接懸臂板，如圖所示，其主梁中距1800mm，梁腹板寬180mm。行車道板尺寸：板端厚100mm，板加腋處厚180mm,車行道板容重25kN/m3。橋面鋪裝為：上層為瀝青混凝土厚80mm,容重為23kN/m3；下層為混凝土面層厚70mm,容重24kN/m3。鉸接懸臂板加腋處的每米板寬恒載彎矩最接近于kN?m。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.-2.30VB.-3.68

C.-4.56D.-10.26解析：［解析］具體計(jì)算如下:①每延米板上的恒載g分別為:瀝青混凝土面層為：g1=0.08X1.0X23=1.84kN/m；混凝土面層為：g=0.07X1.0X24=1.68kN/m；2T梁翼板自重為：T梁翼板自重為：g3=(0.1+0.18)/2X1.0X25=3.5kN/mo某5片主梁混凝土T形梁橋標(biāo)準(zhǔn)跨徑L標(biāo)=20.00m,某5片主梁混凝土T形梁橋標(biāo)準(zhǔn)跨徑L標(biāo)=20.00m,梁長(zhǎng)L=20-0.04=19.96m,計(jì)算跨徑L(分?jǐn)?shù)：2.00)解析：［解析］1號(hào)梁是邊梁，作其橫向影響線如圖2所示。按車輪中線與緣石的距離為0.5m的要求橫向A.1.222(1).用杠桿原理法計(jì)算1號(hào)梁的汽車荷載橫向分布系數(shù)miq最接近于A.0.238B.0.338C.0.438VD.0.538B.1.322C.1.422VD.1.522解析：［解析］作1號(hào)梁的橫向影響線和人群荷載的布置圖如圖3所示，則人群荷載的橫向分布系數(shù)為：m1r斷面尺寸如圖所示，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為解析：［解析］作1號(hào)梁的橫向影響線和人群荷載的布置圖如圖3所示，則人群荷載的橫向分布系數(shù)為：m1r斷面尺寸如圖所示，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30,f川=13.8MPa,主筋為HRB335鋼筋，f久=280MPa。已知混.假定不計(jì)受壓鋼筋面積，h=67.5cm,并假定計(jì)算得到跨中彎矩值為：M=631.4kN?m,M=289.3kN?m。0 恒 活試確定按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算出的跨中截面鋼筋面積最接近于cm2。(分?jǐn)?shù)：2.00)A.47.47B.53.23V

C.65.6D.71.88解析：.假定單片主梁計(jì)算支點(diǎn)恒載剪力為Q恒=185.35kN,其支點(diǎn)剪力汽車荷載橫向分配系數(shù)為0.524,汽車荷載沖擊系數(shù)為0.152。按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算該梁支點(diǎn)截面最大剪力最接近于kN。(分?jǐn)?shù)：2.00)A.460.69VB.547.27C.694.91D.712.56解析：D.712.56解析：某混凝土簡(jiǎn)支梁橋由多片T型梁，其計(jì)算跨徑L=19.5m,設(shè)計(jì)荷載為公路一I級(jí)。其單片主梁斷面尺寸如圖所示，采用C30混凝土，fcd=13.8MPa,ftd=1.39MPa,主筋為HRB400鋼筋，f=330MPa。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y°=1,試根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60—2004)及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土.假設(shè)單片主梁跨中彎矩汽車荷載橫向分布系數(shù)為0.452,汽車荷載沖擊系數(shù)為0.355時(shí)，其主梁跨中截面汽車荷載引起的彎矩值最接近于kN?m。(分?jǐn)?shù)：2.00)A.508.13B.1016.26VC.1270.33D.2032.53解析：.假設(shè)單片主梁支點(diǎn)恒載剪力Q恒=255.65kN,其支點(diǎn)剪力汽車荷載橫向分布系數(shù)為0.542,汽車荷載的沖擊系數(shù)為0.333,按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算該梁支點(diǎn)截面最大剪力最接近于kN。(分?jǐn)?shù)：2.00)A.325.5B.574.37C.693.9VD.1148.75解析：某公路橋梁由梁高1.5m的5片T型主梁和5片橫梁組成，計(jì)算跨徑為28m。采用混凝土為C40,設(shè)計(jì)荷載為公路一II級(jí)，人群荷載q=3.0kN/m2。橋梁橫截面尺寸如圖所示。r(分?jǐn)?shù)：4.00).計(jì)算1號(hào)主梁跨中截面由兩列汽車產(chǎn)生的活載橫向分布系數(shù)最大值最接近于。提示：不計(jì)主梁抗扭剛度，按剛性橫梁法即偏心受壓法計(jì)算橫向分布系數(shù)，單行汽車車隊(duì)汽車軸重為P。(分?jǐn)?shù)：2.00)A.0.509B.0.519VC.0.529D.0.539解析：.該橋主梁跨中截面由兩列汽車荷載引起的總彎矩值最接近于kN?m。(分?jǐn)?shù)：2.00)A.2199VB.2921C.2945D.2956解析：

8.某預(yù)制空心板梁，計(jì)算跨徑l=12.6m,其截面尺寸如圖所示。該梁承受計(jì)算剪力作用值為：支點(diǎn)|g構(gòu)n-i跨中，其間按直線變化。采用C308.某預(yù)制空心板梁，計(jì)算跨徑l=12.6m,其截面尺寸如圖所示。該梁承受計(jì)算剪力作用值為：支點(diǎn)|g構(gòu)n-i跨中，其間按直線變化。采用C30混凝土，HRB335級(jí)鋼筋僅用HRB335級(jí)鋼筋（面積A=22cm2），a=3.6cm。s s己置箍筋。若經(jīng)驗(yàn)算需配抗剪鋼筋，假定距支點(diǎn)h/2處的計(jì)算剪力為229.5kN，最大剪應(yīng)力發(fā)生處的腹板寬度b為23cm，計(jì)算得箍筋配筋率（%）為（分?jǐn)?shù)：2.00）A.0.13B.0.24C.0.28VD.0.54解析：9.某T形梁橋行車道板為剛接板，主梁中距為2.4m,橫梁中距為5.8m,橋面鋪裝層為0.12m。當(dāng)荷載為公路一I級(jí)且橫橋向僅考慮作用一個(gè)車輪時(shí)，計(jì)算得垂直板跨方向的分布寬度值最接近于m。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.2.4B.2.5C.2.7D.3.0V解析：某多跨簡(jiǎn)支梁橋，其總體布置如圖所示。每孔跨徑25m,計(jì)算跨徑為24m,橋梁總寬10m,行車道寬度為8.0m,通行二列汽車。該橋上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，橋墩支承在巖基上，由混凝土獨(dú)柱墩身和帶懸臂的蓋梁組成。橋墩上設(shè)立四個(gè)支座，支座的橫橋向中心距為4.0m。計(jì)算荷載為公路一II級(jí)，汽車荷載沖擊系.在汽車荷載作用下，試計(jì)算每個(gè)支座的最大活載垂直反力最接近于kN。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.755B.750C.745D.740V解析：.假定上述橋梁每個(gè)支座在恒載和活載作用下，最大垂直反力為2000kN。擬選用板式橡膠支座的板厚為42mm、順橋向的尺寸為400mm,則所需板式橡膠支座的平面尺寸最接近于。提示：假定允許平均壓應(yīng)力O=10MPa,支座形狀系數(shù)S〉8。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.400mmX450mmB.400mmX500mmVC.400mmX550mmD.400mmX600mm解析：某先張法部分預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支空心板梁，其跨中截面尺寸如圖所示。該空心板梁計(jì)算跨徑為L(zhǎng)=12.60m,0面積A=1256mm2。當(dāng)預(yù)y采用C40混凝土，彈性模量面積A=1256mm2。當(dāng)預(yù)yy0應(yīng)力鋼筋重心處的壓應(yīng)力為零時(shí)，鋼筋的預(yù)應(yīng)力值為O =565.86N/mm2。已知等效工字形截面幾何特性y0為：換算截面面積Ao=319144mm2；換算截面對(duì)形心軸的靜矩S。=31725531mm3；換算截面對(duì)受拉邊緣的截面抵抗矩W=5.104X107的截面抵抗矩W=5.104X107mm3；換算截面對(duì)形心軸的慣性矩I=1.475X10iomm4；截面開裂后oo（1）.假定預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)加力為720.6kN,則開裂彎矩為kN?m。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.467.89B.459.05VC.442.23D.426.65解析：（2）.在使用階段，已知恒載M=213kN?m；活載M=271.88kN?m；恒載與活載之和M+M=484.88kN?m。若計(jì)算開裂彎矩Mf=459.06kN?m,則短期使用荷載作用下總撓度為mm。（分?jǐn)?shù)：2：00）A.24.32B.21.54C.20.13D.20.09V解析：.已知某T形梁截面受壓區(qū)翼緣尺寸為b-f=40cm,b=20cm,h-f=8cm,h°=46cm,所用混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25,R235級(jí)鋼筋。該梁截面承受計(jì)算彎矩M=98kN?m。假定截面為第一類T形截面，混凝土受壓區(qū)高度為4.89cm,計(jì)算受拉鋼筋截面面積為cm2。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.10.52B.11.03C.11.24D.11.54V解析：.某整體式現(xiàn)澆混凝土簡(jiǎn)支板梁橋，矩形截面截面尺寸如圖所示，主梁截面承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值Mc=136kN?m。該橋采用C25混凝土，HRB335鋼筋，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)Y。=1.0,則計(jì)算得所需鋼筋截面面積A（mm2）最接近于s（分?jǐn)?shù)：2.00）A.600B.1200VC.2400D.3600解析：某T梁橋截面尺寸如圖所示。橋面鋪裝采用厚度7cm的C25混凝土墊層，其容重為23kN/m3。T梁翼板容重為25kN/m3,結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)y0=1。計(jì)算荷載為公路一I級(jí)車輛荷載。（分?jǐn)?shù)：4.00）.已知橋面板凈跨徑1n=3.92m,板的平均厚度h=0.288m。因橋橫梁的間距一般大于主梁間距的2倍，故肋間橋面板應(yīng)按支承于T梁肋上的單向板計(jì)算。則單位寬度上簡(jiǎn)支板內(nèi)的跨中恒載彎矩最接近于kN?m。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.18B.20.1V

C.25D.30解析:.已知公路一I級(jí)車輛荷載后軸重140kN,間距d=1.4m,車輪著地寬度X長(zhǎng)度=b1Xa1=0.6mX0.2m。車輪壓力經(jīng)鋪裝層擴(kuò)散成一矩形作用在橋面上，車輪在板跨徑方向的分布寬度b、在垂直板跨徑方向：①車輪在跨中時(shí)的分布寬度a（由于車輪在板的跨中時(shí)，有車輪重疊，a為兩個(gè)車輪的分布寬度），②車輪在板支承處的分布寬度a2,問b、a、a2分別為下列何值?（分?jǐn)?shù)：2.00）A.0.74m；3.163m；0.74mB.0.74m；4.247m；0.74mVC.0.36m；3.163m；0.74mD.0.36m；4.247m；0.74m解析：.下圖1所示混凝土T形梁橋，其計(jì)算跨徑為19.50m,全長(zhǎng)19.96m,橫截面布置如圖所示。該主梁之間采用剛性連接，由5片主梁構(gòu)成，跨中及支點(diǎn)設(shè)置橫隔梁。主梁間距1.7m,邊梁外懸臂長(zhǎng)度為0.85m。橋梁設(shè)計(jì)荷載為公路一1級(jí)。計(jì)算1號(hào)主梁跨中橫向分布系數(shù)m計(jì)算1號(hào)主梁跨中橫向分布系數(shù)m最接近于（分?jǐn)?shù)：5.00）A.0.529VB.0.495C.0.476D.0.326解析：［解析］由于主梁之間采用剛性連接，故計(jì)算荷載位于跨中的橫向分布系數(shù)采用剛性橫梁法，計(jì)算公11和n15計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，設(shè)零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離為x,11和n15計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，設(shè)零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離為x,則有:進(jìn)而由n解得x=5.1m。故汽車荷載下，1號(hào)梁的分布系數(shù)為:故1號(hào)梁跨中截面由兩行汽車車隊(duì)產(chǎn)生的活荷載橫向分布系數(shù)最大值為0.529。.某橋主梁斷面高75cm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25,f=11.5MPa,主筋為HRB400級(jí)鋼筋，則f=330MPa。cd sd假定計(jì)算得跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值M恒=631kN?m,M活=289kN?m,則按承載能力極限狀態(tài)估算的鋼筋面積最接近于cm2。提示：可以采用經(jīng)驗(yàn)公式（a取0.76）計(jì)算。（分?jǐn)?shù)：5.00）A.72B.62VC.53D.47解析：.某混凝土T形梁翼板為鉸接懸臂板。T梁翼板容重為25kN/m3；橋面鋪裝為4cm的瀝青混凝土，其容重為21kN/m3；其下為平均厚度7cm的C25混凝土墊層，其容重為23kN