4.10.1活性污泥處理系統的投產與活性污泥的培養馴化

1.活性污泥的培養與馴化2.試運行a異步培養法：先培養再馴化

b同步培養法：培養馴化同時進行培養馴化進水方式

a連續進水：適合以生活污水為主的城市污水

b間歇進水：一般，悶曝-->沉淀-->排除上清夜-->加新鮮水-->悶曝-->沉淀§4.10活性污泥處理系統的運行管理4.10.2活性污泥處理系統運行效果的檢測處理效果指標:COD、BOD、TOD、TOC、SS、有毒物質污泥營養及環境指標：pH、溫度、N、P污泥沉降性：SV%、MLSS、MLVSS、SVI、DO生物相：生物相觀察4.10.3活性污泥處理系統運行中的異常情況1.污泥膨脹活性污泥系統中的污泥沉降性質發生改變，不易沉降的現象。污泥變質時，不易沉淀，SVI增高，污泥結構松散，體積膨脹（1）危害：a.污泥不易沉降，污泥流失，反應器中處理的污泥濃度不夠b.污泥濃度不足，處理率下降c.排入水體，生物污染

（2）分類：a.絲狀菌膨脹b.結合水膨脹（3）原因絲狀菌膨脹a.C/N過高，缺少營養b.DO不足c.水溫高d.pH過低結合水膨脹排泥不通暢高負荷運轉2.污泥解體出現的絮凝體細小，沉淀水渾濁等污泥絮凝體解體的現象原因：曝氣過量：紊動過分劇烈，使絮狀體破裂中毒：微生物活性抑制或死亡3.污泥腐化

二沉池污泥長期滯留而產生厭氧發酵產生H2S，CH4等氣體而上升（污泥腐化）

4.污泥上浮

缺氧狀態下，污泥反消化產生的氣體促使污泥上浮。5.泡沫表面活性物質造成，處理方法有消泡劑、消泡水管。一、水力負荷二、有機負荷三、微生物濃度四、曝氣時間五、微生物平均停留時間六、氧傳遞速率七、回流污泥濃度八、回流污泥率九、曝氣池的構造十、pH和堿度十一、溶解氧濃度十二、污泥膨脹及其控制活性污泥法系統設計和運行中的一些重要問題流向污水廠的流量變化一、水力負荷一天內的流量變化隨季節的流量變化雨水造成的流量變化泵的選擇不當造成的流量變化水力負荷的變化影響活性污泥法系統的曝氣池和二次沉淀池。當流量增大時，污水在曝氣池內的停留時間縮短，影響出水質量，同時影響曝氣池的水位。若為機械表面曝氣機，由于水面的變化，它的運行就變得不穩定。對二次沉淀池為水力影響。一、水力負荷二、有機負荷率N

污泥負荷率N和MLSS的設計值采用得大一些，曝氣池所需的體積可以小一些。但出水水質要降低，而且使剩余污泥量增多，增加了污泥處置的費用和困難，同時，整個處理系統較不耐沖擊，造成運行中的困難。為避免剩余污泥處置上的困難和保持污水處理系統的穩定可靠，可以采用低的污泥負荷率（<0.1），把曝氣池建得很大，這就是延時曝氣法。曝氣區容積的計算，設計中要考慮的主要問題是如何確定污泥負荷率N和MLSS的設計值。三、微生物濃度在設計中采用高的MLSS并不能提高效益，原因如下：其一，污泥量并不就是微生物的活細胞量。曝氣池污泥量的增加意味著泥齡的增加，泥齡的增加就使污泥中活細胞的比例減小。其二，過高的微生物濃度使污泥在后續的沉淀池中難以沉淀，影響出水水質。其三，曝氣池污泥的增加，就要求曝氣池中有更高的氧傳遞速率，否則，微生物就受到抑制，處理效率降低。采用一定的曝氣設備系統，實際上只能夠采用相應的污泥濃度，MLSS的提高是有限度的。四、曝氣時間在通常情況下，城市污水的最短曝氣時間為3h或更長些，這和滿足曝氣池需氧速率有關。當曝氣池做得較小時，曝氣設備是按系統的負荷峰值控制設計的。這樣，在非高峰時間，供氧量過大，造成浪費，設備的能力不能得到充分利用。若曝氣池做得大些，可降低需氧速率，同時由于負荷率的降低，曝氣設備可以減小，曝氣設備的利用率得到提高。五、微生物平均停留時間(又稱泥齡)

微生物平均停留時間至少等于水力停留時間，此時，曝氣池內的微生物濃度很低，大部分微生物是充分分散的。

微生物的停留時間應足夠長，促使微生物能很好地絮凝，以便重力分離，但不能過長，過長反而會使絮凝條件變差。

微生物平均停留時間還有助于說明活性污泥中微生物的組成。世代時間長于微生物平均停留時間的那些微生物幾乎不可能在該活性污泥中繁殖。六、氧傳遞速率氧傳遞速率要考慮二個過程要提高氧的傳遞速率氧傳遞到水中氧真正傳遞到微生物的膜表面必須有充足的氧量必須使混合液中的懸浮固體保持懸浮狀態和紊動條件七、回流污泥濃度

回流污泥濃度是活性污泥沉降特性和回流污泥回流速率的函數。按右圖進行物料衡算，可推得下列關系式：式中：ρsa——曝氣池中的MLSS,mg/L;ρsr——回流污泥的懸浮固體濃度,mg/L;r

——污泥回流比。根據上式可知，曝氣池中的MLSS不可能高于回流污泥濃度，兩者愈接近，回流比愈大。限制MLSS值的主要因素是回流污泥的濃度。衡量活性污泥的沉降濃縮特性的指標，它是指曝氣池混合液沉淀30min后，每單位質量干泥形成的濕泥的體積，常用單位是mL/g。

（1）在曝氣池出口處取混合液試樣；

（2）測定MLSS（g/L）；

（3）把試樣放在一個1000mL的量筒中沉淀30min，讀出活性污泥的體積（mL）；

（4）按下式計算：活性污泥體積指數SVISVI的測定七、回流污泥濃度

八、污泥棉回流陰率高的緣瑞污泥伏回流飾率增套大了燥進入蹈沉淀權池的稈污泥饞流量疾，增貼加了勉二沉蓄池的讀負荷軍，縮秩短了形沉淀銀池的賣沉淀摸時間慶，降油低了撕沉淀鐵效率竹，使軋未被墓沉淀汁的固否體隨避出流陜帶走摩。活性缸污泥待回流條率的召設計比應有幫彈性蘇，并佩應操看作在痛可能即的最峰低流判量。企這為椅沉淀肯池提猶供了剪最大患穩定被性。九、曝氣網池的蕉構造推流式曝氣商池完全塞混合式曝氣呆池示蹤劑的研究表明：推流式曝氣池的縱向混合很嚴重氧消耗率的數據表明：氧的傳遞受到限制處理量小時，只配有一個機械曝氣機，很容易圍繞曝氣機形成混合區處理量大時，曝氣池也相應增大，曝氣池不是充分完全混合的十、pH和堿術度

活性污泥pH通常為6.5～8.5。

pH之所以能保持在這個范圍，是由于污水中的蛋白質代謝后產生碳酸銨堿度和從天然水中帶來的堿度所致。工業污水中經常缺少蛋白質，因而產生pH過低的問題。工業廢水中的有機酸通常在進入曝氣池前進行中和。生活污水中有足夠的堿度使pH保持在較好的水平。

十一、溶解徹氧濃伍度通常報溶解輩氧濃松度不通是一脂個關籃鍵因濤素，管除非勵溶解周氧濃權度跌嶼落到吧接近蓄于零金。只車要細哭菌能批獲得印所需啦要的鐘溶解種氧來剛進行夠代謝彩，其掘代謝剃速率進就不橫受溶完解氧吉的影遷響。一般辮認為胞混合定液中攤溶解就氧濃池度應脫保持蛛在0.騰5～2m殘g/涉L，以田保證脖活性枯污泥田系統榨的正黃常運汪行。過分削的曝倘氣使約氧濃兔度得湊到提限高，夸但由毯于紊疤動過于劇烈裕，導慚致絮茂狀體縣破裂床，使集出水策濁度脫升高香。特別攜是對濃于好蛛氧速顏度不快而泥妥齡偏固長的舊系統秤，強秧烈混伙合使搖破碎潑的絮旁狀體樸不能幼很好俊地再問凝聚更。十二、污泥繼膨脹護及其葉控制正常冒的活蕩性污島泥沉治降性違能良租好，尺其污倒泥體扁積指負數SV嘩I在50～15鈴0之間貿；當噴活性搏污泥踢不正繡常時腳，污船泥不抱易沉月淀，斑反映滑在SV序I值升趁高。當污和泥不摸易沉遍淀，SV雷I值增濤高，踩污泥挖的結避構松我散和體積籮膨脹芝，含欠水率妨高，黎上層樓澄清獻液減夾少，撲這種乓現象杏稱為拋活性吊污泥妻膨脹。活性醉污泥梨膨脹虹可分報為污泥中絲狀菌大量繁殖導致的絲狀菌性膨脹并無大量絲狀菌存在的非絲狀菌性膨脹絲狀菌性膨脹絮花狀物質，其骨干是菌膠團正常的活性污泥絲狀菌大量出現不正常的情況下當污乘泥中金有大私量絲禍狀菌承時，池大量案有一煩定強盟度的拖絲狀恒體相宮互支扇撐、故交錯起，大堆大惡拜化了鍋污泥壁的沉露降、欺壓縮擱性能員，形艇成了借污泥峰膨脹坐。絲狀菌性膨脹的雷主要畢因素污水水質運行條件工藝方法污水水質是造成污泥膨脹的最主要因素。含溶解性碳水化合物多的污水往往發生由浮游球衣細菌引起的絲狀膨脹。含硫化物多的污水往往發生由硫細菌引起的絲狀膨脹。水溫低于15℃時，一般不會發生膨脹。pH低時，容易產生膨脹。絲狀菌性膨脹的脖主要磨因素污水濃水質運行星條件工藝贏方法污泥負荷對污泥膨脹在一定條件下有一定的影響，但兩者無必然的聯系。溶解氧濃度并不一定影響污泥的膨脹。絲狀菌性膨脹的轟主要伐因素污水抵水質運行蘿條件工藝的方法完全混合的工藝方法比傳統的推流方式較易發生污泥膨脹。間歇運行的曝氣池最不容易發生污泥膨脹。不設初次沉淀池的活性污泥法，不容易發生污泥膨脹。葉輪式機械曝氣與鼓風曝氣相比，易于發生絲狀菌性膨脹。射流曝氣的供氧方式可以有效地克制浮游球衣細菌引起的污泥膨脹。

非絲狀菌性膨脹非絲京狀菌轎性膨野脹主怒要發贈生在值污水深水溫史較低插而污安泥負顧荷太魯高時才。微生們物的拼負荷丸高，雕細菌楊吸收飽了大滅量的步營養征物，縣但由搖于溫斯度低贈，代溉謝速吵度較掘慢，崖就積紐奉貯起驅大量攻高黏只性的閘多糖白類物腹質。已這些悅多糖圾類物德質的婦積貯覺，使盡活性或污泥錫的表籃面附眾著水拒大大域增加匙，使欠污泥口形成余污泥消膨脹愧。發生傲污泥嘆非絲盈狀菌艘性膨壺脹時議，處琴理效蒙率仍級很高恭，上幻玉清液西也清驗澈。在運贊行中下，如運發生胳污泥攪膨脹屆，針軟對膨齊脹的蠢類型等和絲小狀菌瞎的特放性，涌可采裹取的脅抑制而措施祖：(1)控制曝氣量，使曝氣池中保持適量的溶解氧；(2)調整pH；(3)如磷、氮的比例失調，可適量投加氮化合物和磷化合物；(4)投加一些化學藥劑；(5)城市污水廠的污水在經過沉砂池后，跳躍初沉池，直接進入曝氣池。在設裳計時錢，對沫于容敘易發情生污貨泥膨武脹的劍污水達，可臂以采