落霞苑五期征地拆遷安置房 C1標段工程懸挑腳手架施工方案江蘇南通六建建設集團有限公司2013年5月1日誠信守法 鑄造時代精品文明施工 爭當環保先鋒以人為本 追求持續發展編制：陳 海 軍審核：佘 遠 建審批：駱 祥 平目 錄目 錄 2第一章 工程簡況 31.1 編制依據 31.2 工程簡況 31.3 施工條件 71.4 材料供應 7第二章 施工部署 72.1 施工準備 72.2 施工計劃 92.3 架工程維護 9第三章 架子設計 93.1 設計原則 93.2 架子設計 103.3 架子工藝流程圖 103.4 腳手架地搭設 . 113.5 腳手架地使用規定 143.6 腳手架拆除 14第四章、技術質量保證措施 154.1 進場（搭設前）腳手架材料質量標準 154.2 腳手架地質量檢查及驗收 15第五章 節約材料措施和成品保護 15第六章 安全、文明、環保施工措施 15第七章 落地式（懸挑式）雙排腳手架計算書 17第八章 懸挑腳手架主梁驗算計算書 24第九章 懸挑腳手架陽角型鋼計算書 31第十章 附 圖 36第一章 工程簡況1.1 編制依據序號名稱1落霞苑五期征地拆遷安置房C1標段工程結構施工圖、建筑施工圖；2JGJ130建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范3《建筑施工手冊》（第四版）4品茗安全計算軟件（2011版）1.2工程簡況本工程包括1#樓、2#樓、5#樓、6#樓、地下車庫一.總面積為95808.28㎡，其中1#樓21534.37 ㎡、2#樓18476.58 ㎡、5#樓20549.32 ㎡、6#樓21793.5㎡、地下車庫一 13454.51 ㎡；結構為剪力墻結構；工程總投資約為 12398.515515萬元.1.2.1 、新街家園 5標段1#樓序項 目號建筑功1能建筑面2積建筑層3數建筑層4高建筑高5度建筑平6面

內容住宅21534.37㎡地上22層地下1層地下部分層高地下一層3.4m首層2.9m地上部分層高標準層2.9m機房3.0m±0.00絕對標3.850m室內外高差0.15m(-高0.450m)基底標高-4.600最大基坑深度檐口高度63.8m建筑總高69.6m（M）橫軸編號1軸～63軸縱軸編號A軸～J軸橫軸軸線距離77.56m縱軸軸線距離17.2m1.2.2、新街家園5標段2#樓序項目內容號1建筑功住宅能2建筑面18476.58㎡積3建筑層地上18層地下1層數地下部分層高地下一層3.4m首層3.9m4建筑層二層3.5m高地上部分層高標準層2.9m機房3.0m±0.00絕對標3.850m室內外高差0.15m(-高0.450m)5建筑高基底標高-4.500最大基坑深度度檐口高度53.8m建筑總高58.7m（M）6建筑平橫軸編號1軸～64軸縱軸編號0A軸～L軸面84.7m18m橫軸軸線距離縱軸軸線距離1.2.3、新街家園5標段5#樓序項 目號建筑功1能建筑面2積建筑層3數建筑層4高建筑高5度

內 容住宅地上建筑面積： 19857.76 平方M地下建筑面積： 691.56 平方M地上32層地下2層地下-1層3.0m地下部分層高地下-2層3.0m首層2.9m二層2.9m地上部分層高標準層2.9m機房3.0m±0.00絕對標4.000m室內外高差0.3m高基底標高-7.600最大基坑深度-10.950m檐口高度92.8m建筑總高100.3m（M）6建筑平橫軸編號1軸～42軸縱軸編號A軸～K軸面51.63m19.2m橫軸軸線距離縱軸軸線距離1.2.4、新街家園5標段6#樓序項目內容號1建筑功住宅能2建筑面地上建筑面積：21028.02平方M積地下建筑面積：765.48平方M3建筑層地上32層地下2層數地下-1層3.0m地下部分層高地下-2層3.0m4建筑層首層2.9m高2.9m二層地上部分層高2.9m標準層機房3.0m±0.00絕對標4.000m室內外高差0.3m高5建筑高基底標高-7.600最大基坑深度-10.950m度檐口高度92.8m建筑總高100.3m（M）建筑平橫軸編號1軸～42軸縱軸編號A軸～L軸6面53.03m17.800m橫軸軸線距離縱軸軸線距離1.2.5、新街家園5標段地下車庫一序項目內容號1建筑功地下車庫能2建筑面13454.51㎡積3建筑層地上地下1層數4建筑層地下部分層高地下一層4.4m高5建筑高±0.00絕對標4.000m室內外高差度高橫軸編號1-1軸～1-21縱軸編號1-J軸～1-CA建筑平軸軸6面橫軸軸線距離160.8m縱軸軸線距離100.5m1.3施工條件在搭設外架之前必須對回填土表面進行用100厚C15素砼做硬化處理、有足夠地承載力后方可搭設.同時在腳手架邊設置一排水溝，以確保外架地基不受雨水浸泡.1.4材料供應腳手架工程所用材料一律在租賃公司租賃，不符合質量標準地嚴禁進場，且架料進場后首先根據工程文明施工要求作形象處理后方可使用 .第二章 施工部署2.1 施工準備2.1.1 前期準備）審圖施工前認真查看圖紙（包括結構與建筑、專業圖紙地對應情況），做好圖紙審查記錄，包括圖紙會審記錄、設計交底記錄及設計答疑文件等 .并根據相關規范及圖紙找出施工中地難點，做到重點突出 .）管理人員及勞務人員研討及交底會施工前仔細踏勘現場，建筑外圍及場地 .工程技術部除按規定對工程相關部門及配屬隊伍進行方案措施研討、交底（包括書面和口頭）外，由配屬隊伍管理層向其操作層進行方案、措施交底（包括書面和口頭），并由工程工程部和質量、安全總監參加.）施工手續及證件所有架子工必須具備《特種作業操作證》或《特種作業臨時操作證》、《安全資格上崗證》（接受相應三級安全教育）及《暫住證》等準許施工證件 .2.1.2 加工場地準備1．結構施工階段設置架料堆放區 .2．堆放區維護：四周設 2M高防護架.堆放區欄桿鋼管均刷黑、黃漆，并在內側滿掛密目安全網；每個堆放區位置設 2個出入口，左、右兩側各設一標識牌，標明保養方法、使用注意事項等 .并配備用具 .3.專人負責堆放和標識，堆放應分規格、分類型集中堆放 .下部墊通長100×100mm木方，（下雨天氣應用塑料布遮蓋） .標識牌形式如下：名 稱廠家規 格進場日期2.1.3 材料準備根據流水段地劃分，隨施工同步 .材料計劃用量表材料名稱規格單位數量（M）備注鋼管Ф486M17000鋼管Ф483M500鋼管Ф481.5M8500直角扣件個18000對接扣件個4000轉向扣件個800工字鋼16根13706M2.1.4勞動力準備勞動力計劃表現場施工組組長1人架子工25人雜工10人共計36人2.1.5測量準備支設豎向架子前，放出平面控制軸線 .待豎向架子搭設一層后驗收 .2.2 施工計劃根據本工程實際情況，將施工流水段劃分如下：豎向結構： 1#樓主樓分為 4段；2#樓主樓分為 4段；5#樓主樓分為 6段；6#樓主樓分為 6段.2.3 架工程維護由架子工班長、安全員檢查、監督腳手板有無松動、地基土有無沉陷、是否產生異常變形等情況 .第三章 架子設計3.1 設計原則為確保該工程結構質量在設計過程中，需做到以下幾點：3.2.1 保證桿件連接地方式和相互位置地正確，構造合理，便于支拆 .3.2.2 在施工過程中，不變形、不破壞、不倒塌 .3.2.3 合理配備架料，減少浪費，實施文明施工 .3.2 架子設計由于外腳手架為結構施工外腳手架，雙排架外立桿內側掛全封閉密目安全網，各樓號設計如下：序號 樓號121#樓34562#樓789 5#樓6#樓地下室

樓層1層～7層樓面（-0.450m～17.400m）7層～13層樓面（17.400m～34.800m）13層～19層樓面（34.800m～52.200m）19層～屋面造型（52.200m～72.300m）1層～3層樓面（-0.450m～7.400m）3層～9層樓面（7.400m～24.800m）9層～15層樓面（24.800m～42.200m）15層～屋面造型（42.200m～61.400m）1層～6層樓面（-0.300m～14.500m）1層～6層樓面（-0.300m～14.500m）±0.000以下部分

支承方式落地式雙排腳手架懸挑式雙排腳手架懸挑式雙排腳手架懸挑式雙排腳手架落地式雙排腳手架懸挑式雙排腳手架懸挑式雙排腳手架懸挑式雙排腳手架落地式雙排腳手架落地式雙排腳手架落地式雙排腳手架

搭設高度m）17.8517.417.420.17.8517.417.419.214.814.86.63.3 架子工藝流程圖《混凝土結構工程施工及驗收規范》施工圖紙前期 架子設計工作架子設計、加工階段作業條件架子架子安裝 拉接體系架子施 預留、預埋工架子拆除檢驗資料驗收 向監理報驗資料歸檔下道工序3.4 腳手架地搭設3.4.1 腳手架地構造3.4.1.1 落地腳手架搭設：雙排架立桿縱距1.2M，橫距350，小橫桿出大橫桿外端長度統一為

1.05M，大橫桿步距為 1.8M.立桿距結構墻外邊線100.立桿底部墊一塊 50*200 地木跳板，并在距地

100處設一掃地桿

.

操作層滿鋪腳手板且腳手板邊緣距結構不大于

300mm，并沿兩端立桿設置

180高地擋腳板，腳手板底部掛水平兜網以防止樓上物體墜落傷人

.3.4.1.2 標準層懸挑腳手架本工程四面采用工字鋼頂撐懸挑式腳手架，每段 6個樓層，每層層高 2.9M.腳手架在搭設過程中將采用 16熱扎工字鋼固定在樓板上（工字鋼間距同立桿間距），在澆板混凝土前預埋一級 18鋼筋三道，尺寸按工字鋼截面面積定，搭設時待混凝土強度達到 75%時工字鋼穿入預埋件中 .工字鋼為 16號工字鋼，長度為 4～6M，間距1.2M，將預埋地鋼筋與工字鋼進行焊牢，遇陽臺處在陽臺板根部工字鋼下設置木方墊塊.

每根工字鋼均設置一道鋼絲繩，距板底

100mm處

18馬胺形鋼筋，架管座在工字鋼上，內穿

A25

鋼筋約

24cm

長,

與工字鋼焊接

.

架管為雙排架橫距

1.05M

，立桿縱距1.2M，大橫桿間距1.8M，為了防止在各方面地荷載作用下管頭滑脫，在搭設過程中鋼管連接部位外出15CM.立桿首層6M鋼管和4M鋼管間隔使用，使里外、左右立桿地接頭錯開，以上全部用6M鋼管；大橫桿采用4M和6M鋼管，里外、上下大橫桿用4M鋼管調節，使其接頭錯開不在同一跨內

.

其余為

6M鋼管和短管，立桿和大橫桿均用對接扣件連接

.

剪刀撐地斜桿與水平面地交角宜為

45°～60°之間，水平投影寬度不小于 2跨或2.4m和不大于 8跨或9.6m，用6m長地鋼管搭設剪刀撐，鋼管搭接接長時搭接長度不小于 1000MM，且等間距設置 3個旋轉扣件固定 .剪刀撐地斜桿應與腳手架基本構架桿件加以可靠連接，且斜桿相鄰連接點之間桿段地長細比不得大于并在底層支設平面網.特別注意本工程結構外側有墻，所以在每層墻底處預留工字鋼洞（工字鋼洞盡量避開暗柱）.整個腳手架除施工人員和施工荷載外，不再堆放施工料具和承受其它任何施工荷載.3.4.2 腳手架基礎地處理外架搭設之前，首先對落地腳手架地基礎用

100厚

C15

混凝土進行處理

.

所有立桿設置于

50厚

200

寬硬木板上

.3.4.3 連墻桿件連墻件采用兩步二跨，外架與結構墻相抱形成連墻點，并在板面預埋地錨，每跨內預埋兩個地錨與外架拉接，外架與結構地拉接、立網以及水平網地鋪設應與外架同步，不得滯后，拉接點采用腳手架鋼管與砼柱地剛性連接，但鋼管箍與砼墻間應用木方或竹膠板墊開，防止砼墻表面被損壞 .拉結見圖示：3.4.4 外架各桿件地搭接接頭應錯開 1/3 步距（間距），且相鄰兩立桿地接頭不應在同一步距內，兩相鄰大橫桿地接頭也不應在同一跨距內 .3.4.5 剪刀撐一律采用與地面地夾角 45°～60°地方式沿架高連續搭設，水平方向間距

6m連續搭設

.

除兩端與大橫桿或立柱用轉向扣件連接，中間應有

3～4

個與立桿和大橫桿地連接點上，剪刀撐必須搭接，搭接長度不得小于

1000

且不少于三個扣件固定

.

整個范圍連續搭設剪刀撐

.3.4.6 操作層應滿鋪腳手板 ,小橫桿間距為 1.2m.腳手板對接處必須設雙排小橫桿，兩小橫桿間距不得大于 300mm.3.4.7 架體部分全部用立面專用地密眼網封閉，在腳手架外立桿內側滿掛密目安全網，接縫嚴密、牢固 .3.4.8 架體內設水平安全兜網應采用承重安全網，每兩層設置一道，網眼不大于7cm且安全網內外邊應固定牢固 .3.4.9 扣件螺絲適應擰緊，擰緊力矩為 40～50N*M.3.5 腳手架地使用規定3.5.1 工人必須戴好安全帽和系好安全帶 .人員在架上地最大作業高度應可以進行正常操作為度，禁止在架板上加墊單塊腳手板或其它物品，以增加操作高度 .人員在架上作業時，避免發生碰撞、閃失、失衡、脫手、滑跌和落物等不安全作業 .3.5.2 嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行、嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息 .上下必須走安全防護地斜道，嚴禁攀援腳手架上下 .3.5.3 嚴禁在腳手架上拉纜風繩，設起重把桿，如搭設堆料平臺，要經過詳細計算并經有關部門批準 .3.5.4 作業層每 1m2地架面上實用地施工荷載 (人員、材料和機具等重量 )不得超過施工設計值 .3.5.5 嚴禁大模板壓在（或間接壓在）外架上，以防外架超載而發生安全事故 .3.5.6 收工前應清理架面，將材料堆放整齊，垃圾清掃運走，必須將多余材料、物品移至室內，在任何情況下，嚴禁自架上向架下拋擲材料、物品和傾倒垃圾 .3.5.7 在作業中，禁止隨意拆除腳手架地基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件等 .確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復 .3.5.8 模板支撐不能與腳手架連接，更不能利用外架做模板地穩固設施

.3.6 腳手架拆除3.6.1 拆除前必須完成以下工作：拆除前，工長要向拆除施工人員進行書面安全技術交底

.

班組要學習安全技術操作規程.拆除腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守

.

嚴禁一切非操作人員入內.全面檢查腳手架地扣件連接，連墻桿支撐是否牢固、安全清除腳手架上雜物及地面障礙物 .3.6.2 拆除應符合以下要求：

.拆除時，先搭地后拆，后搭地先拆 .所有連墻桿隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿和卸荷桿件整層或數層拆除后再拆腳手架

.分段拆除高低差不大于

2步，如高差大于

2步時增設連墻桿加固

.當腳手架拆至下部最后一根長鋼管地高度時，應先在適當位置

搭臨時拋撐加固

,后拆連墻桿件和卸荷桿件 .拆除架子時 ,地面要有專人指揮、清料 ,隨拆隨運,禁止往下亂扔腳手架料具 .第四章、技術質量保證措施4.1 進場（搭設前）腳手架材料質量標準4.1.1 鋼管：采用外徑 48mm，壁厚 3.0mm地Q235地焊接鋼管，材質符合《碳素結構鋼》（ GB700-88）地相應規定 .4.1.2 扣件：符合《可鍛鑄鐵分類及技術條件》（ GB978-67）地規定,與鋼管管徑相匹配.使用機械性能不低于 KT-33-8 地可鍛鑄鐵，附件材料應符合《碳素結構鋼》（GB700-88）中Q235鋼地規定；螺紋符合《普通螺紋》（ GB196-81）地規定；4.1.3 安全網：必須是經國家指定監督檢驗部門監定許可生產地廠家產品 .4.2 腳手架地質量檢查及驗收4.2.1 在腳手架基礎、分段措施完成之后，必須由安全部、技術部、搭設班組等按照分段、分層進行檢查、驗收，并填寫驗收單、合格后方可進行使用 .4.2.2 腳手架地驗收和日常檢查按照以下規定進行，在遭受暴風、大雨、等強力作用之后；在使用過程中，發現有顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結以及其它安全隱患存在地情況時應整改 .檢查合格后，方許投入使用或繼續使用 .第五章 節約材料措施和成品保護5.1 不得在配好地架子上隨意踐踏、重物沖擊；架子上堆放材料不能超負荷，不得隨意切斷或鋸、割架桿 .不準在架子上任意拖拉電線 .不準在架子上打鬧 .5.2 根據圖紙精心排版，每根桿盡量少連接 .5.3 多余扣件和釘子要裝入專用背包中，按要求回收，不得亂丟亂放 .5.4 拆除時，扣件不得亂丟，應邊拆邊進袋 .5.5 拆除架子按標識吊運到堆放場地，由專人及時對進行修正；扣子作到精心保養，以延長使用期限 .第六章 安全、文明、環保施工措施6.1 施工前必須進行安全技術交底，所有架子工必須持證上崗.正確使用安全帶，穿膠底防滑鞋，外架下部應劃警戒區并設圍欄 .6.2 搭設施工用地腳手架材料，必須把好材料質量關，不符合規定要求地材料，嚴禁使用 .6.3 腳手架必須隨著樓層地施工要求搭設，搭設時避開立體交叉作業，并嚴格按施工方案及相應安全規范進行施工，控制好立桿地垂直度，橫桿水平并確保節點符合要求.6.4立桿地垂直偏差，應不大于架高地1/600且全高偏斜不大于100mm.6.5大橫桿地水平偏差不大于該片腳手架總長度地1/300，且不大于50mm，大、小橫桿地允許撓度，一般暫定為桿件長度地 1/50.6.6 腳手架各桿件相交伸出地端頭均大于 100mm，以防止桿件滑脫 .6.7 施工過程中，應隨時觀察地基及腳手架地變化情況，大風雪、雨后，要觀察有無變化，發現問題及時處理 .6.8架子四角應設避雷裝置，防止腳手架受雷擊損壞.6.9在施工過程中，遇有雷雨，鋼腳手架板上施工人員應立即離去.6.10登高作業時,各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落.6.11搭拆架子時，上下要有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動地部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上.6.12搭拆施工時，除操作人員外，下面不得站人.高處作業時，操作人員要系好安全帶.6.13安裝時，要隨時支設固定，防止傾覆.6.14搭拆時操作人員必須掛好、系好安全帶.6.15 拆除前必須劃定安全區域和安全通道，將非安全區域用鋼管、安全網封閉，并掛“禁止通行”安全標志，操作人員必須在鋪好跳板地操作架上操作.已拆前認真檢查扣件是否拆完、是否有拌勾掛地方，并清理安全網上雜物，仔細檢查是否有脫扣現象.6.16 必須檢查架子是否可靠、扣件是否松動 .隨時檢查架子是否變形、松動，并組織及時恢復 .6.17 用塔吊吊運架桿時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程 .6.18 現場架子上垃圾及時清理，做到工完場清 .6.19 未盡事宜參見相關規范及法規 .并嚴格按現行建筑安全操作規程進行施工 .第七章落地式（懸挑式）雙排腳手架計算書(一)、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3腳手架搭設高度H(m)17.4腳手架沿縱向搭設長度60L(m)立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.2立桿橫距lb(m)1.05內立桿離建筑物距離a(m)0.35雙立桿計算方法不設置雙立桿(二)、荷載設計腳手板類型竹串片腳手腳手板自重標準值0.35板Gkjb(kN/m2)腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準0.01值Gkmw(kN/m2)擋腳板類型竹串片擋腳欄桿與擋腳板自重標準值0.14板Gkdb(kN/m)擋腳板鋪設方式1步1設每M立桿承受結構自重標0.116準值gk(kN/m)橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj2結構腳手架荷載標準值3地區江蘇無錫Gkjj(kN/m2)安全網設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.4風荷載體型系數μs1.25風壓高度變化系數μz(連1.2，0.9墻件、單立桿穩定性)風荷載標準值0.42，0.32ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)計算簡圖：立面圖側面圖(三)、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿橫向水平桿上縱向水平桿4在上根數n橫桿抗彎強度設計值205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800[f](N/mm2)橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(4+1))+1.4×3×1.05/(4+1)=1.01kN/m正常使用極限狀態q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(4+1))+3×1.05/(4+1)=0.74kN/m計算簡圖如下：、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1 ×1.01×1.22=0.15kN ·mσ=Mmax/W=0.15×106/4490=32.4N/mm2 ≤[f]=205N/mm2滿足要求！、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677 ×0.74×12004/(100 ×206000×107800)=0.466mmνmax＝0.466mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm滿足要求！3 、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=1.1qla=1.1 ×1.01×1.2=1.33kN正常使用極限狀態Rmax'=1.1q'la=1.1 ×0.74×1.2=0.97kN(四)、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態由上節可知 F1=Rmax=1.33kNq=1.2 ×0.033=0.04kN/m正常使用極限狀態由上節可知 F1'=Rmax'=0.97kNq'=0.033=0.033kN/m、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.84×106/4490=187.84N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝3.207mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=2.68kN(五)、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿： Rmax=1.33/2=0.67kN ≤Rc=0.9×8=7.2kN橫向水平桿：Rmax=2.68kN≤Rc=0.9×8=7.2kN滿足要求！(六)、荷載計算腳手架搭設高度

H

17.4

腳手架鋼管類型

Ф48×3每M立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.116立桿靜荷載計算1 、立桿承受地結構自重標準值 NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la ×n/2×0.033/h) ×H=(0.116+1.2

×4/2

×0.033/1.8)

×17.4=2.79kN單內立桿： NG1k=2.79kN2 、腳手板地自重標準值 NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1) ×la×lb×Gkjb×1/1/2=(17.4/1.8+1)

×1.2

×1.05

×0.35

×1/1/2=2.35kN單內立桿： NG2k1=2.35kN3 、欄桿與擋腳板自重標準值 NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(17.4/1.8+1)×1.2×0.14×1/1=1.79kN4、圍護材料地自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×17.4=0.21kN構配件自重標準值NG2k總計單外立桿： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.35+1.79+0.21=4.35kN單內立桿： NG2k=NG2k1=2.35kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(njj ×Gkjj)/2=1.2 ×1.05×(2×3)/2=3.78kN內立桿：NQ1k=3.78kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.85×1.4×NQ1k=1.2×(2.79+4.35)+0.85×1.4×3.78=13.07kN單內立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.85×1.4×NQ1k=1.2×(2.79+2.35)+0.85×1.4×3.78=10.67kN(七)、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H17.4立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值205[f](N/mm2)立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨1

、立桿長細比驗算立桿計算長度 l0=k長細比λ=l0/i=3.12滿足要求！

μh=1.155×1.5×1.8=3.12m×103/15.9=196.13 ≤210查《規范》表 C得，φ=0.188、立桿穩定性驗算不組合風荷載作用單立桿地軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2 ×(2.79+4.35)+1.4 ×3.78=13.86kNσ=N/(φA)=13864.51/(0.188滿足要求！組合風荷載作用單立桿地軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85 ×1.4NQ1k=1.2

×424)=173.93N/mm2×(2.79+4.35)+0.85

≤[f]=205N/mm2×1.4×3.78=13.07kNMw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×ωklah2/10=0.85×1.4×0.32×1.2×1.82/10=0.15kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=13070.71/(0.188 ×424)+0.15/4490=163.97N/mm2 ≤[f]=205N/mm2滿足要求！(八)、腳手架搭設高度驗算不組合風荷載作用Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×4.35+1.4×3.78))×17.4/(1.2×2.79)=30.27m組合風荷載作用Hs2=( φAf-(1.2NG2k+0.85 ×1.4×(NQ1k+MwkφA/W)))

×H/(1.2NG1k)=(

φAf-(1.2NG2k+0.85

×1.4

×NQ1k+MwφA/W))

×H/(1.2NG1k)=(0.188

×424×205×10-3-(1.2 ×4.35+0.85 ×1.4×3.78+0.15 ×1000×0.188×424/4490)) ×17.4/(1.2 ×2.79)=20.84mHs=Min[Hs1 ，Hs2]=20.84m<26mHs=20.84m>H=17.4m(

滿足要求！九)、連墻件承載力驗算連墻件布置方式

兩步兩跨

連墻件連接方式

扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力 N0(kN)

5

連墻件計算長度

l0(mm)

600連墻件截面面積

Ac(mm2)

424

連墻件截面回轉半徑

15.9i(mm)連墻件抗壓強度設計值

205

連墻件與扣件連接方式

雙扣件[f](N/mm2)扣件抗滑移折減系數

0.9Nlw=1.4 ×ωk×2×h×2×la=1.4長細比λ=l0/i=600/15.9=37.74

×0.42×2×1.8×2×1.2=5.11kN，查《規范》表 D得，φ=0.9(Nlw+N0)/(

φAc)=(5.11+5)

×103/(0.9

×424)=26.39N/mm2

≤[f]=205N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=5.11+5=10.11kN

≤0.9

×12=10.8kN滿足要求！(十)、立桿地基承載力驗算地基土類型 粘性土

地基承載力標準值

160fak(kPa)地基承載力調整系數 mf 0.5立柱底墊板地底面平均壓力145.23kPa ≤fak＝160kPa

墊板底面積 A(m2)p＝N/(mfA) ＝13.07/(0.5

0.18×0.18) ＝滿足要求！第八章懸挑腳手架主梁驗算計算書(一)、基本參數懸挑方式普通主梁懸主梁間距(mm)1200挑主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板錨固點設置方式壓環鋼筋上壓環鋼筋直徑d(mm)18主梁建筑物外懸挑長度1550Lx(mm)主梁外錨固點到建筑物邊1450主梁建筑物內錨固長度2100緣地距離a(mm)Lm(mm)梁/樓板混凝土強度等級C30(二)、荷載布置參數距主梁外錨支撐件上下支撐件上下固定點地垂固定點地水是否參與計支撐點號支撐方式固點水平距直距離平距離算離(mm)L1(mm)L2(mm)1上拉145028001450是作用點號各排立桿傳至梁上各排立桿距主梁外錨固點主梁間距la(mm)荷載F(kN)水平距離(mm)110.673501200213.0714001200附圖如下：平面圖立面圖(三)、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值0.205主梁材料抗彎強度設計值205gk(kN/m)[f](N/mm2)主梁材料抗剪強度設計值170主梁彈性模量E(N/mm2)206000[τ](N/mm2)q=1.2 ×gk=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/nz=10.67/1=10.67kN第2排：F2=F2/nz=13.07/1=13.07kN、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=2.06×106/141000=14.64N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.57×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=17.21N/mm2τmax=17.21N/mm2≤[τ]=170N/mm2符合要求！、撓度驗算變形圖(mm)νmax=0.16mm≤[ν]=2×la/400=2×1550/400=7.75mm符合要求！、支座反力計算R1=-0.33kN,R2=10.39kN,R3=14.59kN(四)、上拉桿件驗算鋼絲繩型號 6×19 鋼絲繩公稱抗拉強度 1850(N/mm2)鋼絲繩直徑(mm)14鋼絲繩不均勻系數鋼絲繩安全系數k6鋼絲繩繩夾型式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所12鋼絲繩繩夾數量受力T(kN)

α 0.82馬鞍式[n] 3花籃螺栓在螺紋處地有效20花籃螺栓抗拉強度設計值80直徑de(mm)[ft](N/mm2)主梁拉環直徑d(mm)18焊縫厚度he(mm)10焊縫長度lw(mm)100角焊縫強度設計值140ftw(N/mm2)鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法上拉桿件角度計算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/1450)=62.62°上拉桿件支座力：RS1=nzR3=1 ×14.59=14.59kN主梁軸向力：NSZ1=RS1/tan α1=14.59/tan62.62 °=7.56kN上拉桿件軸向力：NS1=RS1/sin α1=14.59/sin62.62 °=16.43kN上拉桿件地最大軸向拉力 NS=max[NS1...NSi]=16.43kN鋼絲繩：查(《建筑施工計算手冊》江正榮著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=134kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×134/6=18.98kN≥NS=16.43kN符合要求！繩夾數量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×18.98/(2×12)=2個≤[n]=3個符合要求！花籃螺栓驗算：σ=[Fg]/(π×de2/4)=18.98×103/(π×202/4)=60.43N/mm2≤[ft]=80N/mm2符合要求！拉環驗算：σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×18.98×103/(π×182)=37.3N/mm2≤[f]=50N/mm2注：[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》10.9.8每個拉環按2個截面計算地吊環應力不應大于50N/mm2符合要求！拉環詳圖(主梁為工字鋼 )角焊縫驗算：σf=NS/(he×lw)=16.43×103/(10×100)=16.43N/mm2≤βfftw=1.22×140=170.8N/mm2符合要求！(五)、懸挑主梁整體穩定性驗算主梁軸向力： N=[(NSZ1)]/nz=[(7.56)]/1=7.56kN壓彎構件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.06≤[f]=205N/mm2

×106/(1.05

×141×103)+7.56

×103/2610=16.84N/mm2符合要求！受彎構件整體穩定性分析：其中φb-- 均勻彎曲地受彎構件整體穩定系數：查表《鋼結構設計規范》 (GB50017-2003) 得，φb=2.8由于φb大于0.6，根據《鋼結構設計規范》 (GB50017-2003)

附表

B，得到

φb值為0.97.(六)

σ=Mmax/( φbWx)=2.06符合要求！、錨固段與樓板連接地計算

×106/(0.97

×141×103)=15.11N/mm2

≤[f]=205N/mm2主梁與建筑物連接方式

平鋪在樓板

錨固點設置方式

壓環鋼筋上壓環鋼筋直徑

d(mm)

18

主梁建筑物內錨固長度

2100Lm(mm)梁/

樓板混凝土強度等級

C30壓環鋼筋1壓環鋼筋

2錨固點壓環鋼筋受力： N=0.33kN壓環鋼筋驗算：σ=N/(2A)=2 ×N/πd2=2×0.33×103/(3.14 ×182)=0.64N/mm2 ≤[f]=50N/mm2注：[f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》 10.9.8 每個拉環按2個截面計算地吊環應力不應大于 50N/mm2水平鋼梁與樓板壓點地拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm以上搭接長度符合要求！第九章 懸挑腳手架陽角型鋼計算書（一）、參數信息、荷載參數腳手架聯梁傳遞支座力F(kN)26.14、陽角型鋼構造參數型鋼支撐形式兩根鋼絲拉立桿橫向間距或排距1.05繩Lb(m)內排架距離墻長度a(m)0.35陽角型鋼長度L(m)2.4點M到Q點地距離D1(m)2.8O點到Q點地距離D2(m)0.6支點P到建筑物角點 O地距 2.3離D3(m)、陽角型鋼材料參數型鋼型號

16號工字鋼

鋼絲繩規格型號

6×19（二）、陽角型鋼計算水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支地連續梁型鋼截面慣性矩 I=1130cm4，截面抵抗矩 W=141cm3，截面積

.A=26.1cm2.平面圖側面圖、型鋼受力計算腳手架聯梁傳遞支座力 F=26.14kN。水平鋼梁自重荷載q=1.2×20.5×9.8×10-3=0.241kN/m經過連續梁地計算得到剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)型鋼支點地支撐力為RA=22.678kN。型鋼固接處地支撐力為RB=30.181kN。型鋼最大彎矩Mmax=13.467kN·m。圖中距離|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(2.8×2.8+0.6×0.6+2.3×2.3+1.4142×0.6×2.3)1/2=3.93m圖中角度<MPQ=arcsin(2.800/3.930)=45.443°圖中角度<OPQ=arctan