...wd......wd......wd...目錄TOC\o"1-3"\h\z一、工程概況-2-二、模板工藝流程：-2-三、原材料質量要求-3-四、模板工程施工特點和準備-3-五、模板的配制-3-六、地下室底板磚胎模的施工-4-七、主體模板的施工-4-1、柱模板-5-2、墻模板-5-3、梁、板模板-7-4、樓梯模板-7-八、變形縫部位剪力墻模板的施工-9-九、模板的驗收-9-十、模板的撤除-10-十一、本卷須知-10-十二、質量保證措施-11-十三、安全保證措施-13-附：各模板計算書模板施工專項方案一、工程概況**公司的“****一區〞一期住宅工程建安工程，位于****路東南角，北鄰城市主要干道****(規劃道路寬39.5米)，南鄰****，東臨城市次干道***路。本工程一標段包括1#棟、2#棟住宅樓主樓及地下室，附屬地下停車場2層，1#主樓地上33層，高度米，總建筑面積為m2，2#主樓地上33層，高度米，總建筑面積為m2，建筑構造形式為剪力墻構造，建筑構造安全等級為二級，抗震設防烈度為六度，合理使用年限為50年。地下車庫：地下車庫為2層，層高為3.6m，主要柱斷面為600×600㎜，外墻厚度350㎜；地下室底板厚350㎜，樓板厚180㎜，頂板厚200㎜，主要梁斷面為350×600、500×800等，梁最大跨度8.4m。1#、2##樓：地下室負2層3.6m高，負1層4.87m高，外墻300㎜厚，底板厚400㎜，樓板厚200㎜；主體首層3.1m高，標準層為2.9m高，墻200㎜厚，樓板厚180㎜，主要梁斷面為200×400、300×400、300×500、300×600等。本工程模板支撐系統：采用φ48腳手鋼管支撐系統。二、模板工藝流程：1〕地下室底板以下局部采用磚胎膜施工。2〕地下室局部工藝流程：先搭滿堂腳手架→立柱模、墻模→拆柱模、墻模→梁模、頂板模3〕標準層工藝流程：先搭排架→剪力墻模→立梁、板模三、原材料質量要求1、所有原材料進場需要合格證。2、對鋼管、扣件進場不僅要有合格證，而且還必須送檢，到達合格要求才能使用。3、木方斷面須到達設計要求，且不腐爛，木質優良。4、多層板必須到達18㎜厚，且必須鋸開檢查，檢查其密實情況，強度要求是否到達要求。四、模板工程施工準備組織技術員、木工班組長認真學審圖紙，編制模板配置施工圖，為模板施工做好技術準備。根據施工進度方案，確定標準層配制四套模板，以確保工程施工所需。五、模板的配制模板采用18厚膠合板作為模板面板，背枋用60×80木方，用φ12鋼筋兩頭鉸牙做對拉螺桿。根據構造施工圖紙按構造尺寸列出模板規格和數量進展配制。對于樓梯、陽臺、線條等形狀較復雜的構造件可采用放大樣方法配制模板。配制模板尺寸時要考慮模板拼裝接合需要，適當加長或縮短某一局部長度，還應遵守邊模包底模的原那么。梁模與柱模連接處應考慮模板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸一般就略為縮短，使砼澆筑后不致嵌入柱內。模板拼制時，板邊要找平刨直，接縫嚴密，不得漏漿，木方上有疵病的部位，應截去，釘子的長度應為木板厚度的1.5～2.5倍。每塊木板與木檔相疊處至少釘2個釘子，第二塊板的釘子要向第一塊模板方向斜釘，使拼縫嚴密。模板長向拼縫宜采用錯開布置，以增加模板整體剛度。根據模板配制圖預留出預埋鐵件及預留洞的位置，在大房間邊角應留1—2個20×20cm斜洞，以便下層的鋼管能快速順利、安全的傳到上層。對配制好的模板應在其反面編號并分清規格，使用部位，分別堆放保管，以免錯用。柱、墻模板應彈出其中心線，以便模板安裝后校正。六、地下室底板磚胎模的施工1、4#棟電梯井相對于地下室板底-3.6m，因此電梯井全部用240磚墻，M5水泥砂漿砌筑，內批1：2水泥砂漿〔摻5%防水粉〕作胎膜，同時外墻、集水井等部位的磚胎模到止水鋼板高度一半。2、地梁、承臺，采用磚胎模，用粘土磚〔240×115×53〕M5水泥沙漿砌筑厚240，均由墊層砌至板底標高。當磚胎膜長度大于3m時，應每隔2m設置370×370磚柱。磚模砌好后內抹1：2防水沙漿，粉刷厚度為20㎜。3、地下車庫排水溝、集水坑用240厚磚墻M5水泥沙漿砌筑。七、主體模板的施工本工程均采用鋼木組合式模板施工，墻、梁、柱、板模板選用18厚膠合板和60×80木方制作，采用φ48鋼管、扣件、φ12螺桿作為支撐和固定系統。1、柱模板柱模板用18厚膠合板作為模板面板，60×80木方作立枋，根據截面尺寸配制而成的的定尺模板，立枋間距200㎜，柱箍用φ48鋼管和φ12螺桿組合而成。柱模板安裝設“＃〞形抱箍和螺栓拉緊緊固，柱內設一道對拉穿心螺桿，螺桿外套φ20塑料管，螺桿可重復周轉使用，柱箍間距500㎜，為保證柱模的側向剛度，柱四周用活動鋼頂撐頂牢。在模板砼初凝前預埋φ6鋼筋作為鋼管斜撐的支撐點。8080×60杉枋18厚木模板`φ12螺桿φ48鋼管箍，@500φ48鋼管箍，@50080×60杉枋φ12對拉螺桿、蝴蝶扣、螺帽緊固立面圖111-1柱模板安裝圖待柱頭內雜物清理干凈，鋼筋驗收合格并做好隱蔽手續后，方可安裝柱模，柱腳采用木方定位方法：即砼初凝前在柱邊大約5㎝處埋設鋼筋，待終凝后安裝60×80木方，木方的內邊與柱邊線平齊，并根據鋼筋上所提供的水平進展拉線找平，假設木方與混凝土有空隙，先用小木塊墊好，待釘牢后，由泥工用同柱混凝土配合比一樣的砂漿批灰，嵌縫嚴密〔防止局部板面不平導致混凝土澆筑時柱腳漏漿〕。但應注意勿使座灰砂漿進入柱內，用30×30角鐵離柱模下腳四周釘牢，模板就位后正好與柱邊平齊。2、墻模板墻主要為筒體和剪墻，墻模用18厚膠合板制作，背枋為60×80，間距200，圍檁用φ48鋼管和φ12螺栓組成。圍檁間距上、下道離樓面250，中間400所有螺栓外穿φ20塑料套管，螺栓可重復周轉使用，〔地下室采用止水螺栓〕螺栓縱向間距為400，橫向間距為600。為保證墻模的側向剛度，墻四周采用活動支撐頂牢，鋼管頂撐下腳采用砼初凝前預埋鋼筋加以固定。待墻筋驗收合格并辦好隱簽手續后，即進展墻模的安裝，對墻腳的施工同柱采用木方定位方法，外側模板及核心筒部位下腳的施工同柱外邊模板的施工，采用預埋螺桿的方法。對樓梯間核心筒部位模板的安裝軸線，垂直度應加強復核控制，防止造成筒體墻體錯臺。地下室剪力墻支模圖電梯井支模圖3、梁、板模板〔1〕梁板模的施工：梁板模使用的材料同上，地車庫和標準層均采用排架搭設。〔2〕排架搭設：所有梁部位梁寬500㎜處縱向〔梁方向為縱向〕間距為800㎜，橫向間距500㎜，梁下加承重桿一道；梁寬350㎜及以下排架縱向800㎜，橫向800㎜，所有主梁下部排架均應加掃地桿，排架與柱墻用鋼管頂牢，并加剪刀撐，板部位排架間距一律為1000×1000㎜。〔3〕當梁板跨度超過4M時，梁應按2‰起拱，板按1‰起拱。4、樓梯模板本工程主要采用板式樓梯，位于剪力墻內筒中。由于剪力墻采用定型大模板施工，故筒內樓梯采用預埋梯口梁盒〔或預留鋼筋〕、預留板鋼筋、滯后構造一層的方式施工。斜板下設兩排立桿，縱向間距1000，每2根立桿設置一道斜撐，如以下列圖。樓梯支模示意圖1-1剖面圖水平桿步高1500,離地面150高設置縱橫向交圈掃地桿。梯段斜板擱置在4根縱向斜置的鋼管上，梯級模板采用斜置的定型木扶梯基和反扶梯基固定，其中沿梯井位置縱向設扶梯基，用20㎜厚杉木板制成；沿梯段中部及靠剪力墻位置設反扶梯基，用40㎜厚杉木板制成。八、變形縫部位剪力墻模板的施工變形縫處兩邊為剪力墻，模板采用大模板，統一配制，用18厚膠合板做面板，60×80木枋作背枋，拼合成剪力墻所需面積，然后根據螺桿的縱橫向間距彈出“十〞字線，用φ12鉆頭在十字穿插點進展打眼，模板應大小一樣，孔眼一致，背枋的間距一致。為增強砼成型觀感，增加模板的周轉次數，及撤除模板方便，模板配制后，在模板面蒙一層鐵皮。九、檐溝、空調隔板、陽臺等處的裝飾線條對于裝飾線條，可利用夾板做成定型模板，編號重復使用。十、模板的驗收1、模板及其支架必須符合以下規定：〔1〕保證工程構造和構件各局部形狀尺寸和相互位置的正確，必須要符合圖紙設計要求。〔2〕具體足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠承受新澆筑砼的自重和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。〔3〕構造應簡單、裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養護等要求。〔4〕模板的接縫應嚴密，不得漏漿。2、模板與砼的接觸面應涂隔離劑〔脫模劑〕，對油質類等影響構造或阻礙裝飾工程施工的隔離劑不宜采用，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與砼接槎處。3、模板安裝后允許偏差：a、軸線偏差5㎜；b、底模上外表標高±5；c、柱、墻、梁截面尺寸+4，-5；d、相鄰兩板外表上下差2㎜；e、外表平整〔2M長度上〕5㎜；f、層高垂直全高≤5M時6㎜；全高＞5M時8㎜。4、預留孔洞及預埋件偏差應符合標準要求。5、模板驗收時，應由工程工程師帶隊，施工、質檢、安全等人員全部到現場參加驗收，合格前方可進展下道工序施工。十一、模板的撤除防水砼不宜過早拆模，一般需7天前方可拆模，且控制砼外表與環境溫差不超過25℃，拆模時應注意勿使模板的防水砼構造受損，不承重構件的側模應在砼強度能保證其外表及棱角不因拆模而受到損壞，〔砼強度大于1N/㎜〕方可撤除；承重模板應在砼到達以下強度以后，方能撤除〔按設計強度等級的百分率計〕板、梁：跨度為2M及小于2M50%跨度大于2M至8M75%梁〔跨度為8M及小于8M〕75%承重構造〔跨度大于8M〕100%懸臂梁和懸臂板100%承重模板撤除應以工程工程師開出的拆模通知為準，對已撤除模板及支架的構造，應在砼強度到達設計要求后，才允許承受全部計算荷載，施工中不得超載使用，嚴禁堆放過量建筑材料，當承受施工荷載大于設計荷載時，必須經核算加設臨時支撐。撤除順序拆柱模、墻模→拆梁模→拆板模十二、本卷須知1、澆筑時，應派責任心較強的木工看護模板，如量較大，應多設人員看護，發現爆模或支撐下沉等現象應立即停頓澆筑，并采取緊固措施，假設爆模或支撐下沉變形嚴重時，應通知工程部有關負責人到現場提示方案，并及時采取補救措施。2、澆筑時，看模人應勤檢查，澆筑現場負責人應加強抽查，以便做到有問題盡早發現，盡早解決。3、澆筑時，加強振動人員技術素質培訓，遵循砼操作規程，嚴禁振動棒抵觸模板，使模板變形。4、在現澆面上模板嚴禁集中堆放。5、腳手架鋼管不應放在現澆板上，只允許放在腳手架上。6、多余的模板應即時清理干凈，用塔吊從樓面上吊下來，集中固定地點堆放，以利于現場文明施工。7、模板撤除后，模板上的鐵釘應及時拔除，以免鐵釘扎傷腳。十三、質量保證措施1、執行質量目標管理，模板分項力爭多創優良，實測測點合格率90%以上，應加強對原材料、半成品、成品的檢查驗收及管理工作。2、嚴格按照設計圖紙施工，按施工標準施工，按施工方案施工，認真履行模板分項技術交底程序，將設計變更、操作規程、施工工藝、技術要求、技術措施和質量標準向各級施工人員進展詳細的講解交底，讓作業人員真正了解各項技術要求。3、對模板分項工程施工必須堅持“三檢制〞層層把關，不合格一律返工。4、保證工程構造構件局部形狀尺寸和相互位置的正確。5、控制好軸線、標高，不同種類的模板、支撐體系，應具備足夠的強度，剛度和穩定性。6、模板安裝后應仔細檢查和各部位構件是否結實，在澆筑砼過程中要經常檢查，假設發現變形，松動等現象要及時修整加固。7、固定在模板上的預埋件和預留洞均不得遺漏，安裝必須結實，位置準確。8、模板撤除的順序和方法，應按照配板設計的規定進展，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原那么，拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。9、模板安裝質量檢查表模板安裝工程檢驗批質量驗收記錄表GB50204-2002〔Ⅰ〕010601020101單位〔子單位〕工程名稱分部〔子分部〕工程名稱驗收部位施工單位工程經理施工執行標準名稱及編號施工質量驗收標準的規定施工單位檢查評定記錄主控工程1模板支撐、立柱位置和墊板第4.2.1條2防止隔離劑沾污第4.2.2條一般工程1模板安裝的一般要求第4.2.3條2用作模板地坪、胎膜質量第4.2.4條3模板起拱高度第4.2.5條4預埋件、預留孔允許偏差預埋鋼板中心線位置〔㎜〕3預埋管、預留孔中心線位置〔㎜〕3插筋中心線位置〔㎜〕5外露長度〔㎜〕+10,0預埋螺栓中心線位置〔㎜〕2外露長度〔㎜〕+10,0預留洞中心線位置〔㎜〕10尺寸〔㎜〕+10,05模板安裝允許偏差軸線位置〔㎜〕5底模上外表標高〔㎜〕±5截面內部尺寸〔㎜〕根基±10柱、墻、梁+4,-5層高垂直度〔㎜〕不大于5m6大于5m8相鄰兩板外表上下差〔㎜〕2外表平整度〔㎜〕5施工單位檢查評定結果專業工長〔施工員〕施工班組長工程專業質量檢查員：年月日監理〔建設〕單位驗收結論專業監理工程師：〔建設單位工程專業技術負責人〕：年月日說明：1.主控工程：①安裝現澆構造的上層摸板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。對照設計觀察檢查。②涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼板和混凝土接搓處。觀察檢查。2。一般工程：①模板安裝的一般要求。觀察檢查。模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，模板內無積水。模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響構造性能或阻礙裝飾工程施工的隔離劑。澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應使用能到達設計效果的模板。②用做模板的地坪、胎膜等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉。裂縫、起砂或起鼓。觀察檢查。③對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土現澆樓面，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1‰~‰。水準儀、拉線和尺量檢查。④固定在模板上的預埋件。預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝結實，其偏差符合規定。尺量檢查。⑤現澆構造模板安裝的偏差符合規定。經緯儀、水準儀、2m靠尺和塞尺、拉線和尺量檢查。十四、安全保證措施1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業必須佩戴安全帶，并應系牢。2、工作前應先檢查使用的工具是否結實，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。3、安裝與撤除5M以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上、下在同一垂直面操作。4、對4米以上的排架及懸挑構造模板支撐穩定性、剛度、強度應作重點安全檢查，不符合規定要求一律不準下道工序施工。5、高空、復雜構造模板的安裝與撤除，事先應有切實的安全措施。6、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩系牢后升降，不得亂拋，模板、配件、木方嚴禁從高處擲下，高空撤除模板時，應有專人指揮，并在下面標出工作面，用繩子和紅白旗加以圍護，暫停人員過往。7、支撐、牽杠等不得搭在門框和腳手架上，通道中間的斜撐，拉桿等應設在1.8M高以下。8、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。9、樓板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上預留洞，應在模板撤除后即將洞口蓋好。10、撤除模板一般用長撬棒，人不許站在正在撤除的模板下口，在撤除樓梯模板時，要注意整快模板掉下，拆模人員要站在門洞外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。11、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進展操作，防止上、下在同一垂直面工作，操作人員要主動避讓掉物，增強自我保護和相互保護的安全意識。12、拆模時，必須一次性拆清，不得留下無撐模板，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故，待該片〔段〕模板全部撤除后，方準將模板配件、支架等及時清理，堆放整齊。13、拆下的模板配件等嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷隔離劑，以備待用。標準層剪力墻模板計算書墻模板的計算參照?建筑施工手冊?第四版、?建筑施工計算手冊?江正榮著、?建筑構造荷載標準?(GB50009-2001)、?混凝土構造設計標準?GB50010-2002、?鋼構造設計標準?(GB50017-2003)等標準。墻模板的背部支撐由兩層龍骨〔木楞或鋼楞〕組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據標準，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):200mm；穿墻螺栓水平間距(mm):600mm；主楞(外龍骨)間距(mm):400mm；穿墻螺栓豎向間距(mm):400mm；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型：圓形鋼管48×3.0截面慣性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢數:1；3.次楞信息龍骨材料:木楞；截面類型:矩形；寬度(mm):60mm；高度(mm):80mm；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00mm；面板彈性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50N/mm2；鋼楞彈性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；鋼楞抗彎強度設計值fcN/mm2:205N/mm2；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按?施工手冊?，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.00℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H--模板計算高度，取3.00m；β1--外加劑影響修正系數，取1.20；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為65.83kN/m2、72.00kN/m2，取較小值65.83kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=65.83kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。按標準規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原那么是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(內楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m，其中0.90為按?施工手冊?取的臨時構造折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm；按以下公式進展面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=400×18×18/6=0.22×105mm3；f--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13.00N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×29.45×200.0=3534N；截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=3534N；b--構件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據標準，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載:q=65.83×0.4=26.33N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=200mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值:[ω]=0.80mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×105)=0.152mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允許撓度值[ω]=0.80mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為矩形內矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；內木楞截面慣性矩I=256.00cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=400mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；內楞的最大彎距：M=0.1×7.36×400×400=1.18×105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中，σ--內楞承受的應力(N/mm2)；M--內楞計算最大彎距(N.mm)；W--內楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f--內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=130N/mm2；內楞的最大應力計算值：σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=130N/mm2；內楞的最大應力計算值σ=1.84N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=130N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，V--內楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=400mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；其中，0.90為折減系數。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；內楞的最大剪力：V=0.6×7.36×400=1766.8N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--內楞計算最大剪力(N)：V=1766.8N；b--內楞的截面寬度(mm)：b=60mm；hn--內楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv--內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：τ=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值：fv=3×1766.8/(2×60×80)=0.55N/mm2內楞截面的抗剪強度設計值:[fv]=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值τ=0.55N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據?建筑施工計算手冊?，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--內楞的最大撓度(mm)；q--作用在內楞上的線荷載(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=400mm；E--內楞彈性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I--內楞截面慣性矩(cm4)，I=256cm4；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×104)=0.05mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=1.60mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.05mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=1.60mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面類型圓形鋼管48×3.0,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.54kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；W--外楞的凈截面抵抗矩；W=0.04×105mm3；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)，[f]=130N/mm2；外楞的最大應力計算值:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的最大應力計算值σ=153.01N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，V--外楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(水平螺栓間距間距):l=600mm；P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.65×6540=4.25×103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪力(N)：V=4.25×103N；b--外楞的截面寬度(mm)：b=80mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；fv--外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:τ=3×4.25×103/(2×80×60)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值τ=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據?建筑施工計算手冊?，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--外楞最大撓度(mm)；P--內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=600mm；E--外楞彈性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=10.78×104；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×104)=0.58mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=1.5mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.58mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.5mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=65.83×0.6×0.4=15.8kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！地下車庫剪力墻模板計算書墻模板的計算參照?建筑施工手冊?第四版、?建筑施工計算手冊?江正榮著、?建筑構造荷載標準?(GB50009-2001)、?混凝土構造設計標準?GB50010-2002、?鋼構造設計標準?(GB50017-2003)等標準。墻模板的背部支撐由兩層龍骨〔木楞或鋼楞〕組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據標準，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):200mm；穿墻螺栓水平間距(mm):600mm；主楞(外龍骨)間距(mm):400mm；穿墻螺栓豎向間距(mm):400mm；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型：圓形鋼管48×3.0截面慣性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢數:1；3.次楞信息龍骨材料:木楞；截面類型:矩形；寬度(mm):60mm；高度(mm):80mm；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00mm；面板彈性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50N/mm2；鋼楞彈性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；鋼楞抗彎強度設計值fcN/mm2:205N/mm2；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按?施工手冊?，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.00℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H--模板計算高度，取3.00m；β1--外加劑影響修正系數，取1.20；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為65.83kN/m2、72.00kN/m2，取較小值65.83kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=65.83kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。按標準規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原那么是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(內楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m，其中0.90為按?施工手冊?取的臨時構造折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm；按以下公式進展面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=400×18×18/6=0.22×105mm3；f--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13.00N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×29.45×200.0=3534N；截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=3534N；b--構件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據標準，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載:q=65.83×0.4=26.33N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=200mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值:[ω]=0.80mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×105)=0.152mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允許撓度值[ω]=0.80mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為矩形內矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；內木楞截面慣性矩I=256.00cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=400mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；內楞的最大彎距：M=0.1×7.36×400×400=1.18×105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中，σ--內楞承受的應力(N/mm2)；M--內楞計算最大彎距(N.mm)；W--內楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f--內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=130N/mm2；內楞的最大應力計算值：σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=130N/mm2；內楞的最大應力計算值σ=1.84N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=130N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，V--內楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=400mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；其中，0.90為折減系數。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；內楞的最大剪力：V=0.6×7.36×400=1766.8N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--內楞計算最大剪力(N)：V=1766.8N；b--內楞的截面寬度(mm)：b=60mm；hn--內楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv--內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：τ=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值：fv=3×1766.8/(2×60×80)=0.55N/mm2內楞截面的抗剪強度設計值:[fv]=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值τ=0.55N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據?建筑施工計算手冊?，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--內楞的最大撓度(mm)；q--作用在內楞上的線荷載(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=400mm；E--內楞彈性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I--內楞截面慣性矩(cm4)，I=256cm4；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×104)=0.05mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=1.60mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.05mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=1.60mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面類型圓形鋼管48×3.0,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.54kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；W--外楞的凈截面抵抗矩；W=0.04×105mm3；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)，[f]=130N/mm2；外楞的最大應力計算值:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的最大應力計算值σ=153.01N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，V--外楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(水平螺栓間距間距):l=600mm；P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.65×6540=4.25×103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪力(N)：V=4.25×103N；b--外楞的截面寬度(mm)：b=80mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100mm；fv--外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:τ=3×4.25×103/(2×80×100)=0.8N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值τ=0.8N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據?建筑施工計算手冊?，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--外楞最大撓度(mm)；P--內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=600mm；E--外楞彈性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=10.78×104；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×104)=0.58mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=1.5mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.58mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.5mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=65.83×0.6×0.4=15.8kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！標準層350×600梁模板計算書高支撐架的計算依據?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準?〔JGJ130-2001〕、?混凝土構造設計標準?GB50010-2002、?建筑構造荷載標準?(GB50009-2001)、?鋼構造設計標準?(GB50017-2003)等標準編制。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.35m；梁截面高度D(m):0.6m；混凝土板厚度(mm):180mm；立桿縱距〔沿梁跨度方向間距〕La(m):0.8m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；腳手架步距(m):1.5m；梁支撐架搭設高度H(m)：2.9m；梁兩側立柱間距(m):0.8m；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1m；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.8；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；鋼筋自重(kN/m3):1.5kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m2；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):7.2kN/m2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2kN/m2；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2kN/m23.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000N/mm2；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板彈性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：2；面板厚度(mm)：18mm；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600mm；次楞間距(mm)：600mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：600mm；穿梁螺栓豎向間距(mm)：600mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12mm；主楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形寬度60mm，高度80mm；主楞根數：2次楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形寬度：60mm，高度：80mm；次楞根數：2二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按?施工手冊?，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.00℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.50m/h；H--模板計算高度，取0.30m；β1--外加劑影響修正系數，取1.20；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為7.20kN/m2、50.99kN/m2，取較小值7.20kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原那么是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.40cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.6×7.2×0.90=4.67kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.6×2×0.90=1.51kN/m；q=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；計算跨度(內楞間距):l=600mm；面板的最大彎距M=0.1×6.18×600.002=22.24×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=22.24×104/3.24×104=6.86N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=6.86N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=7.2×0.6=4.32N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=600mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×4.32×6004/(100×9500×2.92×105)=1.37mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=600/250=2.40mm；面板的最大撓度計算值ω=1.37mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=2.40mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為矩形，寬度：60mm，高度：80mm；內鋼楞截面抵抗矩W=64.00cm3；內鋼楞截面慣性矩I=256.00cm4；內楞計算簡圖〔1〕.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×600/1000/2.00=3.09kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=600mm；內楞的最大彎距:M=0.1×3.09×6002=11.12×104N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=11.12×104/6.40×104=1.74N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=16.00N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=1.74N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于[f]=16.00N/mm2，滿足要求！〔2〕.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=7.2×600/1000/2=2.16N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=600mm；I--木楞的截面慣性矩：I=2.56×106N/mm2；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×2.16×6004/(100×10000.00×2.56×106)=0.074mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=600/250=2.40mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.074mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=2.40mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面類型為：矩形，寬度：60mm，高度：80mm；W=64.00cm3；I=256.00cm4；外楞計算簡圖〔1〕.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×600/1000×600/1000/2.00=1.85kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=600mm；外楞的最大彎距：M=0.175×1.85×600=19.46×104N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=19.46×104/6.40×104=3.04N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=16.00N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=3.04N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=16.00N/mm2，滿足要求！〔2〕.外楞的撓度驗算其中E--外楞的彈性模量，其值為10000.00N/mm2；p--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=7.2×600/1000×600/1000/2=1.30KN；l--計算跨度(拉螺栓間距)：l=600mm；I--木楞的截面慣性矩：I=2.56×106mm4；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×1.30×103×6003/(100×10000.00×2.56×106)=0.125mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=1.50mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.125mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=2.40mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:M12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76.00mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7.2×600/1000×600/1000×2=5.18kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170.000×76.00/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原那么是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的單跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板構造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板構造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.32×104mm3；I=3.89×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進展面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=350.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×〔24+1.5〕×0.8×0.3×0.90=6.61kN/m；模板構造自重荷載：q2:1.2×0.35×0.8×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×2×0.8×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×8.93×0.352=0.11kN.m；σ=0.11×106/4.32×104=2.53N/mm2；梁底模面板計算應力σ=2.53N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據?建筑施工計算手冊?剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=〔(24+1.5)×0.3+0.35〕×0.8=6.40KN/m；l=350.00/(2-1)=350.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=350.00/250=1.40mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×6.40×350.004/(100×9500×3.89×105)=0.1760mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.1760mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=1.40mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板構造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板構造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.3×(0.35/(2.00-1))=2.68kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×(0.35/(2.00-1))×(2×0.6+0.35)/0.35=0.54kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×(0.35/(2.00-1))=1.58kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2×2.68+1.2×0.54=3.86kN/m；活荷載設計值P=1.4×1.58=2.21kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=64.00cm3；I=256.00cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=3.86+2.21=6.07kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×3.86×0.8×0.8=0.25kN.m；最大應力σ=M/W=0.25×106/64000.00=3.86N/mm2；抗彎強度設計值[f]=16N/mm2；方木的最大應力計算值3.86N/mm2小于方木抗彎強度設計值16N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×3.86×0.8=1.85kN；方木受剪應力計算值τ=3×1854.72/(2×60×80)=0.58N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值0.58N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.70N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=2.68+0.54=3.22kN/m；方木最大撓度計算值ω=0.677×3.22×800.004/(100×10000×256.00×104)=0.35mm；方木的最大允許撓度[ω]=0.8×1000/250=3.20mm；方木的最大撓度計算值ω=0.35mm小于方木的最大允許撓度[ω]=3.20mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.35kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.5+2)=4.50kN/m2；q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(m.m)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.214kN；最大彎矩Mmax=0.546kN.m；最大撓度計算值Vmax=1.726mm；支撐鋼管的最大應力σ=0.546×106/4493.0=121.523N/mm2支撐鋼管的抗壓設計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值121.523N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按標準表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=1.21kN；R小于6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=1.21kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×2.9=0.45kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.35=0.24kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.18×(1.5+24)=3.20kN；N=1.21+0.45+0.24+3.20=5.10kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.00N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照?扣件式標準?不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照?扣件式標準?表5.3.3，u=1.70；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.16×1.70×1.5=2.95m；Lo/i=2945.25/15.95=184.71；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.21；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=5101.70/(0.21×424.12)=57.56N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=57.56N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205.00N/mm2，滿足要求！地下車庫500×800梁模板計算書計算依據?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準?〔JGJ130-2001〕、?混凝土構造設計標準?GB50010-2002、?建筑構造荷載標準?(GB50009-2001)、?鋼構造設計標準?(GB50017-2003)等標準編制。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.5m；梁截面高度D(m):0.8m；混凝土板厚度(mm):200mm；立桿縱距〔沿梁跨度方向間距〕La(m):0.8m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；腳手架步距(m):1.5m；梁支撐架搭設高度H(m)：4.8m；梁兩側立柱間距(m):1m；承重架支設:1根承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.5m；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.8；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；鋼筋自重(kN/m3):1.5kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m2；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):7.2kN/m2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2kN/m2；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2kN/m23.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000N/mm2；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板彈性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁底模板參數梁