第頁迎龍新城片區道路分區一橫九路道路工程道路工程施工圖設計說明一、工程概況1.1項目建設背景廣陽島智創生態城，位于重慶市主城區東部，長江以南、銅鑼山、明月山之間。東至南岸區界，南至東西大道和南涪路，西至南岸區南山街道界、南山街道大坪村界，北至長江，規劃范圍面積約105平方公里。共包含5個街道(鎮)，38個社區(村)。受業主委托，我公司對橫九路進行施工圖設計。1.2工程規模本次設計橫九路西段起點接現狀美迎路，終點止于現狀縱七路，道路呈東西走向，西段（K0+000-K1+465.151）全長1465.151米，標準路幅寬度為36米，包含隧道一座，全長690m。道路等級為城市主干路，設計車速50Km/h，雙向六車道。路面類型為瀝青混凝土路面，道路交通量達到飽和狀態時的道路設計年限為20年，設計標準軸載為BZZ-100。本次施工圖設計內容包括：道路工程、橋梁工程、隧道工程、支擋結構工程、排水及電力工程、照明工程、交通工程等。二、設計依據2.1設計依據1.項目交通調查與分析。2.重慶市廣陽島智慧創新生態城控制性詳細規劃。3.業主提供的1:500地形圖。4.建設單位關于隧道與開挖方案專題會議相關結論。5.我院編制的《迎龍新城片區道路分區一橫九路道路工程》方案設計文件及專家評審意見。6.業主提供的縱七路施工圖。7.我院編制的《迎龍新城片區道路分區一橫九路道路工程工程地質勘察報告》。8.我院現場踏勘資料。9.國家頒布的有關標準、規范、規程及其它相關規定。2.2采用技術標準、規范（1）國家標準1.《道路工程制圖標準》(GB50162-1992)2.《無障礙設計規范》（GB50763-2012）3.《室外排水設計規范》（GB50014-2006）（2016年版）4.《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）5.《巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術規范》（GB50086-2015）6.《城市道路交通設施設計規范》GB50688-2011(2019年版)7.《城市道路交通組織設計規范》（GB/T36670-2018）8.《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）9.《城市道路交通組織設計規范》GB/T36670-2018（2）建設部標準1.《城市道路工程設計規范》(CJJ37－2012)(2016年版)2.《城市道路路線設計規范》（CJJ193-2012)3.《城市地下道路工程設計規范》（CJJ221-2015)4.《城市道路交叉口設計規程》（CJJ152-2010）5.《城鎮道路路面設計規范》（CJJ169-2012）6.《城市道路路基設計規范》（CJJ194-2013）7.《透水磚路面技術規程》（CJJ/T188-2012）8.《城市橋梁設計規范》(CJJ11-2011)9.《城鎮道路工程施工與質量驗收規范》（CJJ1-2008）（3）交通部標準（參考）1.《公路工程技術標準》(JTGB01-2014)2.《公路隧道設計規范》（第一冊土建工程）(JTG3370.1-2018)3.《公路隧道設計規范》（第二冊交通工程與附屬設施）(JTGD70/2-2014)4.《公路隧道設計細則》(JTG/TD70-2010)5.《公路土工試驗規程》(JTGE40-2007)6.《公路路線設計規范》(JTGD20-2017)7.《公路路基設計規范》(JTGD30-2015)8.《公路瀝青路面設計規范》(JTGD50-2017)9.《公路瀝青路面施工技術規范》(JTGF40-2004)10.《公路路面基層施工技術細則》（JTG/TF20-2015）11.《公路排水設計規范》(JTG/TD33-2012) 12.《公路橋涵設計通用規范》(JTGD60-2015)13.《公路圬工橋涵設計規范》(JTGD61-2005)14.《公路橋涵地基與基礎設計規范》(JTGD63-2007)15.《公路橋梁抗風設計規范》(JTG/TD60-01-2004)16.《公路橋涵施工技術規范》(JTG/TF50-2011)17.《公路橋梁抗震設計細則》(JTG/TB02-01-2008)18.《建筑地基處理技術規范》(JGJ79-2012)19.《公路交通安全設施設計規范》(JTGD81-2017)（4）地方標準1.《城市道路交通規劃及路線設計規范》（DBJ50-064-2007）2.《重慶市城市道路工程施工質量驗收規范》(DBJ50-078-2016)3.《地質災害防治工程設計規范》（DB50/5029—2004）4.《重慶市城鎮道路平面交叉口設計規范》(DBJ50/T-178-2014)5.《城鎮道路工程施工與質量驗收規范》(CJJ1-2008)（5）其它1.《中華人民共和國工程建設標準強制性條文--城鎮建設部分》(2013年版)2.《重慶市建設委員會關于重慶市建設領域限制、禁止使用落后技術的通告》3.《市政公用工程設計文件編制深度規定》（2013年版）4.《國家及部（委）發布的其它有關法律、法規、規程、規范》三、建設條件（以下內容摘自工程地勘報告）3.1建設區域的自然條件3.1.1氣象勘察區屬亞熱帶濕潤季風氣候。熱量豐富、雨量充沛，氣候特征為：冬暖，多霧，春早，夏熱多伏旱，秋遲多綿雨。常年平均氣溫16.7℃，極端最高氣溫42℃，極端最低氣溫-4.2℃。多年平均降雨量1163.3mm。無霜期較長達335天。由于受季風環流影響，降雨年內分配不均。5-9月份降雨量占全年的70％，暴雨多集中在7-8月份，多年平均日最大降雨量110mm，日最大降雨量203.2mm，常年平均風速1.1m/s，最大風速27m/s。3.1.2水文根據現場走訪調查沿線有多處池塘，池塘水深一般1.0~2.0m，局部的農田也有少量地表水體。3.1.3地形地貌場地屬剝蝕淺丘地貌，斜坡地段主要為林地和旱地，凹槽地帶為農田（水田居多）和魚塘，沿線地形溝脊相間，段地形變化較快，地形坡度變化大，沖溝切割較深，縱向地形坡角一般5°～20°，橫向一般坡角15～25°。3.2建設場地工程地質條件3.2.1地質構造場地位于大盛場向斜坡軸部~明月峽背斜西翼之間，沿線巖層產狀變化較大，道路各段巖層產狀及構造裂隙調查如下：道路巖層及裂隙產狀分布表道路里程樁號巖層產狀K0+000～K0+3200°∠5°K0+320～K0+640290°∠10°K0+640～K1+100300°∠13°K1+100～K1+468295°∠35°道路裂隙產狀分布狀況一覽表里程樁號構造裂隙K0+000～K0+320L1：236-238°∠80-85°，間距1～2.5m，延伸3～108m，張開度0.3-30cm，為巖屑充填及泥質充填，裂面較平直，結合程度很差，壓扭性裂隙，屬軟弱結構面。L2：312-340°∠80-82°，間距1～3m，延伸2～8m，微張，少量粘土充填，裂面較平直，結合程度差，壓扭性裂隙，屬軟弱結構面。K0+320～K0+640L3：125∠68°，間距1.0-3.5m，延伸3-30m，張開0.5-3.2cm，偶見泥質充填，裂面平直，結合度很差，屬軟弱結構面。L4：205°∠70°，間距1-5m，延伸2-6m，微張，局部粘土充填，裂平直，結合程度很差，屬軟弱結構面。K0+640～K1+100L5：115°∠52°，間距1～2m，延伸大于10m，張開5～15mm，泥質膠結，裂面較平直，結合程度很差，壓扭性裂隙，屬軟弱結構面。L6：215~220°∠70~73°，間距2～3m，延伸大于10m，張開1～5mm，表面平直，泥質膠結，結合程度很差，壓扭性裂隙，屬軟弱結構面。K1+100～K1+468L7：150°∠53-55°，間距0.5～2m，延伸大于10m，微張，局部泥質充填，裂面較平直，結合程度很差，壓扭性裂隙，屬軟弱結構面。L8：220°∠73°，間距1～3m，延伸大于10m，微張，為泥質充填，裂面較平直，結合程度很差，壓扭性裂隙，屬軟弱結構面。巖層層面結合程度很差，為軟弱結構面；巖層呈單斜產出，未見斷層，地質構造簡單，構造綱要圖見下圖。31-大盛場向斜向斜26-明月峽背斜構造綱要圖巖體屬中厚層狀結構，據詳勘聲波測井試驗綜合判定：強風化巖體完整程度屬破碎，中等風化巖體完整程度屬較完整。綜上所述，擬建線區地質構造簡單。根據《中國地震動參數區劃圖》（GB18306-2015）表C.31（續）：本項目場地地震動峰值加速度0.05g，反應譜特征周期0.35s，根據附錄G和附錄E，該地區地震烈度Ⅵ度。工程區屬川東褶皺帶緩丘區，新構造運動不發育，總體上屬穩定地區，區內尚無較大震級的地震發生的記載根據歷史地震資料記載，屬于弱震區。按《建筑抗震設計規范》GB50011-2010（2016版）附錄A的劃分標準，該區設計地震分組為第一組，抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g；根據《公路工程抗震規范》（JTGB02-2013），擬建隧道屬重點設防類，擬建道路段屬標準設防類。3.2.2地層巖性通過對工程地質測繪和鉆探揭露，本項目由第四系土層覆蓋，基巖在場地大部分區域出露。項目區覆蓋土層有第四系人工堆積素填土(Q4ml)、殘坡積粉質黏土和淤泥(Q4l)，下伏基巖為侏羅系中統的沙溪廟組(J2s)的泥巖、砂巖及粉砂巖等，砂泥巖互層。地層巖性特征分述如下：第四系全新統（1）素填土(Q4ml)：雜色，主要由粉質黏土、砂泥巖風化碎屑和砂泥巖碎石塊組成，碎石粒徑約1-20cm，局部見大石塊，大石塊粒徑為0.6-1.5m。分布在房屋及道路建筑區的填土，表層含混凝土、磚石塊等建筑垃圾，堆積時間5年以上。硬雜物含量20%～40%，直徑15～100mm，結構松散－稍密，稍濕，鉆探目前揭露最大厚度為31.20m(ZB6)。為松土，土石等級為Ⅰ級。（2）粉質黏土(Q4el+dl)：紅褐色~褐黃色，主要由黏粒及粉粒組成，呈可塑狀，含少量巖屑與碎石，刀切面有光澤，無搖震反應，干強度中等，韌性中等，砂質含量較重，主要分布于場地大部分區域。含少量植物根系。場地內分布較廣泛。鉆探目前揭露最大厚度為7.90m(ZB128)。為殘坡積成因，為普通土，土石等級為Ⅱ級。（3）淤泥(Q4l)：灰褐色、黑褐色，主要由黏性土淤泥、動植物殘骸、生活垃圾組成，流塑狀，有腐味。主要分布于溪河、農田及魚塘底部，局部層頂部少量軟塑及流塑狀態。該層厚度一般0.5-1.5m，為松土，土石等級為Ⅰ級。侏羅系中統沙溪廟組(J2s)（1）泥巖：紫紅色、紫褐色，泥質結構，中厚層狀構造，主要由黏土礦物組成，局部砂質含量高，夾灰色、灰白色砂質條帶。強風化段風化裂隙發育，巖芯較破碎，巖質極軟，呈碎塊狀，完整性較差，厚度一般0.3-5.9m，；中等風化段巖芯多呈柱狀，節長5~38cm，完整性較好。為軟石，土石等級為Ⅳ級。在路段區分布范圍較廣，為主要巖層。（2）砂巖：灰色、灰白色、青灰色，主要由長石、石英、云母等礦物等組成，局部含泥質較重，可見紫紅色泥質條帶，中~細粒結構，中厚層～巨厚層構造，鈣泥質膠結。強風化段裂隙發育，巖芯較破碎，呈碎塊狀，完整性較差強風化一般厚度0.4-4.9；中等風化段巖芯多呈柱狀，節長5~40cm，完整性較好。為次堅石，土石等級為Ⅴ級，為主要巖層。（3）粉砂巖（J2s-Ss）：灰色、灰褐色，主要成分以長石為主，石英次之，含大量粘土礦物及云母礦物，粉粒結構，薄－中厚層狀構造，巖質極軟，強風化層巖芯呈塊狀、粉狀，中風化層巖芯呈塊狀、短柱狀等，巖芯節長10-12cm。該層在擬建道路沿線呈夾層或透鏡體分布，為場地的次要巖層。3.2.3水文地質條件1.道路沿線井、泉調查本次地質測繪過程中在隧道區未發現泉水出露點；在橫九路K0+980~K1+140為人工修筑的藕塘與魚塘。2.地下水類型及富水性擬建隧道區地下水類型按含水介質和地下水動力條件分為：松散堆積層孔隙水、基巖風化裂隙水、碎屑巖孔隙裂隙水三種類型。（1）松散堆積層孔隙水：該組主要分布在擬建道路起點K0+000~K0+380區K1+850~K0+950相對平緩低洼地帶，該區域為填方區，多為素填土，土層相對較厚。該含水層組水量小，受大氣降水影響明顯，雨季水量較大，旱季水量較小，甚至干枯，對隧道充水沒有多大影響。（2）基巖風化裂隙水：分布于洞身和出洞口段的侏羅系中統沙溪廟組砂、泥巖淺部風化帶，屬基巖裂隙水之亞類—風化帶網狀裂隙水。風化裂隙水分布在淺表層基巖強風化帶中，為局部上層滯水或小區域潛水，水量小，受季節性影響大，各含水層自成補給、徑流、排泄系統；構造裂隙水分布于中下部的中厚~厚層塊狀基巖裂隙中，以層間裂隙水或脈狀裂隙水形式儲存，水量大小與裂隙發育程度和裂隙貫通性密切相關，水量一般較小，多呈滴狀或脈狀，動態不穩定。場區地下水補給、排泄條件較好，地下水流量受大氣降水嚴格控制，雨季水大，枯季水小。場區內地下水具有補給條件單一、短途徑流、就近排泄的特點。由于巖層中構造裂隙總體發育，利于地下水賦存和接受補給。當開挖揭穿貫通性好、延伸遠的裂隙則涌水量大，開挖遇封閉性好、延伸短的裂隙則涌水量小。據鉆孔揭示無統一地下水位，水位高程相差大。（3）碎屑巖類孔隙裂隙水：碎屑巖類孔隙裂隙水主要賦存于砂巖孔隙、裂隙，水量較小，據鉆孔揭示無統一地下水位，水位高程相差大，主要接受大氣降水補給，主要通過裂隙滲透和地表徑流排泄。3.水文地質試驗成果線路區地形總體表現為溝谷斜坡地形。由于場地地形起伏較大，大氣降水后匯集于溝谷向低洼處排泄。地下水類型主要為松散巖類孔隙水和基巖強風化帶網狀裂隙水，地下水主要受大氣降水補給，由高至低向低洼處排泄。鉆探施工完畢后對全部鉆孔作水位觀測及對部分鉆孔簡易提水，在斜坡上鉆孔，提干后水位回升很慢或沒有回升，大多為干孔，由此推斷大部分鉆孔內水體為鉆探循環水；在溝谷地帶，部分鉆孔在提水過程中水位下降較慢，部分提干后水位回升較快，孔內地下水較發育，本次勘察利用詳勘利用ZK43、利用ZK52鉆孔抽水試驗表明：場地綜合滲透系數為0.084~0.101m/d，穩定流量均為9.23m3/d，屬微滲透。綜上，該場地斜坡地帶地下水較貧乏，溝谷地帶地下水相對較發育。利用ZK43鉆孔抽水試驗成果利用ZK52鉆孔抽水試驗成果分析可知，巖體中存在裂隙水，受地表水體及大氣降水補給。通過抽水試驗計算得的滲透系數為地表淺部砂巖的滲透系數，砂巖為弱透水層。4.水文地質測試鉆孔水文觀測表明，地勢較低、覆蓋層厚度較大區域有松散巖類孔隙水基巖裂隙水賦存。本次詳細勘察在隧道段選取鉆孔ZY37作了3段壓水試驗，本次壓水試驗段為中等風化基巖試驗段，根據3段壓水試驗結果；綜合分析下伏中等風化基巖中的砂巖為弱透水層（K=0.075m/d），中等風化基巖中的泥巖為微透水層（K=0.0065m/d）。4.地下水的補給、逕流、排泄條件場地山溝切割都比較淺，形成季節性沖溝。地下水的補給主要由大氣降水及部分地表水體沿裂隙的入滲。地下水徑流排泄方式因含水層類型而異，基巖淺部風化帶裂隙水在巖層露頭部分為補給區，接受大氣降水的補給，并沿風化裂隙向沖溝排泄，其流量受大氣降水的控制，具有就近補給就近排泄的特點。深部中風化基巖裂隙水主要接受上部風化帶裂隙水的補給，在水壓力作用下，沿層間裂隙向下徑流，在相對地勢低洼地段分散排泄。隧址區含水層（砂巖層）雖被相對隔水層（泥巖層）所間隔，每一含水層為相對獨立的含水單元，構成各自的補給、徑流和排泄系統。5.地下水水質類型及其腐蝕性本次勘察各鉆孔終孔后提干孔內積水，24小時后觀測地下水位，絕大部分鉆孔未見穩定地下水位，僅局部臨河等鉆孔有地下水位。為查明場地內水體對鋼結構和混凝土結構的腐蝕性，本次取地表魚塘水與漁溪河水3組進行簡分析和侵蝕性CO2分析，其分析結果見下表。表1水質分析成果表取樣編號:S1檢測編號:BJ-S21061002-001檢測項目C(1/ZBz±)ρ(Bz±)X(1/ZBz±)檢測項目C(1/ZBz±)ρ(Bz±)X(1/ZBz±)Bz±mmol/Lmg/L%Bz±mmol/Lmg/L%Ca2+3.55771.2965.5CO32-0.0000.000.0Mg2+0.91711.1416.9OH-0.0000.000.0K+0.1305.12.4HCO3-3.530215.4267.2Na+0.8261915.2Cl-0.61621.8411.7NH4+———SO42-1.11053.3321.1合計5.430106.53100.0合計5.256290.59100.0檢測項目mg/L檢測項目mg/L總硬度ρ(CaCO3)223.89總礦化度397.12暫時硬度ρ(CaCO3)176.68游離CO211.09永久硬度ρ(CaCO3)47.21侵蝕性CO25.80負硬度ρ(CaCO3)0.00pH=7.52總堿度ρ(CaCO3)176.68總酸度ρ(CaCO3)12.62表2水質分析成果表取樣編號:S2檢測編號:BJ-S21061002-002檢測項目C(1/ZBz±)ρ(Bz±)X(1/ZBz±)檢測項目C(1/ZBz±)ρ(Bz±)X(1/ZBz±)Bz±mmol/Lmg/L%Bz±mmol/Lmg/L%Ca2+2.64152.9372.9CO32-0.0000.000.0Mg2+0.4855.9013.4OH-0.0000.000.0K+0.1054.12.9HCO3-2.313141.1463.7Na+0.391910.8Cl-0.53218.8614.6NH4+———SO42-0.78737.8021.7合計3.62271.93100.0合計3.632197.80100.0檢測項目mg/L檢測項目mg/L總硬度ρ(CaCO3)156.45總礦化度269.73暫時硬度ρ(CaCO3)115.76游離CO213.31永久硬度ρ(CaCO3)40.69侵蝕性CO27.59負硬度ρ(CaCO3)0.00pH=7.25總堿度ρ(CaCO3)115.76總酸度ρ(CaCO3)15.14表3水質分析成果表取樣編號:S3檢測編號:BJ-S21061002-003檢測項目C(1/ZBz±)ρ(Bz±)X(1/ZBz±)檢測項目C(1/ZBz±)ρ(Bz±)X(1/ZBz±)Bz±mmol/Lmg/L%Bz±mmol/Lmg/L%Ca2+2.74955.0972.7CO32-0.0000.000.0Mg2+0.4855.9012.8OH-0.0000.000.0K+0.1134.43.0HCO3-2.516153.5264.5Na+0.4351011.5Cl-0.54619.3614.0NH4+———SO42-0.84140.3921.5合計3.78275.39100.0合計3.903213.27100.0檢測項目mg/L檢測項目mg/L總硬度ρ(CaCO3)161.85總礦化度288.66暫時硬度ρ(CaCO3)125.91游離CO28.88永久硬度ρ(CaCO3)35.94侵蝕性CO24.91負硬度ρ(CaCO3)0.00pH=7.47總堿度ρ(CaCO3)125.91總酸度ρ(CaCO3)10.10由水質分析結果表明：內地表水、地下水化學類型為HCO3-—Ca2+型水。根據《公路工程地質勘察規范》JTGC20-2011判定，場地環境類別為=2\*ROMANII類，隧道區的地表水和地下水對混凝土結構具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。本次勘察在場地內取1組土樣進行的室內土腐蝕分析測試，測試成果統計如表4。表4土腐蝕性分析成果表檢測編號取樣編號pH腐蝕性Ca2+Mg2+CO32-OH-HCO3SO42-Cl-—(mg/kg)004TZB1246.9377130022612142備注依據《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001，2009年版）判定該土樣：按II類環境類型對混凝土結構有微腐蝕；按地層滲透性，對混凝土結構有微腐蝕，對鋼筋混凝土結構中鋼筋有微腐蝕；對鋼結構有微腐蝕（僅據pH值）。經工程地質測繪，場地內及場地周邊無污染源，據勘察結果結合地區經驗，依據《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001，2009年版）判定該土樣：按II類環境類型對混凝土結構有微腐蝕；按地層滲透性，對混凝土結構有微腐蝕，對鋼筋混凝土結構中鋼筋有微腐蝕；對鋼結構有微腐蝕（僅據pH值）。3.2.4不良地質現象及主要工程地質問題通過本次勘察，擬建道路沿線除K0+000~K0+380與K1+850~K0+950段填方地段有局部的不均勻沉降，在擬建道路與縱七路交叉口，K1+445的巖質邊坡，現狀長期穩定，經過長時間的雨水沖刷和地質風化，可能會存在滑坡或崩塌等不良地質現象。擬建道路及隧道區其它地段未發現滑坡、泥石流、地下洞室、軟弱夾層、地下不利埋藏物、危巖和崩塌等其它不良地質現象，場地穩定。3.3巖體工程地質特征及隧道圍巖分級3.3.1巖土體室內試驗成果資料分析統計1、粉質黏土本次勘察共取黏性土樣6組，工程建筑場地黏性土試驗成果數理統計于表4.1-2，由表4.1-2得知：場地粉質黏土天然密度為1.94g/cm3，天然含水量為26.70%，孔隙比為0.77、液性指數為0.4，呈可塑狀，塑性指數為14.72，天然快剪C標準值為25.0kPa，φ標準值為12.6°，壓縮系數為0.39MPa-1，屬中等壓縮性土。變異系數為0.007-0.216為低-中等變異性。2、砂巖、泥巖本次勘察在各鉆孔根據巖性分別取巖樣共44組巖樣做物性、抗拉、抗剪、抗壓、變形等室內試驗。并利用初勘16組試驗成果，試驗成果按《公路工程地質勘察規范》JTGC20-2011統計，本次勘察按照起點挖方段K0+000~K0+400、1#隧道段K0+400~K0+890、1#、2#隧道間挖方段K0+890~K1+277、2#隧道段K1+277~K1+467.708、1#橋段K1+552~K1+720、高填方段K1+720~K1+960、繞城高速跨線橋段K1+960~K2+207.701及全線道路分別進行統計。（1）起點挖方段K0+000~K0+400起點挖方段鉆探揭露主要為泥巖，無砂巖揭露。因此本段僅對泥巖進行取樣試驗，并利用詳勘2組泥巖抗壓試驗成果資料。泥巖巖石物理力學性質指標試驗成果統計；起點挖方段中風化泥巖天然單軸抗壓強度標準值為5.69MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為3.47MPa，其變異系數為0.01~0.26，為低-中等變異性。軟化系數0.61，軟化系數小于0.75，屬軟化巖石。（2）隧道段K0+400~K0+890隧道段K0+400~K0+890鉆探揭露主要為泥巖，砂巖。因此本段對泥巖、砂巖分別進行取樣試驗，并利用詳勘4組泥巖抗壓試驗成果資料。隧道段K0+400~K0+890中風化泥巖天然單軸抗壓強度標準值為7.41MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為4.64MPa，其變異系數為0.01~0.28，為低-中等變異性。軟化系數0.63，軟化系數小于0.75，屬軟化巖石。隧道段K0+400~K0+890中風化砂巖天然單軸抗壓強度標準值為30.80MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為24.07MPa，其變異系數為0.01~0.17，為低-很低變異性。軟化系數0.79，軟化系數大于0.75，軟化性弱，工程性質較好。（3）挖方段K0+890~K1+277挖方段K0+890~K1+277鉆探揭露主要為泥巖，砂巖。因此本段對泥巖、砂巖分別進行取樣試驗，并利用詳勘3組泥巖、2組砂巖抗壓試驗成果資料。巖石物理力學性質指標試驗成果統計；挖方段K0+890~K1+277中風化泥巖天然單軸抗壓強度標準值為7.72MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為4.72MPa，其變異系數為0.02~0.28，為低-中等變異性。軟化系數0.61，軟化系數小于0.75，屬軟化巖石。挖方段K0+890~K1+277中風化砂巖天然單軸抗壓強度標準值為35.29MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為26.41MPa，其變異系數為0.07~0.17，為低-中等變異性。軟化系數0.74，軟化系數小于0.75，屬軟化巖石。（4）挖方段K1+277~K1+467.708挖方段K1+277~K1+467.708鉆探揭露主要為泥巖，砂巖。因此本段對泥巖、砂巖分別進行取樣試驗，并利用詳勘3組砂巖抗壓試驗成果資料。巖石物理力學性質指標試驗成果統計；挖方段K1+277~K1+467.708中風化泥巖天然單軸抗壓強度標準值為6.11MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為3.77MPa，其變異系數為0.00~0.15，為低-中等變異性。軟化系數0.63，軟化系數小于0.75，屬軟化巖石。挖方段K1+277~K1+467.708中風化砂巖天然單軸抗壓強度標準值為33.30MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為24.46MPa，其變異系數為0.01~0.29，為低-中等變異性。軟化系數0.76，軟化系數大于0.75，軟化性弱，工程性質較好。3.3.2土、石工程分級據詳勘資料顯示聲波測井成果為：強風化泥巖平均壓縮波速為2312m/s，較破碎，中風化泥巖平均壓縮波波速：2593.6m/s，平均完整性系數：0.59，屬較完整；強風化砂巖平均壓縮波速平均值3091m/s，較破碎，中風化砂巖壓縮波速平均值為3264.5m/s，完整性系數：0.59，屬較完整。隧道場地內地層有第四系素填土、粉質黏土、侏羅系中統沙溪廟組的泥巖和砂巖。根據《公路工程地質勘察規范》（JTGC20-2011）的附錄J，結合《巖土工程勘察規范》表3.2.2-2全線土石工程分級如下：第四系素填土結構松散，按土石工程分級標準，屬Ⅰ級松土；第四系淤泥為軟~流塑狀，按土石工程分級標準，屬Ⅰ級松土；第四系粉質黏土為可塑狀，按土石工程分級標準，屬Ⅱ級普通土；侏羅系沙溪廟組各種巖石強風化層，按土石工程分級標準，屬=3\*ROMANIII級硬土；侏羅系沙溪廟組的中風化泥巖，按土石工程分級標準，屬Ⅳ級軟石；侏羅系沙溪廟組中風化砂巖呈中厚層狀，巖質較硬，強度較大，抗風化能力強，屬Ⅴ級次堅石。3.3.3圍巖分級隧道圍巖分級根據《公路隧道設計規范》JTGD70-2014第3.6條及附錄A有關分級標準執行。依據勘察資料，對隧道圍巖級別的確定采取以定量計算為主，輔以定性評價方法進行劃分。依據巖石力學性質進行巖石堅硬程度劃分，劃分結果見下表。隧道圍巖堅硬程度劃分表地層代號位置巖石名稱飽和抗壓強度標準值（MPa）堅硬程度備注Q4素填土\粉質黏土\J2s進口段泥巖4.64極軟巖洞身段泥巖4.64極軟巖砂巖24.07較軟巖出口段泥巖4.64極軟巖砂巖24.07較軟巖依據巖體中結構面的組合情況，發育密度、完整系數劃分對圍巖進行完整程度劃分，劃分結果見下表。隧道圍巖完整性劃分表地層代號巖石名稱結構面巖體結構類型結構面的結合程度圍巖彈性波速巖體完整系數KV完整程度組數間距（m）Q4素填土散體結構破碎粉質黏土散體結構破碎J2s中風化泥巖22.0中厚層結構差2593.600.59較完整中風化砂巖22.5中厚層結構差3264.500.59較完整圍巖基本質量指標BQ，根據分級因素的定量指標Rc值和Kv值，依照《公路隧道設計規范》（JTGD70—2014）中第3.6.3條、第3.6.4條的要求，按3.6.3式：BQ=90+3Rc+250Kv計算BQ值。由于隧址內地下水貧乏、無高地應力，則K1取0，K3取0；場地內主要的軟弱結構面為裂隙，結構面的走向與洞軸線夾角小于30°，結構面傾角30°~75°，則K2取0.4。依照《公路隧道設計規范》（JTGD70—2014）中第3.6.4條的要求，按3.6.4式：[BQ]=BQ-100（K1+K2+K3）對隧道圍巖基本質量指標進行了修正，其中K1、K2和K3取值見表4.3-3，[BQ]值見下表。隧道K1、K2和K3取值參數取值依據取值K1地下水貧乏0K2結構面的走向與洞軸線夾角小于30°，結構面傾角30°~75°0.4K3不存在高應力區0隧道圍巖BQ、[BQ]值計算表地層代號巖石名稱抗壓強度完整系數（Kv）BQK1K2K3[BQ]圍巖級別（Rc）Q4素填土Ⅴ粉質黏土Ⅴ進口泥巖4.640.59251.4200.40211.42Ⅴ洞身泥巖4.640.59251.4200.40211.42Ⅴ砂巖24.070.59309.7100.40269.71Ⅳ出口泥巖4.640.59251.4200.40211.42Ⅴ砂巖24.070.59309.7100.40269.71Ⅳ依據[BQ]值按《公路隧道設計規范》（JTGD70—2014）中第3.6.5條中表3.6.5進行隧道圍巖級別劃分基礎，同時考慮隧道圍巖的穩定性與巖體的堅硬程度和巖體的完整程度以及層間結合情況的關系最為密切，地下水的富集程度對圍巖的穩定性可起到進一步惡化的作用，再結合深、淺埋隧道、上覆巖層厚度、巖層走向及工程經驗綜合對圍巖進行劃分，具體隧道圍巖的分級及分布對應關系詳見隧道工程地質縱剖面圖和見下表。隧道圍巖分級表地層代號圍巖巖性線路里程分段長度(m)圍巖級別備注J2s泥巖K0+400.00~K0+440.0040.00Ⅴ進口淺埋段，Ⅴ級泥巖為主J2s泥巖K0+440.00~K0+580.00140.00Ⅴ洞身淺埋段，Ⅴ級泥巖為主J2s泥巖、砂巖K0+580.00~K0+640.0060.00Ⅴ洞身淺埋段，砂泥巖互層、Ⅴ級泥巖為主，夾少量Ⅳ級砂巖J2s泥巖、砂巖K0+640.00~K0+775.00135.00Ⅴ洞身淺埋段，砂泥巖互層、Ⅴ級泥巖為主，夾少量Ⅳ級砂巖J2s泥巖、砂巖K0+775.00~K0+812.0037.00Ⅴ洞身深埋段，砂泥巖互層、洞身Ⅴ級泥巖為主，洞頂上部Ⅳ級砂巖J2s泥巖、砂巖K0+812.00~K0+850.0038.00Ⅴ洞身淺埋段，砂泥巖互層、Ⅴ級泥巖為主，夾少量Ⅳ級砂巖J2s泥巖、砂巖K0+850.00~K0+890.0040.00Ⅴ出口淺埋段，Ⅴ級泥巖為主，夾少量Ⅳ級砂巖3.3.4巖土參數選用及建議1、土體物理、力學指標：根據現場調查情況，線路范圍內素填土為人工隨意拋填形成，均勻性差，以松散結構為主。素填土有關參數應按壓實后測試結果結合根據地區經驗取值；粉質黏土土體一般呈可塑狀，可塑狀的粉質黏土物理力學指標見試驗成果統計表4.2.1-2，根據統計結果，土體e=0.772，IL=0.40，查表JTGD63-2007表3.3.3-6得黏性土地基承載力基本容許值為300kp，根據地方經驗建議本層的地基承載力基本容許值取150kPa。2、巖石指標：(1)、巖體的天然、飽和容重直接取巖石的天然、飽和容重平均值；(2)、巖石地基承載力容許取值應滿足《公路橋涵地基基礎設計規范》JTG3363-2019規范表3.3.3-1的要求；(3)、巖體抗拉強度值：取0.4倍抗拉強度的標準值折減，考慮時間效應系數取0.95。(4)、巖體抗剪強度：巖體黏聚力c值：按0.3倍黏聚力標準值折減，考慮時間效應系數取0.95。巖體內摩擦角φ值：按0.90倍內摩擦角標準值折減，考慮時間效應系數取0.95。（5）巖體變形指標值按巖石變形指標平均值0.7倍折減，考慮時間效應系數取0.95。（6）地基承載力特征值根據《建筑地基基礎設計規范》DBJ50-047-2006第4.2.3條由下式確定。fak=ψa×fuk式中，fak地基承載力特征值，kPa；fuk地基極限承載力標準值，kPa；ψa地基極限承載力分項系數，對于巖質地基取0.33。根據《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014第14.3.2條：“當巖體完整、較完整、較破碎時，巖質地基極限承載力標準值可由巖石抗壓強度標準值乘以地基條件系數確定。完整時地基條件系數取1.70~1.40，較完整時取1.40~1.10，較破碎時取1.10~0.70。本工程泥巖采用巖石飽和抗壓強度標準值，砂巖采用飽和抗壓強度標準值，巖體較完整地基條件系數取1.10。結構面抗剪強度參數標準值參照《建筑邊坡工程技術規范》GB50330-2013表4.3.1取值。場地巖性主要為砂泥巖互層，巖石層面結合程度很差，軟弱結構面，泥巖層面黏聚力標準值c=25kPa，內摩擦角標準值φ=15°；砂巖巖石層面黏聚力標準值c=28kPa，內摩擦角標準值φ=18°；裂隙面為結合程度很差，為軟弱結構面，黏聚力標準值c=28kPa，內摩擦角標準值φ=18°；建議施工過程中加強對邊坡中的巖層層面及裂隙性質和結合程度、參數取值復核。3.4場地穩定性評價3.4.1地震效應評價1、地震效應按《建筑抗震設計規范》GB50011-2010（2016版）附錄A的劃分標準，該區設計地震分組為第一組，抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g；根據《公路工程抗震規范》（JTGB02-2013），擬建隧道屬重點設防類，擬建道路段屬標準設防類，根據《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008的劃分標準，擬建橋屬中型橋梁，建議按C類進行設防。擬建線路區第四系素填土剪波速為135m/s，為軟弱土；第四系殘坡積層粉質粘土剪切波速為175m/s，屬中軟土。下伏為基巖，剪切波速大于500m/s。根據《公路工程抗震規范》（JTGB02-2013）擬建道路各工段的場地等效剪切波速和場地類別詳見下表。擬建構筑物地震效應評價一覽表擬建工段名稱抗震地段覆蓋土層厚度（m）等效剪切波速（m/s）場地類別設計特征周期值最大厚度位置未回填土素填土粉質黏土橫九路西段道路起點一般路基段K0+000.00~K0+100.00不利28.80利用ZK16026.901.9137Ⅲ0.45s起點挖方路基段K0+100.00~K0+400.00不利25.18ZB5023.581.6137Ⅲ0.45s隧道段K0+400.00~K0+890.00有利Ⅰ0.25s挖方路基段K0+890.00~K1+277.00一般5.72利用ZK42附近04.721.0142Ⅱ0.35s挖方路基段K1+277.00~K1+445.00有利Ⅰ0.25s2、巖土地震穩定性評價工程區為地震基本烈度6度區，場地內抗震地段大多屬于有利地段與一般地段，局部由于場平后將回填較厚的填土，未回填土為軟弱土、厚度較大。場地平場后，第四系覆蓋層為素填土、未回填土、粉質黏土與少量淤泥。填土結構松散，在地震作用下可能產生震陷變形，應對未回填土進行壓實處理，對淤泥應采取清表晾曬及換填等措施；建議后期施工對經處理的填土應進行剪切波速實測，并據此重新進行場地地震效應評價。黏土、和強風化巖體地震穩定性一般，中風化巖體較完整，地震穩定性良好。對未回填土、素填土采取措施處理后，場地巖土在地震作用下，發生液化、震陷等震害的可能性小。場地內無飽和砂土、粉土，不存在地震作用下的液化和震陷問題，可不考慮液化判別；場地內未見危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質現象；場地內邊坡在有效治理后，在地震作用下滑坡、崩塌的可能性小。但橋梁兩端橋臺段附近由于設計道路高程較高，未來填土較厚，將形成高度較大的填方邊坡且存在渝建發〔2010〕166號規定管理的超限邊坡，為抗震不利地段，地震作用下可能會產生震陷變形，建議加強對該路段土體的壓實處理。3.4.2道路段場地穩定性、建設適宜性根據區域地質資料及本次地質測繪、鉆探資料表明：通過本次勘察，擬建道路沿線除K0+000~K0+380與K1+850~K0+950段填方地段有局部的不均勻沉降，在擬建道路與縱七路交叉口，與縱七路相交處K1+445的巖質邊坡，現狀長期穩定，經過長時間的雨水沖刷和地質風化，可能會存在滑坡或崩塌等不良地質現象。本勘察區其他段場地內無區域性滑坡、泥石流、地下采空區、巖溶等不良地質現象。無活動斷裂構造通過，區域構造穩定。擬建道路沿線地形起伏較平緩，地形地貌中等復雜。該道路為新建道路，道路經過區域地形坡度一般較緩，有少量陡斜坡及邊坡。經詳細調查，斜坡、邊坡均未見變形痕跡，現狀穩定。場地整體穩定性較好，邊坡治理穩固及對填土地段采取相關有效合理處理措施后，適宜本工程建設。3.5線路分段地質評價3.5.1橫九路西段道路現根據沿線微地貌、地形特征及道路的挖、填情況進行分段評價。根據設計方案，對形成的路堤、路塹邊坡進行放坡處理。（1）K0+000~K0+100.00段（剖面1-3）該段主要為一般路基段，線路設計高程248.748~251.748m，中線最大挖方高度2.37m，此段場地為施工區，此段覆蓋層為素填土與粉質黏土，厚度為12.60~28.80m。下伏基巖為侏羅系中統的沙溪廟組(J2s)的泥巖(Ms)。巖土界面較平緩，傾角多為5~15°；局部較陡，勘察場地基巖面埋深12.60~28.80m。由于起點段道路，勘察時已開挖施工進行場平，路段左側將會形成挖方路塹邊坡，根據現場場平后，大部分開挖方不大，局部稍大。若直立切坡，坡高最高處為4.77m（見3-3′），若按一定比例放坡（放坡坡率土層按照1:1.50），坡高最高處為5.66m（見3-3′）。邊坡方向為195°，邊坡類別為土質邊坡，邊坡坡體以素填土為主，邊坡土體厚度約為0.0-5.66m，邊坡安全等級二級，穩定安全系數取1.30，由于坡體土層厚度較厚，但現狀地面和基巖面較平緩，土體整體滑移概率較小，若直立切坡后，土體自穩能力差，土體內部可能發生圓弧形滑動破壞。場地具有放坡條件，建議該土質邊坡采用放坡措施處理，放坡坡率按1：1.50放坡，坡面用框架格構綠化或水泥砂漿進行護坡，并設置有效的截排水措施。由于該路段為填土路基，建議對填土進行碾壓夯實處理，以防地表不均勻沉降，且壓實度不應低于95%。建議用壓實填土作路基持力層，填土壓實系數應滿足設計及有關規范要求，填土壓實后的地基承載力應滿足設計要求，并通過現場靜載試驗確定。路段右側將會形成挖方路塹邊坡，根據現場場平后，若直立切坡，坡高最高處為1.76m（見3-3′），若按一定比例放坡（放坡坡率土層按照1:1.50），坡高最高處為1.72m（見3-3′）。邊坡方向為15°，邊坡類別為土質邊坡，邊坡坡體以素填土為主，邊坡土體厚度約為0~1.76m。邊坡安全等級三級，穩定安全系數取1.25，由于邊坡坡體土層厚度較薄，但邊坡高度較小，且現狀地面和基巖面較平緩，土體整體滑移概率較小，直立切坡后，土體自穩能力差，土體內部可能發生圓弧形滑動破壞。場地具有放坡條件，建議該土質邊坡采用放坡措施處理，放坡坡率按1：1.50放坡，坡面用框架格構綠化或水泥砂漿進行護坡，并設置有效的截排水措施。由于該路段為填土路基，建議對填土進行碾壓夯實處理，以防地表不均勻沉降，且壓實度不應低于95%。建議用壓實填土作路基持力層，填土壓實系數應滿足設計及有關規范要求，填土壓實后的地基承載力應滿足設計要求，并通過現場靜載試驗確定。（2）K0+100.00~K0+400.00段（剖面4-14）該段主要為挖方路基段，線路設計高程249.048~254.13m，中線最大挖方高度11.17m，此段場地為施工區，此段覆蓋層為素填土與粉質黏土，厚度為0.50~36.20m。下伏基巖為侏羅系中統的沙溪廟組(J2s)的泥巖(Ms)。巖土界面較平緩，傾角多為5~35°；局部較陡，勘察場地基巖面埋深0.50~36.20m。路段左側將會形成挖方路塹邊坡，根據現場場平后，若直立切坡，坡高最高處為21.45m（見8-8′），若按一定比例放坡（放坡坡率土層按照1:1.50~1:1.75，巖層按照1:1.0），坡高最高處為25.20m（見14-14′）。其中K0+100.00~K0+200.00段邊坡方向為207°，K0+200.00~K0+400.00段邊坡方向為233°，邊坡類別為土質邊坡為主，局部巖土質混合邊坡，邊坡坡體以素填土為主，局部粉質粘土、強、中風化泥巖。邊坡土體厚度約為0.0-25.466m，邊坡安全等級一級，穩定安全系數取1.35，由于坡體土層厚度較厚，但現狀地面和基巖面較平緩，土體整體滑移概率較小，若直立切坡后，土體自穩能力差，土體內部可能發生圓弧形滑動破壞。場地具有放坡條件，建議該邊坡采用放坡措施處理，放坡坡率土質部分按1：1.50~1:1.75，巖層按照1:1.0分階放坡，分階高度取8m，兩級邊坡間留2.0m寬馬道，坡頂設截水溝，坡腳設排水溝。同時對坡面采用土釘墻錨噴、格構綠化或水泥砂漿護面支護。K0+100.00~K0+320.00段巖體呈層狀結構，巖層傾角平緩（5°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-1與5.3.-2)。圖5.3-1赤平投影圖圖5.3-2赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向相反，為逆向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX1與邊坡坡向相同，對邊坡穩定性影響較大，裂隙LX2與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX1和裂隙LX2組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，因此該段邊坡裂隙LX1為不利外傾結構面，邊坡穩定性受裂隙LX1控制，破壞模式為沿裂隙LX1滑移，但巖體可能會發生楔形體破壞，開挖時可能會有掉塊，直立切坡后，主要為風化掉塊。泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角泥巖取45°，邊坡破裂角取外傾結構面傾角與45°+φ/2兩者較小值，邊坡破裂角泥巖取59.64°。K0+320.00~K0+400.00段巖體呈層狀結構，巖層傾角平緩（10°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-3)。圖5.3-3赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向大角度相切，為切向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX4與邊坡坡向相同，對邊坡穩定性影響較大，裂隙LX3與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX3和裂隙LX4組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，因此該段邊坡裂隙LX4為不利外傾結構面，邊坡穩定性受裂隙LX4控制，破壞模式為沿裂隙LX4滑移，但巖體可能會發生楔形體破壞，開挖時可能會有掉塊，直立切坡后，主要為風化掉塊。泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角泥巖取45°，邊坡破裂角取外傾結構面傾角與45°+φ/2兩者較小值，邊坡破裂角泥巖取59.64°。由于該段左側邊坡高度較大，場地具有放坡條件，建議邊坡采用放坡措施處理，覆蓋層較薄區域，建議清除表層覆蓋層后，對中風化基巖按照坡率1:1.00分階放坡，分階高度取8m，兩級邊坡間留2.0m寬馬道，坡頂設截水溝，坡腳設排水溝。同時對坡面采用錨噴或格構綠化防基巖風化措施。由于放坡角度為45°小于邊坡破裂角59.64°，因此放坡后邊坡穩定。場地挖方施工時應嚴格控制爆破強度，并加強支護措施，短開挖，快支護。在施工期間應加強對中風化基巖的支護措施和取樣測試工作，施工時應采用對邊坡坡體擾動較小的施工工法，做好坡體的防水措施。由于該路段部分為填土路基，建議對填土進行碾壓夯實處理，以防地表不均勻沉降，且壓實度不應低于95%。建議用壓實填土、粉質粘土及中風化基巖可直接作路基持力層，填土壓實系數應滿足設計及有關規范要求，填土壓實后的地基承載力應滿足設計要求，并通過現場靜載試驗確定。粉質黏土及基巖承載力基本容許值建議按表4.6-1取值。該邊坡為渝建發（2010）166號文規定的超限邊坡管轄范圍，其邊坡支護方案設計應進行安全專項論證，論證意見將作為該高邊坡項目支護方案設計可行性評估、施工圖設計審查的重要依據，請業主充分重視。路段右側將會形成挖方路塹邊坡，根據現場場平后，若直立切坡，坡高最高處為15.87m（見10-10′），若按一定比例放坡（放坡坡率土層按照1:1.50~1:1.75，巖層按照1:1.0），坡高最高處為30.10m（見10-10′）。其中K0+100.00~K0+200.00段邊坡方向為37°，K0+200.00~K0+400.00段邊坡方向為53°，邊坡類別為巖土質混合邊坡，邊坡坡體以素填土、粉質粘土強、中風化泥巖為主，邊坡土體厚度約為0~8.71m。邊坡安全等級一級，穩定安全系數取1.35，由于邊坡坡體土層厚度較厚，但現狀地面和基巖面較平緩，土體整體滑移概率較小，直立切坡后，土體自穩能力差，土體內部可能發生圓弧形滑動破壞。場地具有放坡條件，建議該邊坡采用放坡措施處理，放坡坡率土質部分按1：1.50~1:1.75分階放坡，坡面用框架格構綠化或水泥砂漿進行護坡，并設置有效的截排水措施。巖體呈層狀結構，K0+100.00~K0+320.00段巖層傾角平緩（5°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-4與5.3-5)。圖5.3-4赤平投影圖圖5.3-5赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向大角度相交，為切向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX1與邊坡坡向相反，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX2與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX1和裂隙LX2組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，因此該段邊坡無不利外傾結構面，邊坡穩定性受巖體自身強度控制，但巖體開挖時可能會有掉塊，直立切坡后，主要為風化掉塊。泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角泥巖取45°，邊坡破裂角取45°+φ/2，泥巖取59.64°。K0+320.00~K0+400.00段巖體呈層狀結構，巖層傾角平緩（10°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-6)。圖5.3-6赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向大角度相交，為切向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX4與邊坡坡向相反，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX3與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX3和裂隙LX4組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，因此該段邊坡無不利外傾結構面，邊坡穩定性受巖體自身強度控制，但巖體開挖時可能會有掉塊，直立切坡后，主要為風化掉塊。泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角泥巖取45°，邊坡破裂角取45°+φ/2，泥巖取59.64°。由于該段右側邊坡高度較大，場地具有放坡條件，建議邊坡采用放坡措施處理，覆蓋層較薄區域，建議清除表層覆蓋層后，對中風化基巖按照坡率1:1.00分階放坡，分階高度取8m，兩級邊坡間留2.0m寬馬道，坡頂設截水溝，坡腳設排水溝。同時對坡面采用錨噴或格構綠化防基巖風化措施。由于放坡角度為45°小于邊坡破裂角59.64°，因此放坡后邊坡穩定。場地挖方施工時應嚴格控制爆破強度，并加強支護措施，短開挖，快支護。在施工期間應加強對中風化基巖的支護措施和取樣測試工作，施工時應采用對邊坡坡體擾動較小的施工工法，做好坡體的防水措施。由于該路段部分為填土路基，建議對填土進行碾壓夯實處理，以防地表不均勻沉降，且壓實度不應低于95%。建議用壓實填土、粉質粘土及中風化基巖可直接作路基持力層，填土壓實系數應滿足設計及有關規范要求，填土壓實后的地基承載力應滿足設計要求，并通過現場靜載試驗確定。粉質黏土及基巖承載力基本容許值建議按表4.6-1取值。該邊坡為渝建發（2010）166號文規定的超限邊坡管轄范圍，其邊坡支護方案設計應進行安全專項論證，論證意見將作為該高邊坡項目支護方案設計可行性評估、施工圖設計審查的重要依據，請業主充分重視。（3）K0+890.00～K1+277.00（剖面29、35-41、45）該段主要為挖方路基段，線路設計高程241.098～236.332m，中線最大挖方高度21.69m，此段場地為原始地形，槽谷相間，此段覆蓋層為素填土與粉質黏土，厚度為0.60～7.20m。道路經過區域有水田、藕塘，表層覆蓋有淤泥質粉質黏土，厚度約為0.0-3.0m左右，建議清除，拋石擠淤，考慮換填。下伏基巖為侏羅系中統的沙溪廟組(J2s)的泥巖(Ms)與砂巖(Ss)。巖土界面較平緩，傾角多為3~22°；局部較陡，勘察場地基巖面埋深0.60-7.20m。路段左側將會形成挖方路塹邊坡，若直立切坡，坡高最高處為22.61m（見41-41′），若按一定比例放坡（放坡坡率土層按照1:1.50，巖層按照1:1），坡高最高處為19.38m（見41-41′）。邊坡方向為214°，邊坡類別為巖土質混合邊坡，邊坡坡體以素填土、粉質粘土、強風化砂巖、泥巖和中風化砂巖、泥巖為主，土層厚度約為0.0-7.20m。邊坡安全等級一級，穩定安全系數取1.35，由于土層厚度較薄，且現狀地面和基巖面較平緩，土體沿現狀地面和基巖面整體滑移概率較小，直立切坡后，土體自穩能力差，土體內可能產生圓弧形滑動。建議土質部分邊坡采用放坡措施處理，放坡坡率按1：1.50放坡，坡面用框架格構進行護坡，并設置有效的截排水措施。K0+890.00~K1+100.00段巖體呈層狀結構，巖層傾角平緩（13°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-7)。圖5.3-7赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向大角度相切，為切向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX5與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX6與邊坡坡向相同，對邊坡穩定性影響較大，裂隙LX5和裂隙LX6組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，因此該段邊坡裂隙LX6為不利外傾結構面，邊坡穩定性受裂隙LX6控制，破壞模式為沿裂隙LX6滑移，但開挖時可能會有掉塊，直立切坡后，主要為風化掉塊。砂巖為較軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅲ類，泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角砂巖取53°、泥巖取45°，邊坡破裂角砂巖取45°+φ/2=62.06°，泥巖取45°+φ/2=59.79°。K1+100.00~K1+277.00段巖體呈層狀結構，巖層傾角（35°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-8)。圖5.3-8赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向大角度相切，為切向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX7與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX8與邊坡坡向相同，對邊坡穩定性影響較大，裂隙LX7和裂隙LX8組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，巖層層面與裂隙LX7組合交線傾向與邊坡坡向相同，對邊坡穩定性影響較大，為了定量評價巖質邊坡的穩定性，反映邊坡穩定情況，此處取41剖面按照直立切坡及放坡后進行穩定性計算，外傾結構面傾角取裂隙LX8傾角為73°，巖層層面與裂隙LX7組合交線傾角為15°。裂隙及組合交線C取28kPa、φ取18°、巖體飽和重度砂巖取25.4KN/m3，泥巖取26.0KN/m3，邊坡穩定性系數按公式FS=R/T計算（詳細公式參見《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330—2013）附錄A0.2）。圖5.3-9穩定性計算簡圖圖5.3-10穩定性計算簡圖由上述計算簡圖可知，沿裂隙LX8滑移時穩定性系數為0.45＜1.00，邊坡處于不穩定狀態。沿巖層層面與裂隙LX7組合交線滑移時穩定性系數為1.74＞1.35，邊坡處于穩定狀態。因此該段邊坡裂隙LX8為不利外傾結構面，邊坡穩定性受裂隙LX8控制，破壞模式為沿裂隙LX8滑移，但開挖時可能會有掉塊，直立切坡后，主要為風化掉塊。砂巖為較軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅲ類，泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角砂巖取53°、泥巖取45°，邊坡破裂角取外傾結構面傾角與45°+φ/2兩者較小值，邊坡破裂角砂巖取45°+φ/2=62.06°，泥巖取45°+φ/2=59.79°。邊坡高度較大，場地具有放坡條件，建議邊坡采用放坡措施處理，覆蓋層較薄區域，建議清除表層覆蓋層后，對中風化基巖按照砂巖1:0.75、泥巖1:1.0分階放坡，分階高度取8m，兩級邊坡間留2.0m寬馬道，坡頂設截水溝，坡腳設排水溝。同時對坡面采用錨噴或格構綠化防基巖風化措施。場地挖方施工時應嚴格控制爆破強度，并加強支護措施，短開挖，快支護。在施工期間應加強對中風化基巖的支護措施和取樣測試工作，施工時應采用對邊坡坡體擾動較小的施工工法，做好坡體的防水措施。建議用壓實填土、粉質黏土及開挖出露的基巖可直接作路基持力層，填土壓實系數應滿足設計及有關規范要求，填土壓實后的地基承載力應滿足設計要求，并通過現場靜載試驗確定。粉質黏土及基巖承載力基本容許值建議按表4.6-1取值。路段右側將會形成挖方路塹邊坡，若直立切坡，坡高最高處為17.01m（見41-41′），若按一定比例放坡（放坡坡率土層按照1:1.50，巖層按照1:0.75~1:1.0），坡高最高處為30.46m（見29-29′）。邊坡方向為36°，邊坡類別為巖質邊坡，邊坡坡體以強風化泥巖、砂巖和中風化泥巖、砂巖為主，局部含粉質粘土，土層厚度約為0.0-1.60m。邊坡安全等級一級，穩定安全系數取1.35，由于土層厚度較薄，且現狀地面和基巖面較平緩，土體整體滑移概率較小，可忽略不計。建議將上部松散土層直接清除。K0+890.00~K1+100.00段巖體呈層狀結構，巖層傾角平緩（13°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-11)。圖5.3-11赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向大角度相交，為切向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX6與邊坡坡向相反，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX5與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX5和裂隙LX6組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，因此該段邊坡主要受巖體強度控制，無不利外傾結構面，邊坡體可能會發生楔形體破壞，開挖時可能會有掉塊。砂巖為較軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅲ類，泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角砂巖取53°、泥巖取45°，邊坡破裂角砂巖取45°+φ/2=62.06°，泥巖取45°+φ/2=59.79°。K1+100.00~K1+277.00段巖體呈層狀結構，巖層傾角（35°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-12)。圖5.3-12赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向大角度相交，為切向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX8與邊坡坡向相反，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX7與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX7和裂隙LX8組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，因此該段邊坡主要受巖體強度控制，無不利外傾結構面，邊坡體可能會發生楔形體破壞，開挖時可能會有掉塊。砂巖為較軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅲ類，泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角砂巖取53°、泥巖取45°，邊坡破裂角砂巖取45°+φ/2=62.06°，泥巖取45°+φ/2=59.79°。邊坡高度較大，場地具有放坡條件，建議邊坡采用放坡措施處理，由于覆蓋層較薄，建議清除表層覆蓋層后，對中風化基巖按照砂巖1:0.75、泥巖1:1.0分階放坡，分階高度取8m，兩級邊坡間留2.0m寬馬道，坡頂設截水溝，坡腳設排水溝。同時對坡面采用錨噴或格構綠化防基巖風化措施。場地挖方施工時應嚴格控制爆破強度，并加強支護措施，短開挖，快支護。在施工期間應加強對中風化基巖的支護措施和取樣測試工作，施工時應采用對邊坡坡體擾動較小的施工工法，做好坡體的防水措施。建議用壓實填土、粉質黏土及開挖出露的基巖可直接作路基持力層，填土壓實系數應滿足設計及有關規范要求，填土壓實后的地基承載力應滿足設計要求，并通過現場靜載試驗確定。粉質黏土及基巖承載力基本容許值建議按表4.6-1取值。該邊坡為渝建發（2010）166號文規定的超限邊坡管轄范圍，其邊坡支護方案設計應進行安全專項論證，論證意見將作為該高邊坡項目支護方案設計可行性評估、施工圖設計審查的重要依據，請業主充分重視。（4）K1+445.00~K1+467.708（剖面51-57、59-60）該段主要為挖方路基段，線路設計高程233.732~232.866m，中線最大挖方高度13.83m，此段場地為陡崖斜坡地形，此段覆蓋層為素填土與粉質黏土，厚度為0.00~6.00m。下伏基巖為侏羅系中統的沙溪廟組(J2s)的泥巖(Ms)與砂巖(Ss)。巖土界面靠近隧道較陡，傾角多為35~50°，終點段較平緩；勘察場地基巖面埋深0.00-6.00m。該段道路與縱七路相交，為十字路口。道路左右兩側邊坡為縱七路西側現狀邊坡，為隧道出口左右兩側邊坡，設計擬建樁錨索擋墻進行支護。根據設計該路段左側將會形成挖方路塹邊坡，若直立切坡，坡高最高處為22.60m（見51-51′），開挖后結合現狀邊坡分析。邊坡方向為115°，邊坡類別為巖質邊坡，邊坡坡體以強風化砂巖、泥巖和中風化砂巖、泥巖為主，局部表層為素填土、粉質黏土，土層厚度約為0.0-1.60m。邊坡安全等級一級，穩定安全系數取1.35，由于土層厚度較薄，且現狀地面和基巖面較平緩，局部較陡，土體整體滑移概率較小，可忽略不計。建議將表層土體直接清除。巖體呈層狀結構，巖層傾角較陡（35°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-13)。圖5.3-13赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向相反，為逆向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX7與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX8與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX7和裂隙LX8組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，因此該段邊坡主要受巖體強度控制，無不利外傾結構面，邊坡體可能會發生楔形體破壞，開挖時可能會有掉塊。砂巖為軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅲ類，泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角砂巖取53°、泥巖取45°，邊坡破裂角砂巖取45°+φ/2=61.32°，泥巖取45°+φ/2=59.80°。邊坡高度較大，場地放坡條件受限，設計擬建擋墻支護，建議邊坡上部清除表層覆蓋層后，采取修建樁錨索擋墻或其他有效措施進行支檔，建議采用中風化基巖為持力層，坡頂設截水溝，坡腳設排水溝。同時對上部坡面采用錨噴或格構綠化防基巖風化措施。場地挖方施工時應嚴格控制爆破強度，并加強支護措施，短開挖，快支護。在施工期間應加強對中風化基巖的支護措施和取樣測試工作，施工時應采用對邊坡坡體擾動較小的施工工法，做好坡體的防水措施。建議用壓實填土、粉質黏土及開挖出露的基巖可直接作路基持力層，填土壓實系數應滿足設計及有關規范要求，填土壓實后的地基承載力應滿足設計要求，并通過現場靜載試驗確定。粉質黏土及基巖承載力基本容許值建議按表4.6-1取值。根據設計該路段右側將會形成挖方路塹邊坡，若直立切坡，坡高最高處為18.84m（見52-52′），開挖后結合現狀邊坡分析。邊坡方向為111°，邊坡類別為巖質邊坡，邊坡坡體以強風化砂巖、泥巖和中風化砂巖、泥巖為主，局部表層為素填土、粉質黏土，土層厚度約為0.0-2.60m。邊坡安全等級一級，穩定安全系數取1.35，由于土層厚度較薄，且現狀地面和基巖面較平緩，局部較陡，土體整體滑移概率較小，建議將表層土體直接清除，可忽略不計。巖體呈層狀結構，巖層傾角較陡（35°），該段巖質邊坡分析見(赤平投影圖5.3-14)。圖5.3-14赤平投影圖由赤平投影圖可知，巖層層面與邊坡坡向相反，為逆向坡，巖層層面對邊坡穩定性影響較小；裂隙LX7與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX8與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，裂隙LX7和裂隙LX8組合交線傾向與邊坡坡向大角度相交，對邊坡穩定性影響較小，因此該段邊坡主要受巖體強度控制，無不利外傾結構面，邊坡體可能會發生楔形體破壞，開挖時可能會有掉塊。砂巖為軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅲ類，泥巖為極軟巖，中風化巖體較完整，巖質邊坡巖體類別為Ⅳ類。巖體建議巖體等效內摩擦角砂巖取53°、泥巖取45°，邊坡破裂角砂巖取45°+φ/2=61.32°，泥巖取45°+φ/2=59.80°。邊坡高度較大，場地放坡條件受限，設計擬建擋墻支護，建議邊坡上部清除表層覆蓋層后，采取修建樁錨索擋墻或其他有效措施進行支檔，建議采用中風化基巖為持力層，坡頂設截水溝，坡腳設排水溝。同時對上部坡面采用錨噴或格構綠化防基巖風化措施。場地挖方施工時應嚴格控制爆破強度，并加強支護措施，短開挖，快支護。在施工期間應加強對中風化基巖的支護措施和取樣測試工作，施工時應采用對邊坡坡體擾動較小的施工工法，做好坡體的防水措施。建議用壓實填土、粉質黏土及開挖出露的基巖可直接作路基持力層，填土壓實系數應滿足設計及有關規范要求，填土壓實后的地基承載力應滿足設計要求，并通過現場靜載試驗確定。粉質黏土及基巖承載力基本容許值建議按表4.6-1取值。3.3.2隧道評價擬建隧道設計為分離式單向行駛，隧道左洞長510m，于里程K0+140進洞，在里程K0+650出洞；右洞長475m，于里程K0+140進洞，在里程K0+615出洞。隧道寬15.38m，隧道高9.61m（設計路面標高以上7.61m），縱坡-4.000%。設計高程324.025～304.825m，地面高程335.101～378.183m，高差約66.018m。上部覆蓋層主要為素填土和粉質粘土，素填土結構松散～稍密，粉質粘土呈軟塑～可塑狀，下伏基巖為侏羅系沙溪廟組泥巖、砂巖，強風化巖體較破碎，中風化基巖較完整。隧道圍巖定級1、隧道圍巖基本質量指標及修正隧道圍巖工程地質分級是根據圍巖的堅硬程度、完整程度、巖體結構特征，按照《公路隧道設計規范》（JTGD70-2004）表3.6.5執行。首先依據巖石強度和完整程度兩個基本因素的定性特征和定量的巖體基本質量指標BQ，進行詳細分級。在圍巖詳細分級的基礎上考慮修正因素（地下水、主要軟弱結構面、初始應力）的影響，修正巖體基本質量指標值，按修正后的巖體基本質量指標[BQ]，結合巖體的定性特征綜合評判，確定圍巖的詳細分級。圍巖基本質量指標BQ應根據分級因素的指標RC值和KV值按下式計算。BQ=100+3Rc+250Kv（3.6.3）式中：Rc——巖石單軸飽和抗壓強度；Kv——巖體體完整性系數。使用上式時應遵守下列限制條件：1、當Rc>90Kv+30時，應以RC=90Kv+30和Kv帶入計算BQ值；2、當Kv>0.04Rc+0.4時，應以Kv=0.04Rc+0.4和Rc帶入計算BQ值。圍巖詳細定級時，如遇下列情況之一，應對巖體質量指標BQ進行修正：1、有地下水；2、圍巖穩定性受軟弱結構面影響，且由一組起控制作用；3、存在高初始應力。圍巖基本質量指標修正值[BQ]可按下式計算。[BQ]=BQ-100(K1+K2+K3)（3.6.4）式中：[BQ]——圍巖基本質量指標修正值；BQ——圍巖基本質量指標；K1——地下水影響修正系數；K2——主要軟弱結構面產狀影響修正系數；K3——初始應力狀態影響修正系數。K1、K2、K3值可分別按附錄A中確定。圍巖極高