萬州區西山動物園遷建工程（龍溪河引水隧洞）工程地質勘察報告（里程：K0+000～K0+500）（詳細勘察）目錄TOC\o"1-3"\h\z1勘察工作概況 41.1任務由來及工程概況 41.2勘察工作目的與任務 41.3勘察范圍、階段及工程勘察等級的確定 51.4勘察工作布置及任務完成情況 51.5勘察工作質量評述 62場地工程地質條件 72.1地理位置及交通概況 72.2氣象、水文 72.2.1氣象 72.2.2水文 72.3地形地貌 82.4地質構造 82.5地層巖性 82.5.1第四系全新統（Q4） 82.5.2侏羅系中統沙溪廟組（J2s） 82.6基巖頂面及基巖風化帶特征 92.7擬建場地水文地質條件 92.7.1地表水 92.7.2地下水的類型與富水性 92.7.3地下水的補給、逕流、排泄條件 92.7.4地下水的動態變化 92.7.5擬建場地井、泉分布 92.7.6地下水類型、補排、分布及其腐蝕性 102.8不良地質現象 112.9地震 112.9.1區域穩定性 112.9.2地震效應評價 112.9.3場地巖土體地震穩定性評價 123巖土物理力學參數 123.1巖土試驗成果統計 123.2巖土物理力學性質評價 123.3巖體基本質量等級 133.4土、石工程分級 133.5巖土體參數選用及建議 134工程地質評價 144.1明挖段分段工程地質評價 144.2暗挖段工程地質評價 174.2.1、隧道穩定性分析 174.2.2、圍巖分級 174.2.3、隧道深埋及淺埋段確定 184.2.4、涌水量預測 184.2.5、分段工程地質評價 194.3隧道施工對環境的影響評價 194.4有毒氣體對隧道施工影響評價 204.5樁基施工成樁條件評價 205場地穩定性及建筑適宜性評價 206工程建設對相鄰建筑影響評價 207結論及建議 217.1結論 217.2建議 21附錄附表：附表1勘探點數據一覽表附表2動力觸探表附表3試驗數據統計表附圖：序號圖名比例尺張數1工程地質平面圖1:50012工程地質剖面圖1:200283鉆孔地質柱狀圖1:20086附件：1.勘察合同2.委托書3.勘察綱要4.巖、土、水試驗報告5．聲波測井報告6.測量小結

1勘察工作概況1.1任務由來及工程概況本次勘察項目由重慶市萬州三峽平湖有限公司(業主)投資建設，受業主委托，我單位重慶市高新工程勘察設計院有限公司承擔了該項目的工程地質勘察工作。萬州區西山動物園遷建工程（龍溪河引水隧洞）位于萬州區鐘鼓樓街道龍溪大道東側，本次河道整治起點位于已建龍溪大道1號橋橋墩左側接現狀河道，止點位于龍溪大道2號橋第5跨左側接現狀河道。引水隧洞全長500m，其中進口段明渠段長70m，進口段明涵段長80m，洞身段長275m，出口段明涵段長20m，出口段明渠段長12m,跌水段長33m，消力池10m，起點設置八字式進出水口，出口處設置跌水消能池。隧洞采用城門式寬7m，高4.75m，角度為120°，縱向坡降1.00%。設計洪水位100年一遇，校核流量167m3/s。本次擬建引水隧洞進口處設計標高223.50m，出口處河底標高218.93m。隧道開挖的施工方式為進出口明渠、明涵段為明挖，隧道洞身段為暗挖施工。1.2勘察工作目的與任務勘察目的：根據勘察任務委托書與編制設計文件的需要，查明沿線的水文地質、工程地質和環境地質條件，為編制施工圖設計文件和線路施工提供工程地質依據?？辈煲螅?、氣象、水文資料：搜集場區的氣象、水文資料；2、自然條件：詳細查明沿線場地地形、地貌特征；3、工程地質特征：初步查明場地地層、巖性及地質構造特征，著重查明地質構造變動的性質、類型、規模；斷層、節理、軟弱結構面空間分布、特征及其影響；4、水文地質特征：初步查明場地地下水類型及地下水位、含水層的分布范圍及相應的滲透參數、水量和補給關系、水質及其對混凝土的侵蝕性、有無異常涌水、涌水等；5、不良地質現象：初步查明場地不良地質、特殊地質的成因、類型、規模、性質、分布位置等，并提出處理意見；6、確定沿線土、石可挖性分級及其主要的物理力學性質指標，提供設計需要的相關參數，以滿足設計、施工使用；7、對隧道進行圍巖分級；評價隧道開挖對周邊環境、建筑工程的影響，并提出相應防護措施；8、編制工程地質詳細勘察報告，對場地穩定性、建設適宜性提出明確結論，提出對工程建設的建議，提出預防和減輕工程建設對工程地質環境不良影響的措施和對策，對施工提出指導性的建議。執行的主要技術標準：1、《市政工程勘察規范》（CJJ56-2012）；2、《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）；3、《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001（2009新版））；4、《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）；5、《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）；6、《建筑樁基技術規范》（JGJ94-2018）；7、《公路橋涵地基與基礎設計規范》（JTGD63-2019）8、《公路隧道設計規范》（JTGD70/2-2014）；9、《工程測量規范》（GB50026-2016）。1.3勘察范圍、階段及工程勘察等級的確定根據渝建[2013]345規定，勘察范圍判定見表3，本次勘察范圍滿足要求。根據渝建[2013]346規定，勘察階段判定判定見表4，不需進行初步勘察。表3勘察范圍判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結果環境邊坡及其影響區域1對于無外傾結構面控制的巖質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1倍邊坡高度。/滿足勘察范圍2對于有外傾結構面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應根據組成邊坡的巖土性質及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應小于外傾結構面影響范圍。/滿足勘察范圍3對于可能出現土體內部滑動破壞的土質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度。/滿足勘察范圍4對可能沿巖土界面滑動的土質邊坡，勘察范圍線應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界，且還應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡前緣邊界（即剪出口位置）。/滿足勘察范圍基坑邊坡及其影響區域1巖質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的1倍。無滿足勘察范圍2土質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。無滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。無滿足勘察范圍表4勘察階段判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程指標判定結果場地及項目1在復雜場地上建設工程安全等級為一級的建設項目。擬建場地為中等復雜場地不需進行初步勘察其他建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用較為發育，且其影響面積占建設場地30%及以上的建設場地。擬建引水隧道出口位置存在石龍門滑坡需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。無不需進行初步勘察3三峽庫區175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側水平距離100米范圍內的建設場地。無不需進行初步勘察4存在礦產采空區或地下洞室，且采空區或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設場地。無不需進行初步勘察其他建設項目1總建筑規模大于50萬m2且高層建筑規模占總建筑規模的比例超過70%的大型住宅小區。無不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。無不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000m2的城市軌道交通地下車站或長度大于500米無不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉線路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。無不需進行初步勘察根據工程規模和特征，以及由于巖土工程問題造成工程破壞或影響使用的后果嚴重，隧道工程全長500m。根據《市政工程勘察規范》CJJ56-2012表3.0.1-1～4，市政工程重要性等級為一級，線路場地復雜程度為中等復雜，地基復雜程度為中等復雜，本次巖土工程勘察等級為甲級。1.4勘察工作布置及任務完成情況本次勘察工作量是在對線路區1：500工程地質測繪資料基礎上，根據擬建物特征及場地的實際情況，編寫了工程地質勘察綱要。本次勘察布孔原則：①隧道進口和出口均應布置橫勘探線，洞身鉆孔應布置在隧道邊線外側3～5m，交錯布置。隧道勘探點間距按照30～60m布置。進出口明渠段按照間距30m布置，設置擋墻位置間距按照15～30m布置。鉆孔深度：隧道鉆孔一般性孔進入隧道底板以下3～5m，控制性孔為8～12m。明渠兩側擋墻鉆孔進入標高以下8～12m，且應進入中等風化層不小于5m。取樣孔、控制孔約占總孔數的1/3。土樣采用貫入式取土器取樣,取樣間距為1.00～2.00m，每一土層一般不少于6件土樣。巖樣采用巖芯取樣，巖樣于中等風化基巖內采集；對用于邊坡評價的巖樣，均在可能形成的邊坡巖體中上部采取。本次勘察主要采用了工程地質測繪、工程鉆探、物探、原位測試及室內試驗相結合的綜合勘察方法。本次詳細勘察工作共布設鉆孔86個鉆孔，布置的工作量征求設計人員意見后實施的。本次詳細勘察，外業工作于2021年7月16日開始,由于業主要求工期緊，故我院組織了5個鉆探班組進入現場施工，保證了工期，2021年7月22日結束全部野外工作,歷時7天,圓滿完成了各項任務。外業工作結束后，及時進行了內業資料整理及綜合分析研究。完成的主要實物工作量見表5。表5完成工作量表項目單位完成工作量工程地質測繪1:500軸線工程地質測繪km20.11工程測量勘探點及地質點測量個861:200工程地質剖面km3.651:500地形圖測量km2/鉆探孔數個86總進尺m2106.5物探綜合測試巖體縱波速度測試m/孔122.5/4巖土剪切波速度測試m/孔122.0/4原位測試重力觸探（N120）m/個26.50/3取樣及試驗巖樣組38土樣組6水樣件2壓水試驗臺班/孔4/21.5勘察工作質量評述本次地質勘察嚴格按照有關規范規程進行，勘察所采用的手段和方法符合要求，其質量評述如下：1.5.1、工程測量：在收集到的已知測量控制點上，使用中海達V30GNSSRTK接收機連接城市CORS網絡-重慶市GPS綜合服務系統網絡RTK，求取平面、高程轉換參數，其平面、高程數據殘差小于1cm，檢查已知點坐標、高程在限差之內后（≤2cm），再按圖根點精度（≤5cm）放樣各鉆孔的平面位置并同時測量其地面高程。表6已知點成果表點名

點號平面控制高程控制等級系統X(m)Y(m)等級系統H(m)t1I級國家2000坐標系3413714.0576536142.9538五等1956年黃海高程系248.921t23413359.8850536195.5010212.3911.5.2、工程地質測繪：以甲方提供的附有擬建工程方案的地形圖電子版為工作底圖，進行工程地質調繪填圖。對重要的地質界線、巖層露頭點等，采用儀器測繪定位。著重調查了邊坡周界范圍的地形地貌、地層巖性、水位地質及坡體的穩定狀態。圖上的地質點、地質界線等誤差符合規范要求。1.5.3、工程鉆探嚴格按鉆探操作規程施工，鉆孔到位施工。土層采用干鉆或小水量鉆進，采取率滿足規范要求，局部松散土層采取率相對較低，平均采取率大于65%，粉質粘土采取率大于85%，基巖采用清水循環回轉取芯鉆進，強風化或破碎基巖平均采取率大于65%，中風化基巖平均采取率大于85%；在鉆探施工過程中地質人員跟班編錄。鉆探施工完畢后對鉆孔作簡易水文觀測。1.5.4、編錄：現場地質人員跟班編錄，并根據不同的地質情況及時指導施工。地質資料按要求收集準確、及時、齊全、可靠。各項資料在野外均進行了100%自檢和互檢。資料整理符合要求。1.5.5、取樣及試驗：為了獲取巖、土體的物理力學性質指標，本次勘察工作采集土樣6件，采用薄壁取土器靜壓法采集土樣，土樣等級為Ⅰ級。采集巖樣38組，均在中等風化巖層中采集，樣品直徑108mm，長度滿足測試項目要求，現場及時密封送檢，樣品采集后及時封運交重慶市南方建設工程檢測有限公司，試驗采用標準為《巖土工程勘察規范》（GB50021－2001(2009年版)）、《工程巖體試驗方法標準》（GBT50266-2013）、《土工試驗方法標準》（GBT50123-2019）。1.5.6、壓水試驗及地下水位觀測：勘察過程中，對每個鉆孔均進行地下水觀測，鉆孔終孔后觀測水位，24小時后再觀測一次水位。選取隧道洞身的鉆孔按壓水試驗規程要求進行了壓水試驗。1.5.7、水簡分析檢測：為了評價場地周邊水質情況，本次勘察取2件水樣作水質簡分析，樣品現場密封后送檢，此樣品試驗由具有檢測資質的單位（重慶市南方建設工程檢測有限公司）承擔。試驗數據真實可靠。1.5.8、重型動力觸探試驗：場地回填土厚度大的地帶，鉆探施工時在土層中進行了重型動力觸探試驗。目的是評價場地回填土的密實性及均勻性。1.5.9、物探聲波測試：對部分鉆孔進行剪切波及聲波（縱波速）測試，其目的是通過剪切波速度測試評價場地土類別，為地震效應評價、建筑抗震設計提供依據；在基巖中進行聲波測井，實測巖體縱波速及巖塊縱波速，計算完整性系數。1.5.10、外業見證：本工程勘察外業見證由重慶大有工程設計研究院集團有限公司負責，現場由見證員見證，見證員：官學良YKJZ-2310361-0008。1.5.11、勘察文件的編制：本次勘察文件采用我單位重慶市高新工程勘察設計院有限公司開發的勘察軟件及CAD2014版制圖軟件成圖，各項成果資料質量良好。通過本次詳細勘察工作，已查明了道路沿線的工程地質條件和對道路建設規模有影響的工程地質問題，達到了本次勘察的目的，綜觀，勘察工作質量優良。2場地工程地質條件2.1地理位置及交通概況萬州區西山動物園遷建工程（龍溪河引水隧洞）位于重慶市萬州區鐘鼓樓街道，東側鄰近龍溪大道，龍溪大道為連接萬州主城區與萬州北火車站的主干線，交通便利。2.2氣象、水文2.2.1氣象勘察區屬亞熱帶濕潤季風氣候區，四季分明，晝長夜短。具有冬暖、春早、夏熱、秋雨連綿的特點。多年平均氣溫17.5℃～18.5℃，極端最低氣溫-2.7℃（1928年），極端最高氣溫43.5℃（2006年8月20日）。多年平均相對濕度80%，絕對濕度17.6毫巴。區內多年平均降雨量1163.3mm，最大年平均降雨量1378.3mm（1925年），最小年平均降雨量是783.2mm（1960年），最大降雨量56.8mm/h(1980年)，降雨主要集中在5～9月份，占全年降雨量的2/3，大雨暴雨較多。年平均風速1.3m/s，最大風速（10分鐘平均）26.7m/s（1958年5月10日），實測極大風速27.0m/s（1961年8月4日），最大靜風頻率7%（1月份），平均風速3.4m/s。線路區氣候全年可施工作業。2.2.2水文勘察區位于龍溪河溝谷及兩岸斜坡地帶，大氣降水大部分以面流的形式通過地表匯集于溝谷向低洼處排泄入長江。區內發育常年性的河流為龍溪河，龍溪河自北向南流向，本次勘察區內河流長度約550m，勘察期間測量河流水面寬約5～20m，水深0.5～2.0m，流量一般為0.1～0.3m3/s，受季節性變化顯著。龍溪河全流域面積20.73km2，河長13.85km，河道平均比降34.75‰。高鐵大道處流域面積13.96km2，河長18.57km，河道平均比降55.45‰。桃園路處流域面積8.23km2，河長7.20km，河道平均比降72.57‰。除上述龍溪河河道外，勘察范圍內未見其他常年地表水體。2.3地形地貌場地總體屬構造剝蝕丘陵地貌。萬州區位于四川盆地東部平行嶺谷和盆地東緣山地銜接地帶，屬構造剝蝕低山丘陵地貌。勘察區位于龍溪河河谷區域，河流流向從北向南，本次擬建隧道位于河流左岸斜坡區域，整體地形東高西低，地形坡角一般10°～25°，局部存在陡坎、陡坡，傾角一般50°～75°。場地最高點位于勘察區中部東側山坡坡頂，高程為336.50m，最低處位于勘察區西側龍溪河河床位置，高程為208.00m，相對高差128.50m。隧道南側出口位置西側臨近龍溪河大道存在一處高填方邊坡，邊坡坡度約25°，高度約12m。2.4地質構造場地區域地質構造屬萬縣向斜北西翼，在基巖露頭處，測得巖層產狀為傾向150～170°，傾角4～6°，優勢產狀156°∠5°。層間裂隙較發育，表面平直，無膠結，巖層層面結合差，屬硬性結構面。場地及周邊未見斷層通過，地質構造簡單。場內地層中發育裂隙二組，其產狀、特征分別為：Ⅰ組：254～276°∠74～81°，優勢產狀273°∠78°。裂隙間距0.5～2.2m，可見延伸長度1.0～9.5m，裂面較平直光滑，局部泥質充填，結合很差，屬軟弱結構面。Ⅱ組：329～348°∠75～84°，優勢產狀339°∠85°。裂隙間距0.2～1.2m，可見延伸長度1.5～10.0m，裂面平直，閉合或微張，未見充填，結合差，屬硬性結構面。通過前人資料顯示和本次調查證實，場地內無斷裂構造存在。據《中國地震動參數區劃圖》（GB18306-2015)，區域內地震動峰值加速度為0.05g，反應譜特征周期0.35s。據《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)（2016年版）附錄A的規定，區內抗震設防烈度為Ⅵ度，屬設計地震分組第一組。2.5地層巖性據工程地質測繪及鉆探揭露，場區地表分布第四系全新統人工填土（Q4ml）、沖洪積卵石土（Q4al+pl）和崩坡積塊石及碎石土（Q4col+dl）組成；出露基巖為侏羅系中統沙溪廟組（J2S）泥巖、砂質泥巖和砂巖。根據地面地質測繪及本次鉆探揭露，擬建場地地層由新至老分述如下：2.5.1第四系全新統（Q4）第四系全新統人工填土（Q4ml）素填土：雜色，主要由粉質粘土夾砂、泥巖碎塊石組成，碎石含量約35～56%，粒徑150～650mm。大部分松散～稍密狀態，稍濕，為龍溪大道修建施工時堆填形成，回填時間不小于3～5年。本次勘察鉆探揭示的素填土厚2.80～15.20m（XK78），主要分布在龍溪大道周邊區域。第四系全新統沖洪積（Q4al+pl）卵石土：雜色，松散～稍密，飽和狀，主要成分為砂巖、泥巖等，粗礫砂充填，局部含泥質，磨圓中等，次圓狀，粒徑1-5cm，局部大于10cm，含量大于45～65%，級配良好。本次勘察鉆探揭示的卵石土厚0.20～6.50m（XK68），主要分布在龍溪河河床位置。第四系全新統崩坡積（Q4col+dl）塊石土：黃褐色，由砂、泥巖碎塊石夾粉質粘土組成，粉質粘土呈可塑狀，干強度中等，韌性中等，稍有光澤，無搖震反應。碎、塊石母巖以砂巖為主，碎塊石含量約10～60%，粒徑120～800mm，呈次圓狀、次棱角狀，結構稍密～中密。本次勘察鉆探揭示的塊石土厚0.20～15.200m（XK50），廣泛分布在勘察區表層，為場地內地表主要土層。2.5.2侏羅系中統沙溪廟組（J2s）泥巖：暗紅色、灰白色，泥質結構，薄～中厚層狀構造，主要由粘土礦物組成，局部砂質含量高。中風化巖體較完整，層間結合差，與砂巖互層產出。砂質泥巖：灰褐色，主要由粘土礦物組成，砂質含量重，泥質結構，中厚層狀構造，巖質軟，中風化巖體較完整，風化裂隙不發育，結構清晰，巖芯呈短柱狀、柱狀，層間結合差，與砂巖互層產出。砂巖：灰白色，中～細粒結構，厚層狀構造，主要組成礦物為長石、石英，云母次之，鈣質膠結，局部為泥質膠結，中風化巖體較完整，層間結合一般，與泥巖、砂質泥巖互層產出。2.6基巖頂面及基巖風化帶特征擬建場地內基巖埋深0.00～16.60m（XK84）；基巖頂面坡度角受原始地形控制，與地面坡角近于一致，總體向河流河床方向傾斜。據鉆探獲取巖芯的實際情況，將場地內基巖劃分為強、中等風化帶，其特征分述如下：強風化帶：巖芯較破碎，呈碎塊狀，局部夾極少量的短柱狀，質軟，泥巖碎塊手易折斷，砂巖碎塊錘擊聲嘶啞，錘擊易碎。厚0.30～2.00m（XK39）。中等風化帶：巖芯較完整，主要呈柱狀，巖芯節長一般20～800mm，質較軟，泥巖、砂質泥巖碎塊手可捏碎,砂巖碎塊錘擊聲清脆，錘擊可折斷。本次揭露最大厚度61.00m（XK42）。各風化帶情況詳見地層情況表、鉆孔柱狀圖工程地質剖面圖。2.7擬建場地水文地質條件2.7.1地表水擬建隧道西側臨近龍溪河，龍溪河常年有水，隧道北側入口及南側出口均需與龍溪河河床順接，高程范圍為208.30～220.00m。除龍溪河外，勘察范圍內未見其他常年地表水體。2.7.2地下水的類型與富水性=1\*GB2⑴第四系松散巖類孔隙水第四系全新統碎塊石土（Q4col+dl）和素填土（Q4ml）中所含松散巖類孔隙水分布廣泛，多在雨季存在，逕流短，排泄快，是影響表層覆蓋土層穩定的主要因素，水量變化大且較貧乏。該類型地下水主要存在于地勢低洼以及厚度大地段。由于勘察區隧道進口段與出口段局部分布于崩坡積塊石土層中，滲透性較好，低洼地段有利于局部水體蓄存，故在隧道進口段與出口段局部可能出現水量較大的滲水，在不利工況下可能出現較大滲水。=2\*GB2⑵基巖孔隙裂隙水=1\*GB3①基巖風化帶裂隙水：主要泥巖、砂巖風化裂隙中。主要分布于擬建隧道洞身和隧道進口處，其富水性受巖性及裂隙發育程度的控制，地表未見泉點出露，其地下水位一般與地表水聯系密切，主要接受地表水及大氣降水的入滲補給，向地勢低洼處排泄。=2\*GB3②基巖孔隙裂隙水：主要存在于基巖裂隙中，隧道穿越段侏羅系中統沙溪廟組主要巖性為泥巖和砂巖，裂隙較發育，地下水的富存狀況與地形地貌和構造關系密切。該類地下水主要接受大氣降水及部分地表水的切層補給。2.7.3地下水的補給、逕流、排泄條件=1\*GB3①地下水的補給條件區內降雨充沛，年均降雨量1163.3mm，為地下水的補給提供了較充足的、經常性的補給來源。補給方式主要是沿巖體中的裂隙等向下滲透。另外擬建場地位于龍溪河旁，龍溪河河水的補給。=2\*GB3②地下水的徑流與排泄條件地表水和地下水的無明顯統一分水嶺，地表水多順坡向作短途徑流后排向地勢低洼溝谷內。地下水順坡向作徑流后排向地勢低洼溝谷內，或者沿巖層傾向徑流，在地勢較低砂巖和泥巖接觸帶排泄。地下水的季節性明顯，據近源補給，就地排泄的特點。2.7.4地下水的動態變化擬建場地地下水類型為第四系松散巖類孔隙水、基巖風化帶裂隙水和基巖裂隙水。受大氣降水控制顯著，地下水動態受季節影響明顯。擬拓寬改造道路強風化層基巖厚度較大地段的基巖風化帶裂隙水，受大氣降水控制顯著，地下水動態受季節影響明顯。擬建場地基巖巖性為泥巖和砂巖，砂巖貫通性好，砂巖富水性好，受大氣降水控制顯著，地下水動態受季節影響明顯。2.7.5擬建場地井、泉分布根據本次詳細勘察水文地質測繪，擬建場地無井、泉分布。2.7.6地下水類型、補排、分布及其腐蝕性一、壓水試驗擬建工程為隧道，為進一步了解隧道穿越區域圍巖透水性，本次勘察在XK40、XK59號鉆孔內分別作了2段壓水試驗，壓水試驗選取區段主要依據鉆孔巖性確定，主要以透水層（砂巖）作為試壓對象?！端姽こ蹄@孔壓水試驗規程》SL31-2003，第6.0.5條和附錄C壓水試驗所選用公式如下：式中：q——試段透水率（Lu）；Q3——第三階段計算流量（L/min）；P3——第三階段試驗壓力（MPa）；L——試驗長度（m）；k——滲透系數（m/d）；Q——壓入流量（m3/d）；H——試驗水頭（m）；——鉆孔半徑（m），取0.045m。表7鉆孔壓水試驗成果一覽表鉆孔編號試段位置巖性計算壓力P流量Q3透水率q滲透系數k（m）（Mpa）（L/min）（Lu）（m/d）XK4015.0～20.0砂巖1.03.60.720.39XK595.0～10.0砂巖1.09.51.900.68壓水試驗結果表明隧道巖體的滲透系數較小，砂巖滲透系數k=0.39～0.68m/d，屬弱透水層。二、地下水類型、補排、分布和影響擬建場地地下水類型為第四系松散巖類孔隙水、基巖風化帶裂隙水和基巖裂隙水。擬建場地地下水主要接受大氣降水補給，地下水動態主要受大氣降水控制，雨旱季動態差別大，若久旱無雨地下水量將減少。擬建場地隧道進口K0+000～K0+153.2段、洞身K0+269.00～K0+335.10段段塊石土層較厚，地勢低洼，受周邊地表、地下水補給，勘察期間發現有地下水存在,地下水類型為松散巖類孔隙潛水和基巖裂隙水，分布規律性差，無統一穩定水位，連晴天水位下降較大。除此之外其他區域存在少量的地下水，地下水類型為基巖裂隙水。擬建場地基巖主要由泥巖和砂巖組成，泥巖屬相對隔水層，砂巖為透水層（含水層），巖體滲透性等級為弱透水，富水性一般。巖體中發育的裂隙整體導通性一般，局部裂隙導通性較好，存在地下水富集的情況?；鶐r裂隙水與上層第四系松散層類孔隙水含水層有一定地水力聯系，地下水由地勢高處向地勢低洼處以滲流的形式徑流，在地勢低洼處匯聚。擬建場地局部有一定的地下水水量，受大氣降水控制，地下水動態受季節影響，地下水對明渠、明涵段擋墻和隧道開挖施工影響較大，建議配置抽水設備加強排水。三、水的腐蝕性評價本次勘察在鉆孔內采集了2件水樣做水質簡分析，分析成果見下表8。表8水質分析成果表水樣編號PHHCO3-SO42-游離CO2侵蝕CO2Ca2+Mg2+Cl-水樣一（地下水）7.78204.07172.552.360108.4314.5511.85水樣二（地表水）7.67200.78185.334.710107.5415.6311.85備注1分析方法執行國標方法；2含量單位除PH值外均為mg/l；3總堿度、總硬度以碳酸鈣計。根據《巖土工程勘察規范》（GB50021－2009）第12章第2節評價標準判斷：地下水對混凝土結構、混凝土結構中鋼筋及鋼結構具有微腐蝕性。2.8不良地質現象根據現場鉆探和地質調查，擬建隧洞出口位置存在不良地質災害石龍門滑坡，根據收集的萬州群測群防單點資料可知，滑坡位于萬州區鐘鼓樓街道都歷村1組，滑坡橫寬約258米，縱長約234m，滑坡前緣最低高程215m，后緣最高高程303m，相對高差88m，滑體厚度6～15m，平面面積約5.14×104m2，體積約51.4×104m3，主滑方向243°，為中型淺層推移式土質滑坡?；率Х€后將威脅本次擬建項目，需對該滑坡進行詳細勘查，并完成治理后再進行本項目建設。處上述地災點外，其他區域未發現滑坡、崩塌、斷層、泥石流、塌岸和地下采空區等不良地質現象；也未見古河道、孤石、洞穴等對工程不利的埋藏物。2.9地震2.9.1區域穩定性擬建場地為斜坡地帶，場地總體屬構造剝蝕丘陵地貌。擬建場地屬新構造運動抬升區，為新構造運動的相對穩定區，區域地質相對穩定。2.9.2地震效應評價本次勘察利用聲波在不同介質中傳播速度的不同，對擬建隧道巖土體進行了剪切波、縱波測試，并得到了不同巖體巖石裂隙發育情況、結構特征及完整程度等，本次勘察選取4個鉆孔作波速測試，鉆孔聲波測試結果詳見試驗報告。1、剪切波速素填土：剪切波速取經驗值140m/s，土的類型屬軟弱土；卵石土：剪切波速試驗平均值147m/s，土的類型屬軟弱土；塊石土：剪切波速試驗平均值178m/s，土的類型屬中軟土；強風化砂質泥巖：剪切波速試驗平均值661m/s，土的類型屬軟質巖石；中風化砂質泥巖：剪切波速試驗平均值1120m/s，土的類型屬巖石；強風化泥巖：剪切波速試驗平均值630m/s，土的類型屬軟質巖石；中風化泥巖：剪切波速試驗平均值1027m/s，土的類型屬巖石；強風化砂質泥巖：剪切波速取經驗值680m/s，土的類型屬軟質巖石；中風化砂質泥巖：剪切波速試驗平均值1161m/s，土的類型屬巖石。2、聲波測試強風化砂質泥巖：聲波平均值1858m/s，完整性系數平均值為0.28，巖體完整程度屬破碎；中風化砂質泥巖：聲波平均值2861m/s，完整性系數平均值為0.66，巖體完整程度屬較完整；強風化泥巖：聲波平均值1770m/s，完整性系數平均值為0.27，巖體完整程度屬破碎；中風化泥巖：聲波平均值2392m/s，完整性系數平均值為0.66，巖體完整程度屬較完整；強風化砂巖：聲波經驗取值1900m/s，完整性系數經驗取值為0.25，巖體完整程度屬破碎；中風化砂巖：聲波平均值3056m/s，完整性系數平均值為0.64，巖體完整程度屬較完整；對擬建工程沿線進行地震效應評價如下表9。表9地震效應評價表建筑物未來最大土層厚度（m）覆蓋層類型等效剪切波速Vse（m/s）場地類別設計特征周期（s）地段類別備注K0+000～K0+070進口明渠段7.5m素填土140Ⅱ0.35一般地段K0+070～K0+150進口明涵段3～15m素填土140Ⅱ0.35一般地段K0+150～K0+425洞身段0.00≥800Ⅰ00.20有利地段K0+425～K0+440出口明涵段0≥800Ⅰ00.20一般地段K0+440～K0+445出口明涵段6.9素填土140Ⅱ0.35一般地段K0+445～K0+500出口跌水段8.3素填土140Ⅱ0.35一般地段通過上表可得出，整個場地抗震地段類別為有利～一般地段，不存在抗震危險地段。2.9.3場地巖土體地震穩定性評價根據鉆探成果擬建場地覆蓋層主要為第四系人工素填土、卵石土和塊石土，下伏地層為侏羅系中統沙溪廟組（J2s）泥巖、砂質泥巖及砂巖，擬建場地無飽和沙土及飽和粉土等液化土層分布，擬建場地巖土體地震穩定性好。3巖土物理力學參數3.1巖土試驗成果統計1、擬建場地第四系人工填土一般較薄，局部厚度較大，為了評價場地素填土的密實性及均勻性，鉆探施工時在素填土土層較厚的鉆孔中進行了超重型動力觸探試驗，試驗成果統計見超重型動力觸探試驗曲線圖及表10。表10素填土超重型動力觸探成果統計表孔號測試深度(m)擊數平均值（擊）標準差變異系數加權平均值（擊）XK42.50～5.03.300.830.2523.98XK782.50～10.503.721.030.278XK842.50～11.004.931.430.290根據超重型動力觸探試驗統計成果，場地素填土的擊數平均值為3.30～4.93，加權平均值3.98。根據《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001）（2009年版）碎石土的密實度按表3.3.8-2關于N120劃分:3＜N120≤6為稍密。變異系數0.252～0.290，變異中等，素填土均勻性差，局部擊數值小于3，為松散狀態，綜合上述場地中素填土密實程度為松散～稍密。2、擬建場地第四系崩坡積塊石和碎石土厚度一般小于1.00m，局部區域厚度較大，廣泛分布在擬建場地斜坡區域，本次勘察取到6件土樣進行常規試驗，其試驗成果匯總統計見附表3-1。3、本次勘察在各鉆孔根據巖土性質分別取巖樣38組作物性、抗壓、變形、抗拉、抗剪試驗，其試驗成果匯總統計見附表3-2～3。3.2巖土物理力學性質評價①素填土素填土層密實度呈松散～稍密狀態，天然重度平均值20.00KN/m3（經驗值），飽和重度平均值20.50KN/m3（經驗值）；天然粘聚力為0KPa（經驗值），天然內摩擦角為30°（經驗值），飽和粘聚力為0KPa（經驗值），飽和內摩擦角為25°（經驗值）；壓實填土（壓實系數不小于0.94）地基承載力基本容許值取150KPa（經驗值）。②塊石土塊石土內粉質粘土呈可塑態，天然重度平均值取19.21KN/m3，飽和重度平均值取19.60KN/m3；天然粘聚力為18.99KPa，天然內摩擦角為13.40°，飽和粘聚力為13.65KPa，飽和內摩擦角為9.44°，粉質粘土地基承載力基本容許值取180KPa（經驗值）。③強風化基巖鉆取巖芯多呈塊狀、碎塊狀，據地區經驗，強風化泥巖地基承載力基本容許值值取300KPa，強風化砂質泥巖地基承載力基本容許值值取330KPa，強風化砂巖地基承載力基本容許值取350KPa。④中風化基巖泥巖：天然、飽和單軸抗壓強度標準值分別為：6.00MPa、3.70MPa；變形模量標準值0.17×104MPa；彈性模量標準值0.19×104MPa；泊松比標準值為0.33；巖石抗剪強度標準值粘聚力為1.27MPa；內摩擦角為36.50°；抗拉強度標準值0.38MPa。砂質泥巖：天然、飽和單軸抗壓強度標準值分別為：13.10MPa、8.60MPa；變形模量標準值0.24×104MPa；彈性模量標準值0.27×104MPa；泊松比標準值為0.31；巖石抗剪強度標準值粘聚力為2.33MPa；內摩擦角為37.59°；抗拉強度標準值0.66MPa。砂巖：天然、飽和單軸抗壓強度標準值分別為：32.60MPa、24.80MPa；變形模量標準值0.59×104MPa；彈性模量標準值0.61×104MPa；泊松比標準值為0.24；巖石抗剪強度標準值粘聚力為5.99MPa；內摩擦角為40.69°；抗拉強度標準值1.64MPa。3.3巖體基本質量等級強風化泥巖、砂質泥巖和砂巖為極軟巖，巖體破碎，巖體基本質量等級為Ⅴ。中風化泥巖飽和單軸抗壓強度標準值為3.70MPa，泥巖堅硬程度等級為極軟巖，巖體較完整，巖體基本質量等級為Ⅴ。中風化砂質泥巖飽和單軸抗壓強度標準值為8.60MPa，泥巖堅硬程度等級為軟巖，巖體較完整，巖體基本質量等級為Ⅳ。砂巖飽和單軸抗壓強度標準值為24.80MPa，砂巖堅硬程度等級為較軟巖，巖體較完整，巖體基本質量等級為Ⅳ。3.4土、石工程分級根據《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）附錄A對擬建隧道沿線的土層及巖石進行土石工程分級如下：1、人工填土：主要由粉質粘土、泥巖碎石、砂巖碎石及其風化物組成，結構松散，土石類別為普通土，土石等級為Ⅱ類。2、卵石土：主要由砂、泥巖碎塊石及砂土組成，結構松散，土石類別為松土，土石等級為Ⅰ類。3、塊石土：粉質粘土呈可塑狀，塊石含量較大，土石類別為硬土，土石等級為Ⅲ類。4、強風化巖體：土石類別為硬土，土石等級為Ⅲ類。5、中等風化泥巖：土石類別為軟石，土石等級為Ⅳ類。6、中等風化砂質泥巖：土石類別為軟石，土石等級為Ⅳ類。7、中等風化砂巖：土石類別為次堅石，土石等級為Ⅴ類。3.5巖土體參數選用及建議根據野外鑒別、室內巖土試驗及地區經驗，并在參考已有地質資料的基礎上，綜合確定巖土設計參數，詳見表11。1、承載力根據地表調查及勘探結果，結合地區經驗，勘察區強風化基巖地基承載力特征值取經驗值：強風化泥巖300kPa，強風化砂質泥巖3300kPa，強風化砂巖350kPa。中風化基巖地基承載力特征值按《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）第5.2.6條計算。公式如下：fa=Ψr·frk式中：fa——地基承載力特征值；Ψr——地基條件系數，取0.33（場地巖體較完整）；frk——巖石飽和單軸抗壓強度標準值。計算結果：泥巖承載力特征值frk=3700kPa×0.33=1221kPa砂質泥巖承載力特征值frk=8600kPa×0.33=2838kPa砂巖承載力特征值frk=24800kPa×0.33=8184kPa2、巖體抗拉、三軸抗剪和變形強度值泥巖巖體抗拉強度標準值?′l=0.38×0.4=0.15MPa。三軸抗剪強度c=1.27×0.3×0.95=0.36Mpa，φ=36.50°×0.9×0.95=31.20°。變形模量標準值0.17×104×0.70=1190MPa；彈性模量標準值0.19×104×0.70=1330MPa；泊松比標準值為0.33。砂質泥巖巖體抗拉強度標準值?′l=0.66×0.4=0.26MPa。三軸抗剪強度c=2.33×0.3×0.95=0.66Mpa，φ=37.59°×0.9×0.95=32.13°。變形模量標準值0.24×104×0.70=1680MPa；彈性模量標準值0.27×104×0.70=1890MPa；泊松比標準值為0.31。砂巖巖體抗拉強度標準值?′l=1.64×0.4=0.65MPa。三軸抗剪強度c=5.99×0.3×0.95=1.70Mpa，φ=40.69°×0.9×0.95=34.78°。變形模量標準值0.59×104×0.70=4130MPa；彈性模量標準值0.61×104×0.70=4270MPa；泊松比標準值為0.24。3、天然重度素填土γ=20.50kN/m3（經驗值）塊石土γ=19.60kN/m3砂巖γ=24.20kN/m3泥巖γ=24.50kN/m3砂質泥巖γ=24.79kN/m3。4、結構面根據勘察，場區內巖層結構面平直閉合，無充填，結合程度差，屬硬性結構面，結合差，易受施工和雨水影響，按軟弱結構面取值，巖層結構面抗剪強度指標標準值：c取35kPa、φ取15°(經驗值)。巖體中主要發育2組構造裂隙，裂隙主要為硬性結構面和軟弱結構面兩種：軟弱結構面抗剪強度指標標準值建議：c取35KPa、φ取15°(經驗值)，硬性結構面抗剪強度指標標準值：c取50KPa、φ取18°(經驗值)。表11巖土體設計參數建議值表巖土體名稱素填土塊石土強風化泥巖中等風化泥巖強風化砂巖中等風化砂巖強風化砂質泥巖中風化砂質泥巖天然重度(kN/m3)20.50*19.6024.20*24.5024.00*24.2024.40*24.79天然抗壓強度標準值(MPa)6.0032.6013.10飽和抗壓強度標準值(MPa)3.7024.808.60軟化系數0.630.630.66地基承載力特征值fak(kPa)150*（壓實）180*300*1221350*8184330*2838粘聚力(kPa)0*18.993601700660內摩擦角(°)25*13.4031.2034.7832.13抗拉強度（MPa）0.150.650.26等效內摩擦角(°)40*52*42*55*41*53*中等風化巖體水平抗力系數(MN/m3)35*60*45*180*37*80*土體水平抗力系數的比例系數(MN/m4)8*14*錨固體粘結強度標準值(kPa)35*50*200*260*250*450*220*300*基底摩擦系數0.30*（壓實）0.30*0.30*0.40*0.35*0.45*0.30*0.40*邊坡坡率允許值(不受外傾結構面控制時)1：1.75*1:1.50*1:1.00*1:0.75*1:1.00*1:0.75*1:1.00*1:0.75*備注：基巖巖體抗剪強度按室內試驗成果應進行折減，其中抗拉強度按標準值按0.4折減后乘以時間效應系數0.95，粘聚力按標準值的0.3折減后乘以時間效應系數0.95，內摩擦角按標準值的0.9折減后乘以時間效應系數0.95。變形模量按標準值的0.7折減，泊松比取巖石的標準值。“*”的值為經驗值。泥巖巖體破裂角取60°，砂質泥巖巖體破裂角取60°，砂巖巖體破裂角取65°。臨時邊坡可適當增陡(不受外傾結構面控制及坡頂無建筑物時)，建議如下：素填土：1：1.50～1：1.75；塊石土：1:1.25～1：1.50；強風化基巖：1：0.75；中等風化基巖：1：0.50。4工程地質評價萬州區西山動物園遷建工程（龍溪河引水隧洞）主要包含進口明渠、進口明涵、隧道、出口明涵、跌水。擬建隧道除洞身段K0+150～K0+425段采用暗挖方式施工外，其他區段均為明挖，現根據明暗挖段分別進行評價，其評價如下：4.1明挖段分段工程地質評價1、K0+000～K0+070段（代表性橫剖面1-1’～6-6’）該段明渠范圍內地形高程224.06～229.40m，地形坡度較大，坡角一般10～35°。地表均被崩坡積塊石土所覆蓋，厚度0.20～10.40m，下伏基巖為砂質泥巖及砂巖，強風化帶厚0.30～1.30m。鄰近龍溪河，地勢較低，覆蓋層厚度大，地下水較發育。該段左側將形成最大高度約5.60m的臨時基坑邊坡，其為土質邊坡，邊坡安全等級為二級。由于邊坡高度較大，由塊石土組成，巖土界面較平緩，直立切坡，土體易沿其內部發生圓弧滑動。有放坡空間，建議對該側挖方邊按1:1.50的坡率臨時放坡。該段右側將形成最大高度約5.10m的臨時基坑邊坡，其為土質邊坡，邊坡安全等級為二級。由于邊坡高度較大，由塊石土組成，巖土界面較平緩，直立切坡，土體易沿其內部發生圓弧滑動。有放坡空間，建議對該側挖方邊按1:1.50的坡率臨時放坡。該段按設計明渠底高程開挖整平后，明渠底部多為薄層塊石土，局部為砂質泥巖強風化層，兩者均可作為基礎持力層。明渠兩側根據設計要求，將采用重力式擋墻進行支擋，擋墻基礎建議選擇中風化基巖作為基礎持力層。塊石土地基承載力特征值（fak）取經驗值180KPa，強風化砂質泥巖地基承載力特征值（fak）取經驗值180KPa，中風化砂質泥巖地基承載力特征值（fak）取經驗值2838KPa。2、K0+700～K0+139.26段（代表性橫剖面7-7’～10-10’）該段明涵范圍內地形高程223.70～232.96m，地形坡度較大，坡角一般5～25°。地表均被崩坡積塊石土所覆蓋，厚度0.50～14.20m，下伏基巖為砂質泥巖及砂巖，強風化帶厚0.50～1.20m。鄰近龍溪河，地勢較低，覆蓋層厚度大，地下水較發育。該段左側將形成最大高度約11.27m的臨時基坑邊坡，其為土質邊坡，邊坡安全等級為二級。由于邊坡高度較大，由塊石土組成，巖土界面較平緩，直立切坡，土體易沿其內部發生圓弧滑動。有放坡空間，建議對該側挖方邊按1:1.50的坡率臨時放坡。該段右側將形成最大高度約5.50m的臨時基坑邊坡，其為土質邊坡，邊坡安全等級為二級。由于邊坡高度較大，由塊石土組成，巖土界面較平緩，直立切坡，土體易沿其內部發生圓弧滑動。有放坡空間，建議對該側挖方邊按1:1.50的坡率臨時放坡。該段按設計明涵底高程開挖整平后，明涵底部多為塊石土，局部為砂質泥巖強風化層，兩者均可作為基礎持力層。明涵根據設計要求，將采用封閉城門式圍護進行支擋。塊石土地基承載力特征值（fak）取經驗值180KPa，強風化砂質泥巖地基承載力特征值（fak）取經驗值180KPa，中風化砂質泥巖地基承載力特征值（fak）取經驗值2838KPa。3、K0+139.26～K0+150段（代表性橫剖面11-11’）該段明涵范圍內地形高程230.24～236.00m，地形坡度較大，坡角一般5～28°。地表均被塊石土層所覆蓋，厚度2.80～8.00m，下伏基巖為砂質泥巖及砂巖，強風化帶厚0.70~1.00m。該段明涵位于斜坡區域，地下水貧乏，鉆探深度范圍內未見地下水位。該段左側將形成最大高度約14.50m的臨時基坑邊坡，其為巖土質混合邊坡，以巖質邊坡為主，邊坡安全等級為二級。上覆8.00m左右的第四系土層，強風化基巖厚1.10~1.50m?；鶐r面較陡，土質邊坡將沿巖土界面發生整體滑移。下伏中風化基巖最大高度為6.70m，邊坡巖體類型為III類，坡向分別為258°。根據赤平投影圖4.1-1，邊坡為切向坡，裂隙1：273°∠78°為外傾結構面，邊坡穩定性主要受外傾結構面控制。由于有放坡空間，建議對該側挖方邊坡采用放坡處理，塊石土土1：1.50，強風化基巖1:0.75，中風化基巖1:0.50的坡率放坡。圖4.1-1K0+139.26～K0+150段左側邊坡赤平投影該段右側將形成最大高度約8.74m的臨時基坑邊坡，其為巖土質混合邊坡，以土質邊坡為主，邊坡安全等級為二級。上覆6.94m左右的第四系土層，強風化基巖厚1.0~1.40m?；鶐r面平緩或傾向與坡向相反，土質邊坡沿巖土界面整體穩定，破壞模式為圓弧滑移。下伏基巖為強風化層，邊坡穩定性主要受控于巖體強度。由于有放坡空間，建議對該側挖方邊坡采用放坡處理，塊石土1：1.50，強風化基巖1:0.75，中風化基巖1:0.50的坡率放坡。該段按設計明涵底高程開挖整平后，明涵底部為中風化基巖，可作為基礎持力層。明涵根據設計要求，將采用封閉城門式圍護進行支擋，中風化砂質泥巖地基承載力特征值（fak）取經驗值2838KPa。4、K0+425～K0+445段（代表性橫剖面21-21’、22-22’）該段明涵范圍內地形高程220.50～233.50m，地形坡度較大，坡角一般5～35°。地表被塊石土層所覆蓋，厚度0.2～0.5m，下伏基巖為砂質泥巖及砂巖，強風化帶厚0.70～1.40m。該段明涵位于斜坡區域，地下水貧乏，鉆探深度范圍內未見地下水位。該段左側將形成最大高度約14.70m的臨時基坑邊坡，其為巖質邊坡，邊坡安全等級為二級，邊坡巖體類型為III類，坡向分別為282°。根據赤平投影圖4.1-2，邊坡為切向坡，裂隙1：273°∠78°為外傾結構面，邊坡穩定性主要受外傾結構面控制。由于有放坡空間，建議對該側挖方邊坡采用放坡處理，強風化基巖1:0.75，中風化基巖1:0.50的坡率放坡。該段右側將形成最大高度約14.70m的臨時基坑邊坡，其為巖質邊坡，邊坡安全等級為二級，邊坡巖體類型為III類，坡向分別為102°。根據赤平投影圖4.1-2，邊坡為切向坡，邊坡不受結構面影響，邊坡穩定性主要受自身巖體強度控制。由于有放坡空間，建議對該側挖方邊坡采用放坡處理，強風化基巖1:0.75，中風化基巖1:0.50的坡率放坡。圖4.1-2K0+425～K0+445段左、右側邊坡赤平投影該段按設計明涵底高程開挖整平后，明涵底部為中風化基巖，可作為基礎持力層。明涵根據設計要求，將采用封閉城門式圍護進行支擋，中風化砂質泥巖地基承載力特征值（fak）取經驗值2838KPa。5、K0+445～K0+500段（代表性橫剖面23-23’～25-25’）該跌水段范圍內地形高程207.63～224.04m，地形坡度較大，坡角一般5～37°。地表被塊石土層所覆蓋，厚度0.2～0.5m，下伏基巖為砂質泥巖及砂巖，強風化帶厚0.30～1.50m。鄰近龍溪河，地勢較低，覆蓋層厚度大，地下水較發育。該段跌水段為半挖半填段，回填將于動物園建設回填相結合。該段左側將形成最大高度約4.95m的臨時基坑邊坡，為巖質邊坡，邊坡安全等級為二級，邊坡巖體類型為III類，坡向分別為288°。根據赤平投影圖4.1-3，邊坡為切向坡，裂隙1：273°∠78°為外傾結構面，邊坡穩定性主要受外傾結構面控制。由于有放坡空間，建議對該側挖方邊坡采用放坡處理，強風化基巖1:0.75，中風化基巖1:0.50的坡率放坡。圖4.1-3K0+445～K0+500段左側邊坡赤平投影該段右側將形成最大高度約27.30m的臨時基坑邊坡，其為土質填方邊坡，邊坡安全等級為一級。由于邊坡高度較大，且均由人工填土組成，巖體界面反向且埋深大，不會發生土體整體滑移，土體易沿其內部發生圓弧滑動。建議對該側填方邊按1:1.75的坡率分階放坡，每階8m，放坡后做好坡面護坡工作。該跌水段按設計隧道底高程開挖整平后，跌水段底部為素填土及中風化基巖，中風化基巖及壓實后填土，可作為基礎持力層。壓實后人工填土地基承載力特征值（fak）取經驗值150KPa，建議以現場載荷試驗確定；中風化砂質泥巖地基承載力特征值（fak）取經驗值2838KPa。4.2暗挖段工程地質評價擬建引水隧道K0+150～K0+425段擬采用暗挖施工，隧洞采用城門式寬7m，高4.75m，角度為120°。對暗挖斷評價如下：4.2.1、隧道穩定性分析（1）K0+150～K0+425段該段洞軸總體走向168o，左側側壁坡向258°，右側側壁坡向78°，發育的兩組裂隙及層面是控制洞室頂板穩定的主要結構面；側壁高度5.00m，根據赤平投影圖4.2-1分析可知：左、右兩側邊坡均為切向坡，左側邊坡巖體存在裂隙1：273°∠78°為外傾結構面，邊坡穩定性主要受外傾結構面控制。右側邊坡巖體均無不利外傾結構面，邊坡穩定性主要受控于巖體強度。圖4.2-1K0+150～K0+425段左、右側邊坡赤平投影4.2.2、圍巖分級在暗挖段，本次勘察分別在XK25、XK38、XK50及XK63鉆孔中作了聲波測井，根據《萬州區西山動物園遷建工程（龍溪河引水隧洞）波速測試報告》，強風化砂質泥巖聲波平均值1858m/s；中風化砂質泥巖聲波平均值2861m/s；強風化泥巖聲波平均值1770m/s；中風化泥巖聲波平均值2392m/s；強風化砂巖聲波經驗取值1900m/s；中風化砂巖聲波平均值3056m/s。根據巖石力學性質試驗資料及《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）可知：泥巖為極軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅳ級；砂質泥巖為軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅳ級；砂巖為較軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅲ級。強風化基巖層、素填土、塊石土，圍巖級別為Ⅴ級。根據壓水實驗可知，場地內基巖透水性為弱透水層，綜合考慮地下水狀態分級：對于K0+251.60～K0+278.30處溝槽地表水下滲可能形成地下水，定為Ⅱ級（偶爾滲水），對于K0+278.30～K0+343.30處地形洼地區域，且隧道頂板為砂巖透水地層，地表水極易下滲形成地下水，定為Ⅲ級（經常滲水），其余地段地下水貧乏，定位Ⅰ級（濕潤狀態）。由于隧道埋深較小，且場地位于萬縣向斜北西翼位置，初始地應力較小，不考慮地應力對圍巖分級影響，綜合圍巖基本分級及地下水狀態分級（根據《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）），對隧道各段圍巖分級如表12：表12圍巖分級表里程(m)巖土類別巖土體特征圍巖基本分級地下水狀態分級修正后圍巖分級備注K0+150～K0+158.36軟巖較完整ⅣⅠⅣK0+158.36～K0+251.60軟巖較完整ⅣⅠⅣK0+251.60～K0+278.30軟巖較完整ⅣⅡⅤK0+278.30～K0+343.30軟巖、較軟巖較完整ⅣⅢⅤK0+343.30～K0+425軟巖、較軟巖較完整ⅣⅠⅣ4.2.3、隧道深埋及淺埋段確定（1）壓力拱高度的確定根據《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）6.3節，對Ⅰ～Ⅲ級圍巖，當埋深大于2倍壓力拱高度時應劃分為深埋隧道；當埋深小于2倍壓力拱高度時應劃分為淺埋隧道。對Ⅳ～Ⅵ級圍巖，當埋深大于2.5倍壓力拱高度時應劃分為深埋隧道；當埋深小于2.5倍壓力拱高度時應劃分為淺埋隧道。壓力拱高度由下式確定：h=0.45×2s-1×式中：h——壓力拱高度m；S——圍巖級別；——寬度影響系數；B——隧道跨度m；——圍巖壓力增減率，當B<5m時，=0.2；B≥5m時，=0.1。根據設計方案，B取8.0m。故：當圍巖級別為Ⅲ級時，h=2.34m，2h=4.68m；當圍巖級別為Ⅳ級時，h=4.68m，2.5h=11.70m；當圍巖級別為Ⅴ級時，h=9.36m，2.5h=23.40m。（2）隧道深、淺埋段確定表13隧道深埋、淺埋段劃分表隧道里程段(m)長度(m)圍巖級別隧道深埋、淺埋判定K0+150～K0+158.368.36Ⅳ淺埋段K0+158.36～K0+251.6093.23Ⅳ深埋段K0+251.60～K0+278.3032.73Ⅴ深埋段K0+278.30～K0+343.3059.03Ⅴ淺埋段K0+343.30～K0+42581.62Ⅳ淺埋段暗挖法施工工法應根據隧道外徑、埋深、地質條件、地表環境、開挖面穩定及地表隆陷值等的控制要求，經過經濟、技術比較后確定。且對淺埋段的支護應采取加強措施。4.2.4、涌水量預測根據前述可知，勘察場地位于斜坡區域，地表未見常年地表水補給存在，地下水補給主要為大氣降雨，本次對隧道涌水量預測采用大氣降水入滲系數法進行計算。隧道穿越地段的匯水面積（F）從1:10000地形圖量測，匯水面積約1.8×105m2，年平均降雨量（A）為1.163m，根據1:20萬區域水文地質普查報告（萬縣幅），結合該區地形特征，植被覆蓋情況，大氣降雨滲入系數（α）分別選取0.20，則隧道涌水量為：Q=α·F·A/365=0.2×1.8×105×1.163/365=114.7m3/d隧道設計時，建議采取適當的排水、導流措施以防止隧道側壁滲水，影響隧道線纜的安全。4.2.5、分段工程地質評價（1）K0+150～K0+158.36段該段主要由砂質泥巖組成。砂質泥巖飽和單軸抗壓強度8.60MPa，為軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅳ級。該段地下水貧乏，地下水狀態=1\*ROMANI級（濕潤狀態）。隧道埋深進入中風化基巖0～9.30m。綜合確定圍巖級別為Ⅳ級，該段為淺埋隧道，無自穩能力，圍巖易失穩垮塌，應進行超前支護，防止支護措施不到位造成隧道塌陷。同時暗挖法施工可能造成頂板基巖破壞，建議采用人工或機械開挖方式，減小對圍巖的擾動。（2）K0+158.36～K0+251.60段該段主要由砂質泥巖夾泥巖組成。砂質泥巖飽和單軸抗壓強度8.60MPa，為軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅳ級；泥巖飽和單軸抗壓強度3.70MPa，為極軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅳ級。該段地下水貧乏，地下水狀態=1\*ROMANI級（濕潤狀態）。隧道埋深進入中風化基巖11.70～34.00m。綜合確定圍巖級別為Ⅳ級，隧道為深埋段，有一定自穩能力，但暗挖法施工可能造成頂板基巖破壞，建議采用人工或機械開挖方式，減小對圍巖的擾動。（3）K0+251.60～K0+278.30段該段主要由砂質泥巖夾砂巖組成。砂質泥巖飽和單軸抗壓強度8.60MPa，為軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅳ級；砂巖飽和單軸抗壓強度24.80MPa，為較軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅲ級。由于該段位于不利地表水排泄的溝槽部位，地表水可能下滲形成地下水，地下水狀態Ⅱ級（偶滲水狀態）；隧道埋深進入中風化基巖11.70～23.10m。綜合確定圍巖級別為V級，隧道為深埋段，有一定自穩能力，但暗挖法施工可能造成頂板基巖破壞，建議采用人工或機械開挖方式，減小對圍巖的擾動。（4）K0+278.30～K0+343.30段該段主要由砂質泥巖夾砂巖組成。砂質泥巖飽和單軸抗壓強度8.60MPa，為軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅳ級；砂巖飽和單軸抗壓強度24.80MPa，為較軟巖，巖體較完整，圍巖基本分級為Ⅲ級。該段地下較發育，地下水狀態Ⅲ級（經常滲水）。隧道埋深進入中風化基巖8.35～11.70m。綜合確定圍巖級別為V級，該段為淺埋隧道，無自穩能力，圍巖易失穩垮塌，應進行超前支護，防止支護措施不到位造成隧道塌陷。同時暗挖法施工可能造成頂板基巖破壞，建議采用人工或機械開挖方式，減小對圍巖的擾動。（5）K0+343.30～K0+425段該段主要由砂質泥巖夾砂巖組成。砂質泥巖飽和單軸抗壓強度8.60MPa，為軟巖，巖體較完整