#收入項(xiàng)目Kg/kg-cl支出項(xiàng)目Kg/kg-cl燃料消耗量0.122出冷卻機(jī)熟料1.000入窯生料消耗量1.507預(yù)熱器出口飛灰0.100入窯回灰量0.0999冷卻機(jī)煙囪排氣量1.316一次空氣量0.042預(yù)熱器出口廢氣量1.952進(jìn)冷卻機(jī)空氣量2.4787煤磨抽風(fēng)量0.100生料喂料帶入空氣量0.010系統(tǒng)漏入空氣量0.152合計(jì)4.412合計(jì)4.468第六章預(yù)分解系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算初始資料外界參數(shù)確定1、窯型：①4.8X72m帶TDF爐和五級(jí)雙系列預(yù)熱器的預(yù)分解窯2、窯產(chǎn)量：5000t/d,208.3t/h3、熟料熱耗：q=2960kj/kg-cl4、生料溫度：50℃5、大氣壓力：取當(dāng)?shù)卮髿鈮簽闃?biāo)準(zhǔn)大氣壓，及P=101325Pa6、出窯飛灰與入窯生料量比例：取Z=8%相關(guān)參數(shù)的設(shè)定1、各級(jí)旋風(fēng)筒分離效率本設(shè)計(jì)擬選用天津院的第三代預(yù)分解系統(tǒng)，其預(yù)熱器系統(tǒng)重點(diǎn)考慮了提高換熱效果和降低系統(tǒng)阻力，采用結(jié)構(gòu)合理的二心2700大蝸殼型式的偏錐旋風(fēng)預(yù)熱器，優(yōu)化撒料箱、導(dǎo)流板后阻力損失控制在4500Pa以內(nèi)，旋風(fēng)筒C1分離效率可達(dá)96%左右，其他各級(jí)在90%左右。C1旋風(fēng)筒必須要求有較高的分離效率以保證低回灰量和降低窯尾收塵負(fù)荷，所以C1旋風(fēng)筒分離效率取為96%,C2筒也應(yīng)有較高的收塵效率以降低C1筒進(jìn)口氣體含塵濃度。C5筒收塵效率是控制系統(tǒng)熱端物料內(nèi)循環(huán)的關(guān)鍵。經(jīng)充分加熱和分解的生料由C5筒收集下來(lái)，并喂入窯內(nèi)。C5筒的高收塵效率有利于防止熱端高溫顆粒物料的再循環(huán)、無(wú)功消耗和高溫引起的粘結(jié)堵塞。結(jié)合C5筒工作溫度較高和內(nèi)筒使用壽命相對(duì)較短的特點(diǎn)，本設(shè)計(jì)確定了各級(jí)旋風(fēng)筒收塵效率匹配順序?yàn)椋簄I>n5>n2>n4>n3。表6-1旋風(fēng)筒分離效率旋風(fēng)筒級(jí)別12345袋收塵系統(tǒng)效率0.960.910.870.870.900.9992、窯尾各處溫度、壓力和過(guò)剩空氣系數(shù)

項(xiàng)目壓力Pa溫度℃分解率%空氣過(guò)剩系數(shù)窯尾煙室-2501050>951.05分解爐入口-30010001.10分解爐出口-1050890>931.12五級(jí)筒入口-11008801.12五級(jí)筒出口-1650860>951.15四級(jí)筒入口-18007901.15四級(jí)筒出口-235076020?401.20三級(jí)筒入口-25006751.20三級(jí)筒出口-30506505?101.25二級(jí)筒入口-32005601.25二級(jí)筒出口-38005251.30一級(jí)筒入口-41503351.35一級(jí)筒出口-4800300高溫風(fēng)機(jī)入口-50002901.40高溫風(fēng)機(jī)出口3002801.45增濕塔入口-100260增濕塔出口-900130三次風(fēng)入口-200850袋收塵器入口-100090袋收塵器出口-250075以上數(shù)據(jù)設(shè)定參考池州海螺5000t/d熟料生產(chǎn)線、白馬山5000t/d熟料生產(chǎn)線、東華水泥生產(chǎn)線、臺(tái)泥（英德）5000t/d熟料生產(chǎn)線的生產(chǎn)參數(shù)以及《新型干法水泥技術(shù)原理與應(yīng)用》和《新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)與設(shè)備》。窯系統(tǒng)各處溫度及負(fù)壓如下：天津院第三代旋風(fēng)筒總壓降為（4800±300）Pa，旋風(fēng)筒單體具有低阻耗，550?650Pa，加上上升連接管道取為（800±200）Pa，各級(jí)壓降取760Pa左右（參考東華水泥公司）3、窯尾各段分解率表6-3窯尾各段分解率C3旋風(fēng)筒C4旋風(fēng)筒C5旋風(fēng)筒分解爐回轉(zhuǎn)窯5155705分解爐設(shè)計(jì)計(jì)算分解爐設(shè)計(jì)方案選擇本設(shè)計(jì)選用天津水泥設(shè)計(jì)研究院的TDF分解爐，該分解爐已在近60條5000D/T生產(chǎn)線上投入運(yùn)行，經(jīng)調(diào)試均已達(dá)到設(shè)計(jì)產(chǎn)量，連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。TDF分解爐是在DD爐的基礎(chǔ)上，結(jié)合我國(guó)原、燃料特點(diǎn)設(shè)計(jì)開發(fā)而成，是天津院的主推爐型。其特點(diǎn)如下：分解爐坐落在窯尾煙室之上，爐與煙室之間縮口在尺寸優(yōu)化后可以不設(shè)調(diào)節(jié)閥板，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單爐中部設(shè)有縮口，保證爐內(nèi)氣固流產(chǎn)生第二次“噴騰效應(yīng)”三次風(fēng)切線入口設(shè)于爐下錐體的上部，使三次風(fēng)渦旋入爐；爐的兩個(gè)三通道燃燒器分別設(shè)于三次風(fēng)入口上部或側(cè)部，以便入爐燃料斜噴入三次風(fēng)氣流之中，迅速起火燃燒在爐的下部，圓筒體內(nèi)不同的高度設(shè)置四個(gè)喂料管入口，以利物料分散均布及爐溫控制5）爐的下錐體部位的適當(dāng)位置設(shè)置有脫氮燃燒噴嘴，以還原窯氣中的NOX，滿足環(huán)保要求6）爐的頂部設(shè)有氣固流反彈室，Shiite氣固流產(chǎn)生碰頂反彈效應(yīng)，延長(zhǎng)物料在爐內(nèi)滯留時(shí)間氣固流出口設(shè)置在爐上錐體部位的反彈室下部8）由于爐容較DD爐增大，氣流、物料在爐內(nèi)滯留時(shí)間增加，有利于燃料完全燃燒和物料碳酸鹽分解。例如：YX-DD爐（引進(jìn)裝備）的有效容積系數(shù)為2.98m3/t/h，爐內(nèi)氣流滯留時(shí)間（Tg）2.0s，物料滯留時(shí)間（Ts）9.4s，固氣滯留時(shí)間比（K=ts/Tg）4.8。而TDF爐有效容積系數(shù)則增加到4.0m3/t/h，Tg2.6~2.8s，Ts12~14s，K在4~5之間，爐內(nèi)截面風(fēng)速8~10m/s常規(guī)的TDF爐適合煙煤，由于爐容太小，在實(shí)際應(yīng)用中也發(fā)現(xiàn)，如果燒的是無(wú)煙煤則會(huì)導(dǎo)致煤粉燃燒不充分，出現(xiàn)還原氣氛，C5旋風(fēng)筒內(nèi)存在部分未燃盡煤的繼續(xù)燃燒，預(yù)熱器出口CO超標(biāo),易出現(xiàn)旋風(fēng)筒結(jié)皮堵塞，所以不適應(yīng)無(wú)煙煤。一般采取加大爐容的措施，天津院也在TDF基礎(chǔ)上開發(fā)出多種路爐型以適應(yīng)無(wú)煙煤。本設(shè)計(jì)燃煤揮發(fā)份較高，揮發(fā)份在25%以上，并且TDF爐技術(shù)比較成熟，所以選用TDF爐，設(shè)計(jì)時(shí)適當(dāng)加大爐容以保證燃煤充分燃燒。TDF爐結(jié)構(gòu)示意圖如下:圖1TDF分解爐結(jié)構(gòu)分解爐規(guī)格計(jì)算1、分解爐內(nèi)通過(guò)煙氣量分解爐內(nèi)通過(guò)氣體量=分解爐內(nèi)生料分解產(chǎn)生CO2量+分解爐出口過(guò)剩空氣量+分解爐產(chǎn)生理論煙氣量+窯尾廢氣量1）分解爐內(nèi)生料分解產(chǎn)生CO2量： mFCO2=0.4993X0.7=0.3495kg/kg-cl

2）分解爐出口過(guò)剩空氣量： m=1.2361X0.122=0.1508kg/kg-clFgk3）分解爐產(chǎn)生理論煙氣量： mFly=6.8404X0.122X1.293X0.6=0.6475kg/kg-cl4）窯尾煙氣量 y窯尾過(guò)剩空氣量： mywg=6.3727X0.122X0.4X（1.05-1）X1.293=0.0201kg/kg-cl窯尾理論煙氣量： myly=6.8404X0.122X1.293X0.4=0.4316kg/kg-cl窯內(nèi)生料分解產(chǎn)生CO2量： mCO2=0.4991X0.05=0.0250kg/kg-cl窯尾煙氣量：mywf=0.0201+0.4316+0.0250=0.4767kg/kg-cl分解爐內(nèi)通過(guò)總氣體量m=m+m+m+mFqF Fgk Flyywf=0.3495+0.1508+0.6475+0.4746=1.6245kg/kg-cl分解爐工況下風(fēng)量QEq=1186799.451m3/h1.6245QEq=1186799.451m3/h X X X 1.293 273 101325-1050 24分解爐內(nèi)平均溫度取950℃。2、分解爐直筒部分有效內(nèi)徑八:4Q ，4X1186799.45D二1~“rF-=v'——- =6.831mfV36001W 3600X9兀g gdf一分解爐有效內(nèi)徑，mQ分解爐工況下風(fēng)量。m3/hEqW分解爐直筒部分截面風(fēng)速，m/s,取9m/s。g要求筒體壁厚度：b=0.01D+2,加上內(nèi)砌耐火磚總厚度取300mm,則分解爐直筒部分外徑：D=6831+2X300=7431mm"7.4m3、分解爐有效高度：H=t?W=3.0X9=27mFggHF一分解爐內(nèi)有效高度，mW分解爐直筒部分截面風(fēng)速，m/s,gt--——分解爐內(nèi)氣體滯留時(shí)間，s。g固氣滯留比K=4.8,為了保證燃料燃盡率，擴(kuò)大爐容，取氣體滯留時(shí)間為3.0s,固體滯留時(shí)間即T為14.4s。4、分解爐有效截面積：QFg3600W1186799.4513600x9=36.63m25、分解爐有效容積：V=QFq*tg

f36001186799.451x3.03600=989m3相比于池州海螺同規(guī)格窯(CZ-TDF爐容為848m3)的TDF爐爐容擴(kuò)大了1.15倍，加之本設(shè)計(jì)所采用的燃料為煙煤，完全能夠滿足煤燃燒所需空間。同時(shí)可以考慮原煤搭配品質(zhì)較差的煙煤，最大限度的利用TDF分解爐的潛能和降低成本。6、分解爐的容積熱負(fù)荷qVG?q?K?103208.3x2960x0.6x103—h F = V 989F=3.741X105kj/(m3?h)滿足凈空氣預(yù)燃型小5尸、DD等)的容積熱力強(qiáng)度設(shè)計(jì)參考值：3.5?4.5X105kJ/(m3?h),本設(shè)計(jì)所選分解爐的容積熱負(fù)荷校核正好在這個(gè)范圍內(nèi)，說(shuō)明該TDF分解爐設(shè)計(jì)合理，能適應(yīng)工廠生產(chǎn)要求。7、分解爐進(jìn)口直徑工況下窯尾廢氣流量Q二04767x273+1000x101325x5000000

w1.293 273 101325—300 24=359218.669m3/h則分解爐進(jìn)口內(nèi)徑7 :4Q ：4x359218.6694八“d= ——=' =1.906mjkV36001W 3600x35兀jkQ——窯尾廢氣工況風(fēng)量，m3/hywW 窯尾廢氣進(jìn)口風(fēng)速，m/s,一般在30~40m/s間，取35m/s。jk要求筒體壁厚度：b=0.01D+2,加上內(nèi)砌耐火磚總厚度取300mm,則分解爐進(jìn)口外徑：dw=1906+2X300=2506mmjk8、分解爐出口直徑分解爐出口煙氣工況流量Eq1.6245273+890 101325 5000000 x x x 1.293 273 101325-1050 24=1126732.867m3/h則分解爐出口內(nèi)徑7 14Q4x1126732.87,d二: ^^——=1 =2.578mck336001W 3600x2x20^c ckQ——分解爐出口煙氣工況流量，m3/h,本設(shè)計(jì)采用雙系列，分解爐有兩個(gè)出風(fēng)口，所以風(fēng)量cw除以2。W 分解爐出口風(fēng)速，m/s,取20m/sck要求筒體壁厚度：b=0.01D+2,加上內(nèi)砌耐火磚總厚度取300mm,則分解爐出口外徑：dw=2578+2X300=3678mmck9、分解爐縮口直徑由經(jīng)驗(yàn)縮口風(fēng)速一般為直筒截面風(fēng)速的2倍《新型干法水泥技術(shù)原理與應(yīng)用》P124),即為17m/s則縮口內(nèi)徑：:4QF則縮口內(nèi)徑：:4QF Fq—\，3600兀Ws：4X1186799.45=.. 3600X18兀=4.830m加上內(nèi)砌耐火磚和保溫層厚度，因?yàn)榭s口出風(fēng)速比較大，氣流對(duì)內(nèi)壁的磨蝕也較大，加之縮口受力特殊，所以考慮加大耐火磚和鋼板的總厚度以平衡分解爐內(nèi)各處耐火磚的磨蝕速率。取其厚度為450mm。分解爐縮口處外徑：dw=4830+2x450=5730mmsD—d縮口處上下高度上筒體下縮口高度：H3=fs=1.024m32D—d下筒體上縮口高度：H4=f s?tg70o=2.813m10、分解爐高度HF=直筒部分凡+錐體部分H2參考《水泥生產(chǎn)工藝計(jì)算手冊(cè)》P180,一般H廠(0.5~1)DF所以分解爐錐體部分高度：H2=0.5DF=3.416m分解爐直筒部分高度： H1=HF-H2=27-3.416=23.584m11、三次風(fēng)管直徑工況下三次風(fēng)流量3f5.7679x3f5.7679x0.122273+850 X 1.293 273101325X 101325—2005000000X———=467318.504m3/h24則三次風(fēng)管內(nèi)徑：: 4Q ：4x467318.504則三次風(fēng)管內(nèi)徑：d=,- 3f =1 =1.660m3f 3600X2兀W 3600x2x30^3fQ3廠一三次風(fēng)工況流量，m3/hW 三次風(fēng)風(fēng)速，m/s,取30m/s3f加上三次風(fēng)管內(nèi)砌筑的耐火磚厚度，取300mm。則三次風(fēng)管外徑：dw=1660+2x300=2260mm3f12、噴煤管直徑采用氣流輸送泵分別從頭煤倉(cāng)和尾煤倉(cāng)向窯頭和分解爐送煤，送煤風(fēng)速W=50m/s,m送煤標(biāo)況風(fēng)量： Qm=0.122X0.6X6.856x0.09x0.85=0.038Nm3/kg-cl0.038X1.293X5000X103工況下風(fēng)量：Q= 1…… =9365.279m3/hm 1.093X24

■4x9365.279■4x9365.279=0.182m，3600x2x50^噴煤管內(nèi)徑：d= mm33600iWm參考《新型干法水泥廠工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》P633,輸送管道壁厚取3m則噴煤管外徑：dw=182+2X3=188mmm13、分解爐進(jìn)料口直徑進(jìn)料管處直徑dx（C4筒內(nèi)的風(fēng)速一般為5.5—6m/s）,取風(fēng)速wA=6m/sC4筒出口氣體工況流量：V=1168040.082m3/hgC4筒的直徑D=6.664mC4旋風(fēng)筒下料管直徑：dx=（0.1—0.2）D=0.15x6.664=1.000m分解爐進(jìn)料口外徑：dw=1000+2x3=1006mmx旋風(fēng)預(yù)熱器設(shè)計(jì)計(jì)算旋風(fēng)預(yù)熱器設(shè)計(jì)方案選擇天津院的第三代TC旋風(fēng)預(yù)熱器采用了分離效率高、結(jié)構(gòu)形式合理270。大蝸殼型式的旋風(fēng)筒，以高分離效率保證較好的換熱效果。數(shù)值模擬研究CFD計(jì)算表面，該旋風(fēng)筒C1分離效率達(dá)到94%?96%,其他各級(jí)?90%,較第二代（分離效率C1在93%?95%,其他88%）有一定幅度提高，而系統(tǒng)阻力相當(dāng)。錐體部分偏錐可以有效的防止堵塞，便于清堵。其結(jié)構(gòu)示意如下：圖2旋風(fēng)筒示意圖旋風(fēng)筒進(jìn)口風(fēng)速對(duì)旋風(fēng)筒的收塵效率影響很大,一般進(jìn)風(fēng)口風(fēng)速提高,收塵效率也提高,但阻力也隨同增加。研究表面，如果風(fēng)速超過(guò)20m/s后，分離效率提高不明顯，而阻力損失卻增加很快。TC型旋風(fēng)筒進(jìn)風(fēng)口風(fēng)速在15?18m/s。以前旋風(fēng)筒截面風(fēng)速設(shè)計(jì)為3?5m/s,而新型旋風(fēng)筒風(fēng)速一般為5?6m/s。利用CFD模擬計(jì)算得出，當(dāng)風(fēng)速高于6.5m/s后，雖然旋風(fēng)筒結(jié)構(gòu)減小了，但是會(huì)引起系統(tǒng)阻力的迅速增加，對(duì)節(jié)能降耗反而不利。旋風(fēng)筒出口風(fēng)速一般為10?20m/s,換熱管道風(fēng)速一般取12?18m/s。而TC型新型旋風(fēng)筒出口風(fēng)速為11?14m/s,其截面風(fēng)速為3.5m/s?5.5m/s。進(jìn)風(fēng)口采用菱形進(jìn)風(fēng)口,減小寬高比都可以提高其分離效率、降低壓力損失。確定各級(jí)旋風(fēng)筒分離效率為：C1旋風(fēng)筒96%,C2旋風(fēng)筒89%,C3旋風(fēng)筒87%,C4旋風(fēng)筒88%,C5旋風(fēng)筒90%。其中C2級(jí)旋風(fēng)筒取90%的高分離效率主要是為了減輕C1級(jí)旋風(fēng)筒的負(fù)荷，因?yàn)镃1級(jí)旋風(fēng)筒設(shè)計(jì)分離效率達(dá)到96%，在目前是比較高的。表6-4各級(jí)旋風(fēng)筒風(fēng)速部位C1C2C3C4C5旋風(fēng)筒有效截面風(fēng)速m/s3.654.755.035.445.27旋風(fēng)筒入口風(fēng)速m/s15.6516.5217.4818.2518.19旋風(fēng)筒出口風(fēng)速m/s10.9910.5611.4512.4012.70連接管道風(fēng)速m/s14.1914.6114.6415.03注：參考《新型干法水泥技術(shù)原理與應(yīng)用》P299的池州海螺數(shù)據(jù)。旋風(fēng)筒內(nèi)筒插入深度對(duì)旋風(fēng)筒分離效率影響非常大,插入深度越大,分離效率越高。但其變化規(guī)律卻不是線性的,隨插入深度的增加,分離效率的變化率逐漸減小,但壓力損失卻迅速增加。一般來(lái)講,內(nèi)筒的插入深度有三種：第一種是插入深度達(dá)到進(jìn)氣管中心附近；第二種是與排氣管徑相等；第三種是約達(dá)到進(jìn)氣管外緣以下。插入深度深,分離效率高,但阻力損失大,反之內(nèi)同插入深度小,雖然阻力小,但分離效率低,易造成短路。因此、第一級(jí)應(yīng)插入深些,可大于進(jìn)風(fēng)口高度（b），以提高分離效率；中間各級(jí)可取b/2,以減少阻力損失；最下級(jí)由于氣流溫度較高，除了在材質(zhì)上進(jìn)一步改善外,插入深度應(yīng)適當(dāng)縮短。但目前材質(zhì)有了極大的改善因此為了提高分離效率內(nèi)筒也可以稍深一些。參考《新型干法水泥技術(shù)原理與應(yīng)用》P87—P88TC型新型旋風(fēng)筒內(nèi)筒插入深度C11.1?1.3,C2?C50.5?0.6（進(jìn)風(fēng)口尺寸長(zhǎng)度）。內(nèi)筒直徑小，帶走的塵粒減少，分離效率提高，但阻力也增大，反之亦然。因此一般內(nèi)同直徑為筒體直徑D的50?55%。根據(jù)TJ型旋風(fēng)筒適當(dāng)增大旋風(fēng)筒內(nèi)徑，可以縮短旋風(fēng)筒內(nèi)氣流的無(wú)效行程，在此取d/D=55%。適當(dāng)增大旋風(fēng)筒的高徑比,可以減少氣流的擾動(dòng),有利于分離效率的提高,根據(jù)TC型旋風(fēng)筒高徑比C12.8~3.0,C2-C51.9~2.0考慮到C1,C2,C5的分離效率要求較高，在以上參數(shù)確定時(shí)，取值均偏高于其它兩級(jí)。一般要求C1和C5旋風(fēng)筒有較高的分離效率。對(duì)C5旋風(fēng)筒因其工作溫度在870c左右，所以高溫下對(duì)內(nèi)筒的腐蝕特別嚴(yán)重，且更換維修麻煩。所以C5旋風(fēng)筒采用新型的耐高溫陶瓷分片內(nèi)筒，使用是壽命延長(zhǎng),也便于更換。表6-5各級(jí)旋風(fēng)筒比例尺寸級(jí)數(shù)C1C2C3C4C5旋風(fēng)筒高徑比H/D3.02.01.91.92.0內(nèi)筒插入深度h3/b1.20.580.50.50.55內(nèi)筒直徑d/D0.550.550.550.550.55直筒高度與筒徑的比h1/D1.40.80.80.80.8錐體高度與筒徑的h2/D1.61.21.11.11.2

6.3.2旋風(fēng)預(yù)熱器規(guī)格計(jì)算1、C5旋風(fēng)預(yù)熱器C5旋風(fēng)筒入口煙氣量=分解爐出口煙氣量=1.6245kg/kg-cl漏風(fēng)量=0.05X0.122X6.37276.3.2旋風(fēng)預(yù)熱器規(guī)格計(jì)算1、C5旋風(fēng)預(yù)熱器C5旋風(fēng)筒入口煙氣量=分解爐出口煙氣量=1.6245kg/kg-cl漏風(fēng)量=0.05X0.122X6.3727X1.293=0.0503kg/kg-cl碳酸鹽分解產(chǎn)生CO2量=0.4991X0.05=0.0250kg/kg-cl通過(guò)C5旋風(fēng)筒的總煙氣量=1.6998kg/kg-cl通過(guò)C5旋風(fēng)筒煙氣標(biāo)況流量C51.6998273+880 101325 5000000 X X X 1.293 273 101325-1100 24=1169405.872m3/hC5旋風(fēng)筒筒體直徑:7 ，4Q ，4x1169405.82d二1 C5一=I _ =6.266mC5 3607tly \'3600X2X5.27兀■ C5旋風(fēng)筒筒壁包括內(nèi)砌耐火磚、保溫層和鋼板，壁厚取250mm,則C5旋風(fēng)預(yù)熱器筒體外徑：dw=6266+2x250=6766mm"6.8mC5旋風(fēng)筒高度： H=2.0d=2.0x6266=12532mm=12.5mC5 C5直筒部分高度為筒體直徑的0.8倍。則直筒部分高度： HC5,1=0.8x6266=5000mm錐體部分高度： HC5,2=1.2x6266=7500mm參考《新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)與設(shè)備》P115傾斜角一般在65。?75。，取錐體部分的傾斜角a=71o進(jìn)風(fēng)口截面積：S二QC5jC5j360y01169405.8723600x2x18.19=8.93m2有效高寬：ab=8.93 a/b=0.55C5j解得：a=2.216m b=4.029m進(jìn)風(fēng)口外徑aw=2216+2x150=2516mmbw=4029+2x150=4329mm內(nèi)筒插入深度：換熱管道直徑：內(nèi)筒直徑： dn=0.55dC5內(nèi)筒插入深度：換熱管道直徑：HC5,3=0.55b=0.55x4.029=2.2167 :4Q ；4x1169405.82d=, C5h——= c5,h1360W 3600X2x15.03兀I C5,h換熱管道外徑dw=3710+2x150=4010mmC5,h換熱管道高度： HC54=WC54TC54=15.03x0.4=6.012mWC5,4—換熱管道內(nèi)氣流速度，,m/sTC5,h——煙氣通過(guò)換熱管道的時(shí)間，s,這里取0.4s。2、C4級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器進(jìn)入C4旋風(fēng)筒煙氣量=出C5旋風(fēng)筒煙氣量=1.6998kg/kg-cl

漏風(fēng)量二(1.20-1.15)x6.8404x0.122x1.293=0.0540kg/kg-cl碳酸鹽分解產(chǎn)生CO2>=0.4991x0.15=0.0749kg/kg-cl通過(guò)C4級(jí)旋風(fēng)筒總煙氣量=1.8287kg/kg-cl通過(guò)C4旋風(fēng)筒煙氣標(biāo)況流量=1168040.082m3/h1.8287=1168040.082m3/hC4C41.293 273 101325-1800 24C4旋風(fēng)筒筒體直徑：C4旋風(fēng)筒外徑：dwC44Qd二C4 3360X2兀WC4=6164+500=6664mmC4,'4x1168040.02\：3600x2x5.44兀=6.164m旋風(fēng)筒高度： HC4=1.9dC4=1.9x6.164=11.712m直筒部分高度： HC4,1=0.8dC4=0.8x6.164=4.931m錐體部分高度： HC4,2=1.1dC4=1.1x6.164=6.780m錐體傾角取為70o進(jìn)風(fēng)口面積：SC4j進(jìn)風(fēng)口有效高寬：Q

3600W1169405.8723600x2x18.25=8.90m2C4jab=8.90C4aj/b=0.60解得：a=2.311 b=3.851m進(jìn)風(fēng)口外徑： aw=2331+300=2631mm bw=3851+300=4151mm內(nèi)筒直徑： dC4,n=0.55dC4=0.55x6.164=3.390m內(nèi)筒插入深度：換熱管道直徑：換熱管道外徑：換熱管道高度：HC43內(nèi)筒插入深度：換熱管道直徑：換熱管道外徑：換熱管道高度：； ?4Q 14x1168040.02d二I二C4,h =1 =3.761mc4,h13600iW V3600X2x14.61兀dw=3761+300=408mmC4,hHC4,4=WC4,4TC4,4=14.61x0.4=5.844m3、C3級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器進(jìn)入C3旋風(fēng)筒煙氣量=出C4旋風(fēng)筒煙氣量=1.8287kg/kg-cl漏風(fēng)量=(1.25-1.20)x6.8404x0.122x1.293=0.0540kg/kg-cl碳酸鹽分解產(chǎn)生CO2量=0.4991乂0.05=0.0250kg/kg-cl通過(guò)C3旋風(fēng)筒的總煙氣量=1.9077kg/kg-cl通過(guò)C3旋風(fēng)筒煙氣標(biāo)況流量=1094374.077m=1094374.077m3/h4^Q ：4x1094374.071———C3——=. =6.204m13600兀W V3600X2x5.03兀' C3「 1.9077273+675Q= X c3 1.293 273C3旋風(fēng)筒筒體直徑：dc3

101325 5000000X X 101325-2500 24筒體外徑dw=6204+500=6704mmc3旋風(fēng)筒高度：HC3=1.9dC3=1.9x6.204=11.788m直筒部分高度：HC31=0.8dC3=0.8x6.204=4.963m錐體部分高度： HC32=1.1dC3=1.1x6.204=6.824m錐體傾角取為70o進(jìn)風(fēng)口面積：SC3進(jìn)風(fēng)口面積：SC3j有效高寬：ab=9.28Q C3j 360WC3ja./b=0.601168040.0823600義2*17.48=9.28m2解得：a=2.360m b=3.933m進(jìn)風(fēng)口外徑： aw=2360+300=2660mmbw=3933+300=4233mm內(nèi)筒直徑：內(nèi)筒插入深度：換熱管道直徑：d內(nèi)筒直徑：內(nèi)筒插入深度：換熱管道直徑：dc3,n=0.55dC5=0.55x6.204=3.412mHC33=0.5b=0.5x3.933=1.967mdC3,h:4Q :4x1094374.07I C3Th=I ，360W 3600x2x11.45兀? C3,h換熱管道外徑：dw=4112+300=4412mmC3換熱管道高度： HC34=WC34TC34=14.64x0.4=5.856m4、C2級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器, ,,進(jìn)入C2旋風(fēng)筒煙氣量=出C3旋風(fēng)筒煙氣量=1.9077kg/kg-cl漏風(fēng)量=0.0222kg/kg-cl通過(guò)C2旋風(fēng)筒的總煙氣量=1.9299kg/kg-cl通過(guò)C2旋風(fēng)筒煙氣標(biāo)況流量八1.9299273+560 101325 5000000=979747.899m3/hQ= x x=979747.899m3/hC2 1.293 273 101325-3200 24:4Q ,14x979747899C2旋風(fēng)筒筒體直徑:d=. C2=1C2旋風(fēng)筒筒體直徑:C2 3600兀W \-3600x2x4.75兀C2筒體外徑：dw=6041+500=6541mmC2筒體外徑：dw=6041+500=6541mmC2旋風(fēng)筒高度： HC2=2.0dC2=2x6.041=12.082m直筒部分高度： HC21=0.8dC2=0.8x6.041=4.833m錐體部分高度： HC22=1.2dC2=1.2x6.041=7.249m錐體傾角氣取為70o ,進(jìn)風(fēng)口面積：SC2j有效高寬：ab=9.20解得：a=2.250mQ C2j 3600WC2ja/b=0.55b=4.090m1094374.077—―// =9.20m23600x2x16.52進(jìn)風(fēng)口外徑： aw=2250+300=2550mm bw=4090+300=4390mm內(nèi)筒直徑：dC2n=0.55dC2=0.55x6.041=3.323m內(nèi)筒插入深度：,HC23=0.58b=0.58x4.090=2.372m換熱管道直徑：dC2,h，4Q C2h—-360WC C2,h:4x979747.899\3600x2x10.5你=4.052m換熱管道外徑：dw=4052+300=4352mmC3換熱管道高度：QC11.952273+335x1.293273101325x101325—41505000000xc, =730370.202m3/h24C1旋風(fēng)筒筒體直徑：d:4Q二換熱管道高度：QC11.952273+335x1.293273101325x101325—41505000000xc, =730370.202m3/h24C1旋風(fēng)筒筒體直徑：d:4Q二, c——C1\.3600iWl C1:4x730370202-13600x4x3.65兀=4.207m筒體外徑dw=4207+500=4707mmC1旋風(fēng)筒高度：直筒部分高度：錐體部分高度：Hc1=3dC1=3x4.207=12.621mHC1,1=1.4dC1=1.4x5.950=5.890mHC1,2=1.6dC1=1.6x5.950=6.731m進(jìn)風(fēng)口面積：SC1j有效高寬：ab=4.347解得：a=1.319mQ979747.899 3—= =4.347m23600W 3600x4x15.65C1ja/b=0.4b=3.297m進(jìn)風(fēng)口外徑：內(nèi)筒直徑：內(nèi)筒插入深度：aw=1319+300=1619mm bw=3297+300=3597mmdC1n=0.55dC1=0.55x4.207=2.314mHC13=1.2b=1.2x3.297=3.956m出風(fēng)管直徑：dC1,h4Q,4x730370.202C1h—=、 =2.425m360W 3600x4x10.99kC1,h6.4分解爐和旋風(fēng)預(yù)熱器結(jié)構(gòu)尺寸匯總分解爐的直徑（mm）有效截面S（m2）有效容積Vg入爐三次風(fēng)管直徑（mm）進(jìn)風(fēng)口的直徑（mm）縮口直徑（mm）內(nèi)徑外徑內(nèi)徑外徑內(nèi)徑外徑內(nèi)徑外徑6831743136.63989166022601906250648305730表6-6分解爐結(jié)構(gòu)尺寸HC2,4=WC2,4TC2,4=14.19X0.4=5.676m5、C1級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器（4個(gè)一級(jí)筒）進(jìn)入C1旋風(fēng)筒煙氣量=出C2旋風(fēng)筒煙氣量=1.9299kg/kg-cl漏風(fēng)量=0.0221kg/kg-cl通過(guò)C1旋風(fēng)筒的總煙氣量=1.952kg/kg-cl通過(guò)C1旋風(fēng)筒煙氣流量

分解爐出口尺寸(mm)分解爐有效高度(mm)27000分解爐噴煤管直徑(mm)內(nèi)徑外徑直筒部分高度(mm)2358425783678椎體部分高度(mm)3416188進(jìn)料管處直徑(mm)還原燒嘴處噴煤管直徑(mm)下筒體上縮口的高度(mm)上筒體下縮口的高度(mm)10068028131024表6-6各級(jí)旋風(fēng)筒結(jié)構(gòu)尺寸部位C5C4C3C2C1截面風(fēng)速(m/s)5.275.445.034.753.65處理風(fēng)量(m3/h)1169405.871168040.081094374.08979747.90730370.20旋風(fēng)筒內(nèi)徑D(mm)62666164620460414207旋風(fēng)筒外徑D外(mm)67666664670465414707旋風(fēng)筒高度H(mm)1253211712117881208212621直筒部分高度H1(mm)50004931496348335890錐體部分高度H2(mm)75006780682472496731錐體傾斜角度a(°)7170707070進(jìn)風(fēng)口寬度a(mm)22162311236022501319進(jìn)風(fēng)口外寬a..(mm)夕卜25162631266025501619進(jìn)風(fēng)口高度b(mm)40293851393340903297進(jìn)風(fēng)口外高b外(mm)43294151423343903597內(nèi)筒直徑dn(mm)34463390341233232314內(nèi)筒插入深度h3(mm)22161926196723723956連接管道d(mm)37103761411240522425連接管道d外(mm)40104061441243522625連接管道長(zhǎng)度(mm)C5-C4C4-C3C3-C2C2-C16012584458565676第七章窯尾附屬設(shè)備的計(jì)算及選型7.1增濕塔的選型計(jì)算本設(shè)計(jì)采用袋收塵，噴水量相對(duì)于電收塵較低。參照拉法基選用一個(gè)四噴嘴的噴水裝置即能滿足生產(chǎn)的要求，噴水量為0.1kg/kg-cl。本設(shè)計(jì)只選了一臺(tái)生料磨，所以增濕塔設(shè)計(jì)要求要考慮到生料磨停修時(shí)窯尾煙氣全部通過(guò)增濕塔，噴水量和增濕塔直徑和高度必須滿足要求。煙氣全部通過(guò)增濕塔時(shí)通過(guò)增濕塔氣體量：0.1/0.804+1.952/1.293=1.634Nm3/kg-cl1 /273+290 101325 5000000工況下流量：=746219m3工況下流量：=746219m3/h273 101325—6000 24工藝布置在高溫風(fēng)機(jī)后面，此時(shí)增濕塔為正壓狀態(tài)，如布置在高溫風(fēng)機(jī)前面，則增濕塔內(nèi)為高負(fù)

壓，-6000Pa左右，對(duì)筒體剛度及底部密封要求都很高，漏風(fēng)量較大，對(duì)本設(shè)計(jì)要求窯尾廢氣烘干生料影響較大。參考何宏濤、孫世群的《淺談水泥廠增濕塔的設(shè)計(jì)及工藝選型》，選用天津院的CZS9.5X39型增濕塔，其規(guī)格參數(shù)如下：處理煙氣量840000m3/h，進(jìn)口溫度＜350℃，出口溫度120~150℃，噴嘴形式為回流式，最大噴水量45m3/h。7.2燒成系統(tǒng)通風(fēng)機(jī)的選型計(jì)算1、窯尾高溫風(fēng)機(jī)101325 5000000X X 101325—5000 24=682281m3/h101325 5000000X X 101325—5000 24=682281m3/h進(jìn)高溫風(fēng)機(jī)工況煙氣量=--義——7—.參考峨勝水泥廠，選用3350D1BB50型高溫通風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)流量950000m3/h，全壓8500Pa，電機(jī)功率3150kW，工作溫度320℃，最高瞬時(shí)溫度450℃。風(fēng)機(jī)開度在70%左右。2、窯尾排風(fēng)機(jī)窯尾排風(fēng)機(jī)選用Y4-2x7328.5F型排風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)流量950000m3/h，全壓：3500Pa，工作風(fēng)溫為100~250℃，功率1400kw。3、窯頭排風(fēng)機(jī)窯頭排風(fēng)機(jī)選用Y5-2x4751.5F型排風(fēng)機(jī)，處理風(fēng)量為720000m3/h，風(fēng)壓：4500Pa，功率1250kW，工作風(fēng)溫為250℃。以上風(fēng)機(jī)選型均有較大富余，主要是便于生產(chǎn)調(diào)節(jié)，雖然設(shè)計(jì)產(chǎn)量為5000T/D，但從許多已投產(chǎn)生產(chǎn)線來(lái)看，實(shí)際生產(chǎn)能力均能達(dá)到5500T/D，所以為了滿足窯的生產(chǎn)能力，附屬設(shè)備設(shè)計(jì)30%左右的富余。收塵系統(tǒng)的選型計(jì)算本設(shè)計(jì)選用袋收塵作為收塵設(shè)備。袋收塵對(duì)煙氣成分沒(méi)電收塵敏感，且更換方便，節(jié)省能耗，所以目前主要應(yīng)用袋收塵。窯尾廢氣出高溫風(fēng)機(jī)后，一部分進(jìn)增濕塔降溫后進(jìn)收塵設(shè)備，另一部分煙氣則進(jìn)生料磨用以烘干生料，出磨煙氣再匯入收塵設(shè)備。生料磨漏風(fēng)量取15%進(jìn)袋收塵煙氣工況流量流量=485724m3/h1.952x(1+0.15)273+=485724m3/hXX X1.293 273 101325-1000 24根據(jù)計(jì)算選用CDMC-2X12型長(zhǎng)袋脈沖除塵器，處理風(fēng)量：632000~798000m3/h(考慮30%的生產(chǎn)富余)，完全能滿足生產(chǎn)需求。其規(guī)格參數(shù)如下：過(guò)濾面積：11136m2,濾袋數(shù)量：3696個(gè)，濾袋規(guī)格：①160X6000，過(guò)濾風(fēng)速：0.8?1.2m/min。阻力＜1500Pa，進(jìn)口含塵濃度＜1000g/Nm3，出口排放濃度＜30mg/Nm3，功率：30kw，清灰壓縮空氣壓力：0.4~0.6MPa，耗量：5.0m3/min該脈沖式除塵器的特點(diǎn)如下：設(shè)計(jì)新穎，采用下進(jìn)氣結(jié)構(gòu)，較粗的高溫顆粒可直接落入灰斗，有效地保護(hù)了濾袋。采用長(zhǎng)濾袋，在同等處理能力時(shí)設(shè)備占地面積少。采用分室離線清灰，效率高，粉塵的二次吸附少，同時(shí)有效的降低了設(shè)備能耗，濾袋與脈沖閥的疲勞程度也相應(yīng)降低，成倍地提高了濾袋和閥片的壽命，大量減少了設(shè)備運(yùn)行維護(hù)的費(fèi)用。檢修濾袋可咋不停系統(tǒng)風(fēng)機(jī)、系統(tǒng)正常運(yùn)行的條件下分室進(jìn)行。濾袋口采用彈簧張緊結(jié)構(gòu)，拆裝方便，具有良好的密封性。箱體經(jīng)過(guò)氣密性設(shè)計(jì)，并以煤油撿漏，最大程度上減少漏風(fēng)。7)整臺(tái)設(shè)備由PLC機(jī)控制，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)清灰、卸灰、自動(dòng)溫度控制及超溫報(bào)警。

窯尾煙囪的選型計(jì)算出袋收塵氣體經(jīng)窯尾排風(fēng)機(jī)進(jìn)入煙囪，再排入大氣。參考峨勝水泥廠，煙囪采用鋼管結(jié)構(gòu)。袋收塵和排風(fēng)機(jī)漏風(fēng)量取5%。通過(guò)煙囪煙氣工況流量=4641591.952義1.15*1.05273+60 101325 5000000=464159V= xx x1.293 273 101325—200 24煙囪直徑：dyc4V4x煙囪直徑：dyc4V4x464159' 二' =3.309m■3600nW 33600x3.14x15Wyc煙囪管內(nèi)風(fēng)速，m/s,取ycL5m/s。煙囪外徑： dw=d+20=3309+20=3329mmycyc煙囪高度：因?yàn)閺U氣排放必須考慮工廠環(huán)境，排放點(diǎn)太低，或者低于窯尾預(yù)熱塔，則排出熱氣會(huì)在預(yù)熱塔內(nèi)彌漫，降低工作環(huán)境舒適度，還可能存在安全隱患。所以參考峨勝水泥廠，比C1級(jí)筒稍高。煙囪高度：Hyc=110m輸送設(shè)備的選型計(jì)算窯尾生料喂料提升機(jī)1）空氣輸送斜槽XZ500，a=6°，輸送能力300T/h，寬度：500mm；2）窯尾提升機(jī)選用進(jìn)口設(shè)備，滿足提升高度105m，輸送能力400?500t/h；3）皮帶秤型號(hào)：DEM1845S2能力為250-300t；4）回轉(zhuǎn)閥:0800；5）分料閥：規(guī)格：900X900mm,流通能力：max.200t/h,分料范圍：0?100%,閥板角度：0?60。（連續(xù)可調(diào)）生料輸送系統(tǒng)及窯灰回灰系統(tǒng)的選型計(jì)算1）空氣輸送斜槽XZ630X4960mm,a=8°,輸送能力450T/h,寬度：630mm；2）提升機(jī)：NE400,功率：90KW,提升高度：48.7m,輸送能力350?400t/h；3）空氣輸送斜槽XZ500a=8°,輸送能力：355T/h寬度：500mm；4）鏈運(yùn)機(jī)：FU500,槽寬500mm，輸送能力:110T/h；5）空氣輸送斜槽XZ315a=8°,輸送能力：110T/h寬度：315mm第八章燒成車間工藝布置燒成車間的工藝布置不是簡(jiǎn)單的擺設(shè),其中包含了整個(gè)水泥廠工藝流程的布置,盡量避免交叉帶來(lái)的相互干擾。其工藝布置和設(shè)備的選擇是根據(jù)工藝設(shè)計(jì)的原則進(jìn)行的,并在設(shè)計(jì)時(shí)綜合考慮各種因素。本次設(shè)計(jì)的燒成車間工藝布置設(shè)計(jì)參考國(guó)內(nèi)類似規(guī)模工廠的燒成車間設(shè)計(jì)方案及圖紙,根據(jù)有關(guān)的設(shè)計(jì)規(guī)范和規(guī)定以及基礎(chǔ)資料進(jìn)行設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)最大限度地滿足工藝生產(chǎn)、設(shè)備維修的要求,考慮與總體設(shè)計(jì)相配合,力求做到與其他車間的連接方便、布置緊湊、運(yùn)輸距離短、物無(wú)交叉。現(xiàn)代大型干法水泥廠,為了節(jié)約能耗,充分的利用窯尾的廢氣來(lái)烘干原料、燃料等。因此在本設(shè)計(jì)中,窯尾廢氣充分被利用來(lái)烘干煤粉和生料。考慮到從一級(jí)旋風(fēng)筒出來(lái)的廢氣要進(jìn)入生料磨和煤磨,這就要求廢氣的溫度要高,且進(jìn)入煤磨的廢氣其含塵量要低,在保證系統(tǒng)正常運(yùn)轉(zhuǎn)和熟料的產(chǎn)質(zhì)量前提下,本設(shè)計(jì)在窯尾只通過(guò)百葉閥分一部分窯尾廢氣進(jìn)增濕塔,另一部分進(jìn)生料磨烘干生料。只有在生料磨停修時(shí)煙氣才全部通過(guò)增濕塔噴水降溫。在窯尾增濕塔旁預(yù)留了空間為后續(xù)余熱發(fā)電工程的建設(shè)。這時(shí)出C1預(yù)熱器的煙氣先進(jìn)入SP鍋爐，進(jìn)行熱交換，再出來(lái)返入到窯尾排氣管。通過(guò)電動(dòng)百葉閥控制氣流運(yùn)動(dòng)方向，可同時(shí)滿足余熱發(fā)電開啟或停修時(shí)的生產(chǎn)需求。出SP鍋爐煙氣溫度降低，此時(shí)為了滿足生料磨的烘干，絕大部分煙氣直接進(jìn)入生料磨，只有少部分平衡煙氣進(jìn)入增濕塔，則增濕塔的利用率降低。但是綜合來(lái)看，出預(yù)熱器后SP鍋爐、增濕塔和生料磨三者對(duì)煙氣的關(guān)系更加密切，雖然開余熱發(fā)電后增濕塔利用率降低，但卻大大加大了三者的聯(lián)合適應(yīng)能力，盡管生產(chǎn)中遇到的各種問(wèn)題或設(shè)備故障，也能保整個(gè)燒成系統(tǒng)持續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn)，避免停窯。在確定了車間工藝布置方案以后，按比例（1：150）繪制燒成車間工藝設(shè)備布置圖，包括有車間各層面布置圖、立視圖與俯視圖等，圖紙上注明了廠房輪廓線、樓梯位置、柱網(wǎng)間距、各層相對(duì)標(biāo)高、主要設(shè)備定位尺寸和尺寸線、設(shè)備中心高度及其定位尺寸、地坑、地溝的位置及深度等。第九章全廠工藝平面布置9.1全廠總平面設(shè)計(jì)的基本原則影響水泥廠總平面設(shè)計(jì)的因素很多，例如：城市和工業(yè)區(qū)的規(guī)劃，廠區(qū)的面積、地形、氣候、水文和工程地質(zhì)；運(yùn)輸方式和要求；動(dòng)力來(lái)源；給排水條件；產(chǎn)品種類；工廠規(guī)模和工藝流程；工廠遠(yuǎn)景發(fā)展；建筑要求和施工條件；防火、衛(wèi)生及環(huán)保要求等。因此在進(jìn)行總平面設(shè)計(jì)之前，必須充分收集和了解這些資料，以便處理好各方面的關(guān)系，使工廠的各個(gè)方面形成一個(gè)盡可能完善的滿足生產(chǎn)要求的有機(jī)整體。通常情況下，水泥廠全廠的建筑物、構(gòu)筑物及其它設(shè)施，按其功能可分為三大類：基本生產(chǎn)車間、輔助車間及生產(chǎn)服務(wù)設(shè)施。進(jìn)行總平面設(shè)計(jì)時(shí)，必須注意功能分區(qū)。處理好原、燃料和產(chǎn)品出廠的交通運(yùn)輸關(guān)系，主要生產(chǎn)車間與服務(wù)設(shè)施之間的關(guān)系，使之成為一個(gè)協(xié)調(diào)、統(tǒng)一的有機(jī)整體。水泥廠總平面設(shè)計(jì)的基本原則可概括如下：1、要充分滿足工藝生產(chǎn)要求，水泥生產(chǎn)是連續(xù)的，要按照連續(xù)加工和運(yùn)輸過(guò)程。建筑物與構(gòu)筑物之間的相對(duì)位置及其系統(tǒng)和各種設(shè)備的布置，因該按照過(guò)程，保證有合理的生產(chǎn)作業(yè)線，工藝流程順暢。使原料、燃料、半成品、成品的運(yùn)輸連續(xù)、沒(méi)有往返較差而短距離的徑直前進(jìn)，從而可節(jié)省運(yùn)輸費(fèi)用，降低生產(chǎn)成本。2、進(jìn)行適當(dāng)?shù)墓δ芊謪^(qū)，一般按照下列條件將廠區(qū)劃分為幾個(gè)部分：1）將工藝過(guò)程類似或用途一致的系統(tǒng)加以合并；2）按系統(tǒng)的運(yùn)輸方式和工程管線的特點(diǎn)分區(qū)，使運(yùn)輸線路、工程線路的長(zhǎng)度最短；3）按衛(wèi)生與防火條件要求，將系統(tǒng)合并或分區(qū)；4）按系統(tǒng)構(gòu)筑物對(duì)工程地質(zhì)或水文的要求，進(jìn)行分區(qū)。3、輔助車間和生產(chǎn)服務(wù)性設(shè)施應(yīng)盡量配置在靠近其服務(wù)的主要生產(chǎn)系統(tǒng)的位置。4、應(yīng)盡可能縮小工廠的占地面積，并盡可能地利用建筑物和構(gòu)筑物的上部空間。建筑物、構(gòu)筑物之間的相對(duì)位置和距離應(yīng)滿足防火、衛(wèi)生要求。5、布置工廠的建筑物、構(gòu)筑物時(shí)必須考慮地形起伏和工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件，以便保證以最少的建筑費(fèi)達(dá)到較好的建筑質(zhì)量。6、應(yīng)根據(jù)工廠的發(fā)展計(jì)劃考慮工廠今后發(fā)展的可能性，以便能以最少的投資，達(dá)到擴(kuò)大再生產(chǎn)的目的，并合理安排建設(shè)程序、工藝流程和總平面設(shè)計(jì)。7、必須滿足防火等要求，建筑物應(yīng)按采光和主導(dǎo)風(fēng)向予以適當(dāng)?shù)牟贾茫构S大部分主要車間和設(shè)備能避免煤煙的灰塵，能最大限度的利用天然采光、通風(fēng)，并能將建筑物周圍的雨水通暢排出。8、工廠與鐵路干線、公路、動(dòng)力、工程和地區(qū)內(nèi)其它各種設(shè)施的連接，應(yīng)當(dāng)合理。工廠與居住地區(qū)的連接應(yīng)當(dāng)方面。9、充分考慮風(fēng)向的影響，揚(yáng)塵較大的車間及露天堆場(chǎng)應(yīng)布置在廠區(qū)最小頻率風(fēng)向的上風(fēng)側(cè)，中央控制室、化驗(yàn)室、廠前區(qū)和住宅區(qū)應(yīng)布置在最小頻率風(fēng)向的下風(fēng)側(cè)。10、工廠的總平面圖，力求整齊美觀。應(yīng)具有合理的建筑藝術(shù)，必須預(yù)先考慮到廠區(qū)的整齊及其美化，使每個(gè)建筑物及工廠整體都賦有建筑藝術(shù)的表現(xiàn)力。9.2全廠工藝平面布置說(shuō)明考慮到只是畢業(yè)設(shè)計(jì)，具有較大的可變更性，因此本設(shè)計(jì)并未嚴(yán)格按照上述原則來(lái)設(shè)計(jì)，比如第6條的考慮工廠擴(kuò)建，第10條的合理的建筑藝術(shù)等，與畢業(yè)設(shè)計(jì)的實(shí)際可行性有比較大的出入。但對(duì)于一些基本的原則，本設(shè)計(jì)則都一一遵循。從總體布置圖來(lái)講，本設(shè)計(jì)力求大方簡(jiǎn)潔、設(shè)備合理布置，從原料進(jìn)廠到成品的流程順暢，盡最大限度降低基建投資。石灰石由皮帶機(jī)直接從礦山運(yùn)送至廠區(qū)。由于本設(shè)計(jì)建廠地域交通非常便利，頁(yè)巖、砂巖