目第一章總 設備選型的原 設備選型的基本要 設備選型的必要性及主要內 全廠設備概 設備選型設計說明及標 選型及設計依 塔概 塔設備選 填料塔的設計（以T0101為例 反應器選型及設計依 反應器概 加氫反應器設計（以R0502為例 換熱器選型及設計依 概 換熱器選型原 換熱器的機械設計（以E0202為例 第五章爐設備選型及設 選型及設計原 5.3爐的選 5.4爐的選型（以R0501為例 氣液分離器選型及設計依 氣液分離器概 氣液分離器計算（以V0802為例 第七章儲罐選型與設 儲罐概 儲罐選型原 氫氣原料儲罐計算(以V0901為例 壓縮機選型依 壓縮機概 壓縮機選型原 壓縮機計算(以C0401為例 第九章泵的選 泵的概 泵的選型原 泵的選型（以P0101為例 第PAGE第PAGE11第PAGE第PAGE10的效果，產生的SO2廢氣排放濃度要符合《石油煉制工業污染物排放標準》確定設備的材質（考慮到溫度、壓力等《鋼制管法蘭類型與參數（II系列SH3030-流體通過塔設備的壓力降小。這將生產中的動力消耗，以降較2.2800mm800mm 要塔板的性能比較如下表2.3所示：2.3小2.45393800mm時，各塔節焊接成一個整體；直徑小的塔多分段制造，然后再用法蘭連0.8mm0.8mm時可2.11.2.5（直徑50505050255025流程中溫度較高不適合選用塑料材質的填料容易變形；陶瓷材質的填料造價較50%30%左2.2所示：

2.22.6 51MoleFlowMassFlowVolumeFlowEnthalpyS粘度為1mPa·s；25250.6WL(V)05

05 氣體流量：WVVVV4. 4198kg/h；液體流量：WLLVL100077.15777157kg/h

uf2(V)0L

對于25250.6的亂堆金屬鮑爾環，填料因 L

0V0.0220V0.02280%uf，則u0.8uf0.80.570.456msD u 1000/36000.553m/4

0.785 u2(V)020.55321601 L L

150PaY*mX1040XaspenS2.008kmol/hH2S的吸收率為99%。L 1.6m1.610400.999 1.6(V 1SIn(1S)Y

S In(1 1-

1 ZNOGHOG9.730.65.8m層高度為5.8m,水洗塔內設有兩段填料，中間設有液體再分布器，Hb=12m；裙座高度：本設計采用圓形裙座，按照塔受力等因素的影響取裙座厚度H21.5D21.512.75m 塔高為HHaHbHs1.2122.7515.95損檢測，故焊接接頭系數值取0.85。 0.1 3.3C 21740.85C；取鋼材厚度負偏差為1mm，腐蝕裕量為2mm，n4127mm2.42.9—80個/m2（環形填料自分布性能差應取高值，此外，為減少壁流效應，噴淋料一般為100——200個/m2噴淋點。2.102.112.122.13填料信息輸入2.14填料信息輸入2.152.162.172.182.19裙座數據輸入2.20裙座數據輸入2.21裙座數據輸入1壓力試驗類型2210723456789圓筒12023456789內件及偏心載荷塔釜液面離焊接接頭的高度1234550每層塔板上積液厚度0最高一層塔板高度00最低一層塔板高度0012345填料頂部高度00填料底部高度12345集中載荷高度集中載荷中心至容器塔器附件及基礎塔器附件質量計算系數塔器保溫層厚度0保溫層密度0裙座防火層厚度0防火層密度0管線保溫層厚度0最大管線外徑籠式扶梯與最大管線的相對位置I場地土粗糙度類別A設防烈度設計分塔器上平臺總個數0塔器上最高平臺高度0塔器上最低平臺高度0裙座結構形式裙座底部截面內徑裙座與殼體連接形式裙座材料名稱裙座設計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應力裙座與筒體連接段在裙座上同一高度處較大孔個數2裙座較大孔中心高度徑（或寬度）裙座上較大孔引出管厚度60地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應力地腳螺栓個數地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數相鄰筋板最大外側間距筋板內側間距蓋板上地腳螺栓孔直徑0有墊板上地腳螺栓孔直徑基礎環板外徑基礎環板內徑基礎環板名義厚度容器殼體強度計算名義厚度直立容器校核取用厚度許用內壓許用外壓第177第1第2第2第3第3第4第4第5第5第6第6第7第7第8第8第9第9第10名義厚度取用厚度操作質 最小質量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質量MIIPl/2 (l /2) (l風彎 /2)nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h nMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h MI cwMI cw max(MII,(MII)2(MII)2 n彎 MIIF(hh)注:計及高振型時,此項按B.24計 0000偏心彎矩Meme0000 max(MIIM,MII0.25MIIM最大彎 max(MIIM,MII0.25MIIM nFmhF00/mh(i1,2,..,n垂 力 ii k000011PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIwe)/iBA1123(內壓23(外壓A223(內壓123(外壓A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/注1:j中i和ji=1操作工 j=1設計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直力引起的軸向應力（壓i=3試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓[]t設計溫度下材料許用應力B設計溫度下軸向穩定的應力許用值A1:軸向最大組合拉應 A2:軸向最大組合壓應A3:試驗時軸向最大組合拉應 A4:試驗時軸向最大組合壓應試驗壓力引起的周向應力注3:單位如下 地腳螺栓及地腳螺栓座基礎環板抗彎斷面模 (D4D4Zb 基礎環板面 (D2D2Ab 4基礎環板計算力矩max(MC C l2 x y基礎環板需要厚度基礎環板厚度厚度校核結果 M00/Z(mgF00)/b max00 M)/Z g/ 地腳螺栓受風載時最大拉應力 Memmin 地腳螺栓受載荷時最大拉應M000.25M00MmgF 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 4BAb 地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結果筋板壓應 nl1G筋板許用應力筋板校核結果'蓋板最大應力 4(l'd)2(l'd) 蓋板許用應力蓋板校核結果裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJ mJJgFJD2max 0Dvites ites對接焊接接頭拉應力對接接頭拉應力校核結果搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw搭接接頭抗剪斷面模數Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力MJ mJJgFJ max 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力主要尺寸設計及總體參數計算結果裙座設計名義厚度直立容器總高殼體和裙座質量0平臺及扶梯質量操作時物料質量試驗時液體質量吊裝時空塔質量直立容器的操作質量直立容器的最小質量直立容器的最大質量空塔重心至基礎直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力NN0容器許用外壓GB150.3- PT1.25Pc[]t 力T0.90s p.(KD0.5T= e=T1 D22 iK=6 2h= i =h2[]t0eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計[Pw]=KDi05e=GB150.3- PT1.25Pc[]t 力T0.90s =TK22h= i= 2[]t0=eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計[Pw]=KD0 =第46第46第47第47GB150.3-Mm (板材試驗溫度許用應力M設計溫度許用應力MMmm =2[]tPc=e=n-C1-C2=n P1.25Pt T T0.90s pT.(Die =T2e[]t[Pw]=(D)=it=Pc(Die)=2t第PAGE第PAGE48第PAGE第PAGE49《鋼制壓力容器 JB/T4732-《壓力容器法蘭分類與技術條件 《鋼制壓力容器用封頭（附標準示意 《石油化工企業反應器再生器框架設計規范 SH3066-流體沿軸向自上而經床層，床層與外界無熱交換列管式固定床反應器通常很大，直徑達四五米，管數一般多達3000~20000在列管式反應器的殼程，載熱體流進和流出反應器管束之前或之后一使中心部分變成區。第51第51第52第52加氫催化劑多種多樣，常用的有金屬催化劑、CT系列加氫還原催化劑等，其中CT系列加氫還原催化劑有CT6-2B、CT6-4B、CT6-5B、CT6-11等等。CT6-4BΦ4-Φ6mmγ-Al2O3比表面積≥200m2/g,小于30nm孔容≥0.314mL/g,堆積密度在0.75-0.82kg/L,壓碎強度≥150N/顆,磨耗率<0.6%(w)。具有良好的低溫活性及性能,使硫磺CT6-5B：CT6-5B為鈷鉬加氫催化劑,Φ4-Φ6mm球狀灰藍γ-Al2O3Co-Mo氧化物，比表面積≥180m2/g,30nm孔容≥0.251mL/g,堆積密度在0.8-0.86kg/L,壓碎強度≥110N/顆。CT6-11CT6-11ACT6-11B低溫水根據上述催化劑的特點，綜合催化效率，使用，價格等各方面因素考慮，我們選用CT6-5B鈷鉬加氫催化劑。260-320℃，這主要取決于有機硫水解對溫度的要求。3.1 55Mole Mass EnthalpyS根據VR=VON/SV，其中VR——催化劑填充量SV——體積空速h-1；

325

38327.76m3/VS1200h1VRVR

38327.7631.94m3 325A4.197944.664103 b=660kg/m3Vw10586.07b

2 L比：DL2.5D2.54.5L111.2511.250.4 16m第50第50第51第51選取工業上所用的352.5V1d2l0.253.140.03215.751.1310-2

n

2826HC210.05)2.1m；反應器高度16112.120.1m20m12n12na 1，n 列管為352.510936t1.3680.0250.0342ma 12n31 1228263130 b2a1230161e1.50.0250.0375mD0.0342(611)20.03752.127m第PAGE第PAGE52第PAGE第PAGE53取C1=1mm,C2=1mm；PC=0.55 CC；2t ； CC2t

1) RdpG )) 1

B 1 B 流體粘度 3LU2(13P

床層高 P62.343.80621.62(10.4

19.238Pa4封頭執行標準是：GB/T25198-20124200mm以下的封頭直邊高度內徑為5000mm；直邊高度為50mm。本項目支座采用裙座，材質我們選用Q345R，裙座與塔體的采用對接的結構選擇外螺栓作結構形式，螺栓規格為M80×6，個數為24個。50mm。3.30.532535

反應器總高長度35壁厚深度直邊高度內徑高度壁厚內徑3.23.33.43.53.63.73.8池州學院CIT內夾22焊接接頭系數11222111 量 池州學院CITGB150.3- 板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=PT1.10P]= T0.80s=T=pT.(Die)=T[Pw]=(Die)=t =et池州學院CITGB150.3-- PT=1.10Pc=T0.80s=T=pT.(Die)=T=e=n-C1-C2=n=L=Do=Di+2n=AA=BB=[P]= =Do/池州學院CITGB150.3- PT1.10Pc[0.4500T0.80s=T=pT.(KDi0.5e)=T 1 D2=62i= i h=2[]t0 =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計[Pw]=KDi05e=池州學院CITGB150.3- PT1.10Pc[0.4500T0.80s=T=pT.(KDi0.5e)=T 1 D2=62i= i h=2[]t0 =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計[Pw]=KDi05e=池州學院CITGB150.3-- PT=1.10Pc=T0.80s=T=pT.(KDi0.5e)=T厚度計h=eh=nh-C1-C2=nh=Do=Di+2nh=K1=A A=K1Do/e =BB=壓力計 [P]=(K1Do/e =池州學院CITGB150.3- 板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=PT1.10P]= T0.80s=T=pT.(Die)=T[Pw]=(Die)=t =et池州學院CITGB150.3- PT1.10Pc[0.4500T0.80s=T=pT.(KDi0.5e)=T 1 D2=62i= i h=2[]t0 =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計[Pw]=KDi05e=JB/T4715-4.1——1U使用溫度不大于150℃——使用面積不宜大于20m2————壓降小，制造——合式和蓄熱式3類。間壁式換熱器又分為管式、板式和夾套式換熱器。式和浮頭式兩種。一般可根據物料的性質、操作壓力和溫度及允許的壓降、EF型可選折流板形式最多，流道最長，最適用于單相流體；G型（分流）殼體較F型殼體更受歡迎，因為G型溫度校正因子F型相當,但殼程壓降比F型小很多；若壓降還不能滿足，可考慮H型；X于DN300。管側和殼側都可進行機械，但需要較多工時卸除管束；DU型管式，管束外表面可用機械的方法。U型管的結構不適用于污垢系數較大的情況，立式再沸器不可選用U-Tube；T殼側和管側無污垢：B_M從價格上來說：B_U<DEUN_NB_MA_S組分的冰點，一般高5℃。溫差不低于10℃。0.5～2m/s，氣體流速在5～20m/s范圍內。4.24.3—4500~—600~1500~—900~<——7500,1400~——7500,—7500,———物料（如立式熱虹吸式再沸器，為方便，采用外徑Φ25mm或Φ38mm的1.25～1.54.1AspenExchangerDesignandRating軟件進行模擬計算，得到換熱器的工藝參數如下圖4.2所示：4.24.3通過AspenExchangerDesignandRating軟件模擬出的換熱管的排列如圖4.4數如下表4.4所示：4.421BEM-762-0.5/1.2-96-4/19-2I徑為19mm，2表示管程為2，I表示單殼程。關參數如下表4.5所示：7如下表4.6所示：468B型管箱結構簡單、便于制造。目前在國內應用最多。故本設計選用B型管箱。1000mm250mm，直邊高度為25mm，封頭的材質選用Q345R。對于臥式支座尺寸，可根據JB1167-81鞍式支座的B200mm圖4.5設計參數輸4.64.74.84.94.104.114.124.13松式法蘭（1）4.144.154.16松式法蘭（1）4.17校核，得到換熱器各部分的計算數據如下表4.7所示：設計計算條 設計壓力ps設計溫度C Ct 管箱圓筒 GB150.3- (板材試驗溫度許用應力設計溫度許用應力第88第88第89第89=Pc =0.94e=n-C1-C2=n PT1.10P[]t= T0.80s pT.(Die 2 =eT[Pw]=(D =it=Pc(Die)=2tGB150.3- 設計溫度許用應力試驗溫度許用應力PT1.10Pc[ 力T0.80s 2 =eT1 D2K=2 i=6 2h ih =2[]t0eh=nh-C1-C2=第88第88min=nh=壓力計[Pw]=KDi05 =GB150.3- (板材試驗溫度許用應力設計溫度許用應力 Pc =e=n-C1-C2=n 第PAGE第PAGE90第PAGE第PAGE91PT=1.10P[ T0.80s =pT.(Die)=TT[P]=2e[]t= (Dit=Pc(Die)=2tGB150.3- 設計溫度許用應力試驗溫度許用應力PT1.10Pc[]t 力T0.80s =T21 i2K 6 2h= i = 2[]t0eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計[Pw]=KDi05e=GB150.3- (板材試驗溫度許用應力設計溫度許用應力 Pc =e=n-C1-C2=n PT=1.10P[ =T0.80s pT.(Die 2 =eT[P]=2e[]t= (Dit=Pc(Die)=2t第五章爐設備選型及設5.2爐概蓄熱氧化：排放自工藝含VOCs的廢氣進入雙槽RCO,三向切換風閥此廢氣,(CatalystBed)，VOCs在經催化劑分解被氧化而放出熱能于第二蓄熱槽中之陶塊,用以減少輔助的消耗.陶塊被加熱,燃燒氧化后的干凈氣體逐漸降低溫度,因此出口溫度略高于RCO溫度.三向切換風閥切換改變RCO出口/溫度.如果VOCs濃度夠高,所放出的熱能足夠時,RCO即不需.例如RCO熱回收效率為95%時，CO出口僅較溫度高25℃而已。陶瓷填充床,VOC廢氣的目RTO采用旋轉式分流導向，并把爐膛內蓄熱體分成多個等份的單體密封單元，通過不停轉動把VOC導向至各個蓄熱體單元進行氧化。第四代RTO是的治理供熱設備，簡稱BHI（BurningHeatingIntegrated5.3爐的選在比較之后我們選擇旋轉式蓄熱爐，其的英文名為“Regenerative爐RTO的原理是通過旋轉閥來實現陶瓷蓄熱體有機廢氣分解時產生的熱（1）去除效率高（99專利技術的旋轉閥密封好、長29mbar（>98%5.4爐的選型（以R0501為例度達到反應溫度后進入室反應→反應完的凈化氣再次經過陶瓷蓄熱體放→余熱回收后的凈化氣體從底部出口排出。旋轉閥和陶瓷蓄熱體都分隔為該旋轉式蓄熱爐RTO設備由氧化室、蓄熱室、旋轉體、凈化系統、燃溫層，耐溫高達1100℃，殼體的外表溫度低于60℃，爐體上有檢查門。除率超過99%。能產生5GJ/h的熱量；采用MAXONKINEMAX或國外同品質的低壓一般為人機界面，對整個系統運行工況進行實時，能保證整套R-RTO設備的自動運行。PLC可編程控制器可對系統的熱向，爐膛溫度進行自動控制（當爐膛溫度超過850℃時，系統將自動，超過900℃時，系統將自動切操作界面為觸摸屏（主要工藝變化用顯示器顯示R-RTO運轉過程、閥門位置、風機狀態、燃燒器狀態、系綜上我們選擇旋轉式蓄熱爐RTO設備的型號為BNWG10RRTO。《壓力容器 《壓力容器封頭 《分離器規范 氣液分離器按結構形式分類,可分為臥式、立式和球形三種。當用作簡單的6～9min，應選用臥間的最小距離100mm來加以限制的，應采用立式重力分離器。LRe=130，查雷諾準數(Re)CWLVtVt：浮動(沉降)Ks：浮動(沉降)LG：氣體密度，kg/m3浮動(沉降)速度常數KS的取值與分離液滴直徑有關。利用近似估算法，當假定分離液滴直徑d=350μm，則KS=0.0675。Vt

s

LL速，且ue值應小于Vt。取ue=2m/s。D

0.0188 ；第PAGE第PAGE100第PAGE第PAGE1016.1H 9.7323729mm HL'HL50779mmHG1.3D1.341005330JB/T4746-2002《鋼制壓力容器HHL'HG2h799533023256779mmu2G d3.34103(V

)050 G3.34103(95621.97269.732)050.3480 0.78520 0.78520d ；u

0.7851.72

。 0.7851 0.7851d ；u

20.7850.032

。《石油化工儲運系統罐區設計規范 《鋼制立式圓筒形內浮頂儲罐系列 HG21502.2-《鋼制立式圓筒形固定頂儲罐系列 HG21502.1-《臥式橢圓形封頭貯罐系列 HG/T3154-儲罐的量特性如下表7.1：表7.1不同儲罐的量特全廠性原料儲罐至少有1～3月的用量，而車間原料儲罐至少有1月的用量。一般考