NO.2023G23A工具式懸挑腳手架專項施工方案蘇州市吳中區東吳建筑有限責任公司2023年四月十六日目 錄\l“_TOC_250005“一、工程概況 3\l“_TOC_250004“二、編制依據 3\l“_TOC_250003“三、施工打算 3\l“_TOC_250002“四、施工工藝技術 5\l“_TOC_250001“五、施工安全保證措施 11六、勞動力打算 21\l“_TOC_250000“七、計算書及相關圖紙 22一、工程概況龍灣工程一期三組團標段總包工程位于南京江寧區亭路以南、竹山路西。地理位置優越，交通便利。工程由A1#樓、A2#樓〔95.7〕，A3#樓〔總高度88.9米〕，A4#樓〔總高度83.1米〕以及一層地下室組成；總建筑面積6.29萬平為剪力墻構造。A1#～A4#樓外腳手架承受工A2#428；A3#391521275232920M,計算書按19.8m建筑概況如下表：工程名稱層數層高〔m〕建筑高度〔m〕構造形式A1#樓33F2.995.7剪力墻A2#樓33F2.995.7剪力墻A3#樓29F2.988.9剪力墻A4#樓27F2.983.1剪力墻二、編制依據1、《建筑構造荷載標準》GB50009-20232、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-20233、《建筑施工高處作業安全技術標準》JGJ80-20234、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ130-20235、《建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規程》DGJ32/J121-20236三、施工打算1、施工進度打算第一挑〔型鋼〕其次挑〔型鋼〕第三挑〔型鋼〕第四挑〔型鋼〕第五挑〔型鋼〕A1#樓2023.7.152023.8.152023.9.152023.10.152023.11.15A2#樓2023.7.172023.8.172023.9.172023.10.172023.11.17A3#樓2023.7.212023.8.212023.9.212023.10.21A4#樓2023.7.162023.8.162023.9.162023.10.16a、鋼管、鋼管的檢查應符合以下規定：鋼管應有產品質量合格證；試驗方法》(GB/T288)的有關規定；壓痕和深的劃道；3〕、鋼管、鋼腳手板外徑、壁厚、端面等的偏差應分別符合以下規定：①鋼管必需涂防銹漆;②立桿、橫桿噴涂黃色油漆，剪刀撐涂刷銀灰色油漆。序號工程1焊接鋼管尺寸序號工程1焊接鋼管尺寸4鋼管彎曲立桿鋼管彎曲鋼管彎曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5mΔ〔mm〕-0.5-0.51.70≤0.5≤5≤12≤20檢查工具外徑壁厚游標卡尺23鋼管兩端面切斜偏差鋼管外外表銹蝕深度各種桿件鋼管端部彎曲l≤1.5m游標卡尺l≤6.5m≤30板面扭曲〔任一角翹起〕l≤4m≤12鋼板尺5≤5、舊鋼管的檢查應符合以下要求4.13定值時不得使用；、鋼管彎曲變形應符合表4.1第4項的規定；壓扁、有裂縫的鋼管嚴禁使用；25kg。b、扣件架扣件》〔GB15831〕的規定；、扣件應有生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品質量合格證。當對扣件質量有疑心時，應按現行國家標準《鋼管腳手架扣件》〔 樣檢測；螺栓必需更換；c、腳手板竹笆片腳手板承受1.5m×0.9m規格，竹笆片與鋼管連接應用鍍鋅鉛絲箍2～3d、安全網安全網分平網和立網兩種，平網承受錦綸材料制成，立網承受密目防熔安全網〔藍色〕，安全網出廠前，必需有國家指定的監視檢測部門批量驗證和檢驗員檢驗合格證。安全網在貯運中，必需通風、遮光、隔熱，同時要避開化學物品的侵蝕，搬運時制止使用鉤子，已使用過的安全網必需經過檢查和試驗合格前方可使用，超過使用期限的安全網嚴禁使用。e、懸挑鋼梁用于制作懸挑承力架及縱向承力鋼梁的熱軋型鋼、鋼板等鋼梁應按計算確定承受，本工程承受16#工字鋼梁。型鋼材質應符合國家標準《碳素構造鋼》GB/T700Q235AGB/T1591Q345GB50018型鋼材料的力學性能應符合《建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規程》 J121-2023的要求。f、螺栓用于構件連接的螺栓的應符合《六角頭螺栓》GB/T5782GB/T3089的材質應承受HPB235HPB300凝土用鋼第1GB1499.1的規定，不得承受冷加工鋼筋制作。g、拉桿1GB1499.1HPB235HPB300h、焊接材料制作懸挑承力架等的焊接材料應與主體金屬材料的技術性能相適應。手工焊接GB/T5118動焊和半自動焊所承受的焊絲和焊劑應符合《埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑》GB/T5293和《低合金鋼埋弧焊用焊劑》GB/T1240四、施工工藝技術〔一〕、技術參數、腳手架參數腳手架設計類型腳手架搭設方式裝修腳手架2雙排腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)卸荷設置腳手架鋼管類型2無483H(m)19.8腳手架沿縱向搭設長度L(m)260h(m)1.8立桿縱距或跨距l(m)a1.5l(m)b0.9橫向水平桿計算外伸長度a(m)10.15a(m)、荷載設計值0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿腳手板類型腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值G(kN/m2)kjb0.1腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值G(kN/m2)kmw0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式5步1設每米立桿承受構造自重標準值g(kN/m)k0.14橫向斜撐布置方式6跨1設構造腳手架作業層數njj1裝修腳手架荷載標準值2地區南京G(kN/m2)kjj安全網設置全封閉根本風壓ω(kN/m2)00.3μs1.126風壓高度變化系數μz2，1.876(kN/m2)(連墻ωk0.676，0.634〔二〕、工藝流程1、腳手架搭設施工工藝〔或者塔吊協作〕工字鋼與鋼筋混凝土梁連欄桿→密閉綠網。70%時，懸挑鋼梁應擱4A25可撤除。其余組件的搭設要求參見構造要求。2、腳手架撤除施工工藝全網→欄桿→腳手板→剪刀撐→小橫桿→縱向水平桿→立桿→拉桿→懸挑梁等。不得分立面撤除或在上下兩步同時進展撤除。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最終兩個扣件。撤除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先撤除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。全部連墻桿等必需隨腳手架撤除同22撤除連墻桿前，設置臨時支撐防止架體變形，撤除立桿等時，防止架體失穩。當腳加固，然后撤除連墻件。1、立桿承受雙排單立桿。立桿與縱向水平桿承受直角扣件連接，接頭穿插布置，兩相心距主節點〔立桿與縱向水平桿相交處〕距離不大于60cm。立桿與立桿承受對接扣1/3挑工字鋼上，工字鋼上外表立桿位置焊接直徑25mm200mm，腳手架搭設時，立桿套住鋼筋，詳見附圖。2、縱向水平桿縱向水平桿置于小橫桿之上，在立桿的內側，承受直角扣件與立桿扣緊，其長1m根縱向水平桿，兩側的縱向水平桿直接用扣件連接到立桿，中間的縱向水平桿均勻布置?？v向水平桿承受對接扣件連接，接頭穿插布置，接頭不在同步、同跨內，相50cm，50cm。3、小橫桿每根立桿與縱向水平桿相交連接處必需設置一根小橫桿，并承受直角扣件扣緊15cm，小橫桿間距應與立桿縱距一樣，依據作業層腳手板搭設需要，在兩縱向水平桿之間等距離設置2根橫桿。小橫桿伸10cm。上、下小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置，見附圖。4、縱、橫向掃地桿20cm地桿向低處延長兩跨與立桿固定。5、剪刀撐本腳手架斜撐承受縱向剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立桿縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每5步6跨設置一道，斜桿與地兩根剪刀撐一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，并在中間增加2～4個扣結點，全部固定點距主節點距離不大于連接承受搭結，搭結長度不小于1m，并用至少210cm固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。6、腳手板41.2mm主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，接縫處對接平鋪，靠墻一側腳手板離墻距離不15cm，拐角處兩個方向的竹笆腳手板應重疊放置，避開消滅探頭及空擋現象。7、連墻件連墻件承受剛性連接，垂直間距為3.6m〔兩步架高〕，水平間距4.2m，連墻桿與腳手架、建筑物的連接承受直角扣件，在樓板上距構造外皮0.4m處，預埋φ48×3mm〔30cm〕，架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。連墻桿連接均承受雙扣件。8、懸挑工字鋼梁懸挑工字鋼梁承受16#工字鋼，懸挑梁按施工平面布置圖沿建筑物外墻四周架M243-1M24×70M24×3009、防護設施腳手架滿掛全封閉式密目安全網，密目安全網規格1.8m×6.0m，用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲綁扎在縱向水平桿外立桿內側，作業層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設18cm密封至外墻間，首步做好硬隔離措施。腳手架防雷接地的制作，在架體四角用6mm2的接地線接在樓層接地栓上。五、施工安全保證措施〔一〕組織保障1、安全保證體系〔二〕安全技術保證措施1、材質及其使用的安全技術措施3kN?？奂下菟ū３诌m當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防雨水進入，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。、制止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。絲、塑料等混用。48mm2、腳手架搭設的安全技術措施照應、動作協調，嚴禁在無人指揮時作業。當解開與他人有關的結扣時，必需告知對方，并得到對方允許，防止墜落傷人?？梢罁顩r撤除。、腳手架準時與構造拉結或承受臨時支撐，確保搭設過程安全，未完成腳手架在每天收工前進展檢查，確保架子穩定。件以上兩步。每兩步驗收一次，到達設計施工要求并驗收合格后掛合格牌。6×19φ11鋼絲繩通過槽鋼梁上吊環與構造梁上預埋鋼筋連接，嚴禁私自拆改。3、腳手架上施工作業的安全技術措施可使用。任何個人、班組長，未經同意，不得任意撤除腳手架部件。3kN/m2，確保安全儲藏。、構造施工時不允很多層同時作業，懸挑架同時作業層數不超過一層。、當作業層高出其下連墻件3.6m臨時撐拉措施。、各作業層之間設置牢靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。、制止攀爬腳手架。、定期檢查腳手架，覺察問題和隱患，在施工作業前準時整改加固，腳4、腳手架撤除的安全技術措施，并報批、進展技術交底前方可作業。、架體撤除以前，必需查看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、氣裝置狀況，凡能提前撤除的盡量提前撤除。應設專人指揮，并制止非作業人員進入。扣時，應先通知對方，并得到對方同意，以防墜落。代清楚方可離開。、撤除過程中，每天收工前，對腳手架進展檢查，不留下隱患。、撤除腳手架過程中，不得碰撞腳手架四周電源線，防止觸電事故的發生。、全部桿件和扣件撤除時分別，不準在桿件上附扣件或將連接的兩桿送到地面。、全部腳手板應自外向里直立搬運，以防腳手板和雜物從高出墜落傷人。點起吊，嚴禁從高空直接拋擲。5、文明施工要求鞋，現場嚴禁吸煙。踐踏草坪、損壞花草樹木，不得隨便移除標識牌。、嚴禁酗酒人員作業，施工操作時要求精力集中，制止在作業時嬉鬧。上架操作。、上架作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬腳手架。如需拆改必需由架子工操作，任何其他工種不得隨便拆改。術部同意并由架子工操作。準在腳手架上推車走動，塔吊起吊物體時不得碰撞、拖動腳手架。架上，嚴禁任意懸掛起重設備。、任何作業人員不得隨便拆動腳手架的全部拉結點、腳手板、扣件、綁輪繩索運輸，不得亂扔。配備料斗，防止火星和切割物濺落。形嚴峻、防護不全、拉結松動等問題時要準時解決。架體。，袖口、褲口要扎緊。料手續。施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不鋪張。清，拆下的扣件和鐵絲等集中回收處理。隨時整理、檢查、按品種、分規格堆放整齊，妥當保管。施工要常常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等，假設有應隨時清掃，并實行防滑措施。(三〕應急預案1資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。、領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變力量。、當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。、負責預備所需要的應急物資和應急設備。、準時到達現場進展指揮，掌握事故的擴大，并快速向上級報告。3、事故報告程序報，并聯絡報警，組織搶救。、事故報告24小時內向上級主管部門作出書面報告。、現場事故應急處理溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。撲滅大火。不宜包扎，發生內部組織壞死時，必需注射破傷風抗菌素。降溫過程中要親熱觀看。準時補充水分和無機鹽，準時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，準時送醫院治療。損害，樂觀對傷員進展搶救。4工程負責人：王濤 手機：安全員：丁齊齊 手機：技術負責人：趙連春 手機：醫院搶救中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急狀況下使用。六、勞動力打算〔一〕、專職安全生產治理人員搭設過程中，因處在施工頂峰期，各施工班組在穿插作業中，故應加強安全監用紅白三角小旗圍欄。防范非施工人員進入。同時成立以工程經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：王濤〔工程經理〕——組長，負責協調指揮工作；施工員〕——組員，負責現場施工指揮，技術交底；丁齊齊〔安全員〕——組員，負責現場安全檢查工作；葉詩元〔架子工班長〕——組員，負責現場具體施工；〔二〕、特種作業人員確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書。并必需配備有足夠的關心人員和必要的工具。勞動力安排表：序號工總人數備注序號工總人數備注1架子工36主體2焊工4——3普工6清理4刷漆工3防銹七、計算書及相關圖紙其次局部腳手架計算書標準》(JGJ130-2023)、《建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規程》(GB50009-2023)、《鋼構造設計標準》50017-2023(JGJ59-2023)、《建筑施工高處作業安全技術標準》(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。一、架體驗算(非陽角部位)1、參數信息裝修腳手架荷載標準值2地區裝修腳手架荷載標準值2地區江蘇無錫G(kN/m2)kjj安全網設置全封閉根本風壓ω(kN/m2)00.3μs1.126風壓高度變化系數μz2，1.876(kN/m2)(連墻ωk0.676，0.634腳手架設計類型腳手架搭設方式裝修腳手架2雙排腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)卸荷設置腳手架鋼管類型2無483H(m)19.8腳手架沿縱向搭設長度L(m)243h(m)1.8立桿縱距或跨距l(m)a1.5l(m)b0.9橫向水平桿計算外伸長度a(m)10.15a(m)〔2〕、荷載設計值0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值G(kN/m2)kjb0.1腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值G(kN/m2)kmw0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值G(kN/m)kdb0.17擋腳板鋪設方式5步1設每米立桿承受構造自重標準值g(kN/m)k0.14橫向斜撐布置方式6跨1設構造腳手架作業層數njj1計算簡圖花籃螺栓-180*280*10連接鋼板與工字鋼滿焊M24拉桿25鋼筋〔固定立桿〕耳板懸挑水平鋼梁承受懸臂式構造，上部設置M24鋼筋拉桿與構造承受螺栓連接?？v、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)113600橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4730縱、橫向水平桿布置承載力量極限狀態q=1.2×(0.035+G×l/(n+1))+1.4×G×l/(n+1)=1.2×(0.035+0.1×0.9/(2+1))+1.4×kjb b k b2×0.9/(2+1)=0.918kN/m正常使用極限狀態q”=(0.035+G

×l/(n+1))+G×l/(n+1)=(0.035+0.1×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.665kN/m

kjb b k b計算簡圖如下：、抗彎驗算M=0.1ql2=0.1×0.918×1.52=0.207kN·mmax aσ=M/W=0.207×106/4730=43.691N/mm2≤[f]=205N/mm2max滿足要求！、撓度驗算ν =0.677q”l4/(100EI)=0.677×0.665×15004/(100×206000×113600)=0.975mmmax aν /150，10]＝min[1500/150，10]＝10mmmax a滿足要求！承載力量極限狀態R=1.1ql=1.1×0.918×1.5=1.515kNmax a正常使用極限狀態R”=1.1q”l=1.1×0.665×1.5=1.098kNmax a3、橫向水平桿驗算承載力量極限狀態1

=1.515kNmaxq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用極限狀態1q”=0.035kN/m、抗彎驗算

”=1.098kNmax彎矩圖(kN·m)M=0.5*(1.515+0.042*0.5*0.9)*0.3-0.042*0.3*0.15=0.458maxσ=M/W=0.458×106/4730=96.892N/mm2≤[f]=205N/mm2max滿足要求！、撓度驗算變形圖(mm)ν /150，10]＝min[900/150，10]＝6mmmax b滿足要求！承載力量極限狀態R=1.515+0.042*0.5*0.9=1.534kNmax橫桿與立桿連接方式單扣件橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：R=1.515/2=0.758kN≤R=0.9×8=7.2kNmax c橫向水平桿：R=1.534kN≤R=0.9×8=7.2kNmax c滿足要求！HH19.8腳手架鋼管類型Ф48×3.2每米立桿承受構造自重標準值gk(kN/m)0.14、立桿靜荷載計算1〕、立桿承受的構造自重標準值N單外立桿：

G1kN=(gk+l×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.035/1.8)×19.8=3.138kNG1k a單內立桿：N=3.138kNG1k、腳手板的自重標準值N單外立桿：

G2k1N=(H/h+1)×la×l×G×1/1/2=(19.8/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/1/2=0.81kNG2k1 b kjb1/1表示腳手板1步1設單內立桿：N =0.81kNG2k1、欄桿與擋腳板自重標準值N

G2k2

=(H/h+1)×la×G

×1/5=(19.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/5=0.612kNG2k2 kdb1/5表示擋腳板5步1設、圍護材料的自重標準值N

G2k3

=G×la×H=0.01×1.5×19.8=0.297kNG2k3 kmw構配件自重標準值N總計G2k單外立桿：N=N+N +N =0.81+0.612+0.297=1.719kNG2k

G2k1

G2k2

G2k3單內立桿：N=N=0.81kNG2k G2k1、立桿施工活荷載計算外立桿：N

=la×l×(n×G

)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kNQ1k

b

kzj內立桿：N=2.7kNQ1k組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(N

+N)+0.9×1.4×N

=1.2×(3.138+1.719)+0.9×1.4×2.7=9.231kN

G1k

G2k

Q1k單內立桿：N=1.2×(N

+N)+0.9×1.4×N

=1.2×(3.138+0.81)+0.9×1.4×2.7=8.14kN

G1k

G2k

Q1k6、下部架體作為上部架體臨時支撐時立桿增加荷載計算〔四步7.2M高架體〕〔1〕、立桿靜荷載計算1〕、立桿承受的構造自重標準值N

G1kN=(gk+l×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.035/1.8)×7.2=1.141kNG1k a單內立桿：N=1.141kNG1k、腳手板的自重標準值N單外立桿：

G2k1N=(H/h+1)×la×l×G×1/1/2=(7.2/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/1/2=0.338kNG2k1 b kjb1/1表示腳手板1步1設單內立桿：N =0.338kNG2k1、欄桿與擋腳板自重標準值N

G2k2單外立桿：N =(H/h+1)×la×G

×1/4=(7.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/4=0.319kNG2k21/4表示擋腳板4步1設、圍護材料的自重標準值N

G2k3

kdb

=G×la×H=0.01×1.5×7.2=0.108kNG2k3 kmw構配件自重標準值N總計G2k單外立桿：N=N

+N

=0.338+0.319+0.108=0.764kNG2k

G2k1

G2k3單內立桿：N=N=0.338kNG2k G2k1〔2〕、立桿施工活荷載計算外立桿：N

=la×l×(n×G

)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kNQ1k

b

kzj內立桿：N=2.7kNQ1k組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(N

+N)+0.9×1.4×N

=1.2×(1.141+0.764)+0.9×1.4×2.7=5.689kN單內立桿：N=1.2×(N

G1k G2k+N)+0.9×1.4×N

Q1k=1.2×(1.141+0.338)+0.9×1.4×2.7=5.176kN

G1k

G2k

Q1kH19.8〔+7.2M〕立桿計算長度系數H19.8〔+7.2M〕立桿計算長度系數μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4730立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)450連墻件布置方式兩步三跨、立桿長細比驗算立桿計算長度l=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m0長細比λ=l/i=2.7×103/15.9=169.811≤2100軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿計算長度l=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m0長細比λ=l/i=3.118×103/15.9=196.1320查《標準》表A得，φ=0.188 滿足要求！不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N”=N+N+N=3.318+1.414+1.719+0.764+2.7=9.915kNG1k G2k Q1k單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(N+N

)+1.4N

=1.2×(3.318+1.414+1.719+0.764)+1.4×2.7=12.438kNG1k

G2k

Q1kσ=N/(φA)=12438/(0.188×450)=147.02N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N”=3.318+1.414+1.719+0.764+2.7=9.915kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(N+N

)+0.9×1.4N

=1.2×(3.318+1.414+1.719+0.764)+0.9×1.4×2.7=12.06Kn

G1k

G2k

Q1kω=uuw=1.128×1.367×0.3=0.463Kn/m2k sz0M=0.9×1.4×M=0.9×1.4×ωlh2/10=0.9×1.4×0.463×1.5×1.82/10=0.283kN·mw wk kaσ=N/(φA)+M/W=12060/(0.188×450)+283000/4730=202.38N/mm2≤[f]=205N/mm2w滿足要求！連墻件布置方式兩步三跨連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式焊接連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN) 3連墻件計算長度l(mm)0600連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3.2連墻件截面面積A(mm2)c450連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205對接焊縫的抗拉、抗壓強度[ft](N/mm2)185ω=uuw=1.126×2.0×0.3=0.676Kn/m2k sz0N=1.4×ω×2×h×3×l=1.4×0.676×2×1.8×3×1.5=15.323kNlw k a長細比λ=l/i=600/15.9=37.736，查《標準》表A.0.6得，φ=0.8960(N+N)/(φAc)=(15.323+3)×103/(0.896×424)=48.231N/mm2≤0.85×[f]=0.85lw 0×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！對接焊縫強度驗算：連墻件的周長lw=πd=3.142×48=150.796mm；連墻件鋼管的厚度t=3.2mm；σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(15.323+3)×103/(150.796×3.2)=37.387N/mm2≤ft=185N/mm2滿足要求！8、上部臨時支撐落在大橫桿上時驗算150mm大橫桿受彎矩：M=5.7×0.15×1.35/1.5=0.77KN.Mσ=770000/4730=162.8N/mm2≤f=215N/mm2t(m)32懸挑方式(m)32懸挑方式一般主梁懸挑(mm)1500主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度L(mm)x1250主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C30距主梁外錨固點水平支撐件上下固定點支撐件上下固定點的支撐點號距主梁外錨固點水平支撐件上下固定點支撐件上下固定點的支撐點號支撐方式是否參與計算距離(mm)的垂直距離L(mm)1水平距離L(mm)21上拉100029001000是作用點各排立桿傳至梁上荷載標準各排立桿傳至梁上荷載設計各排立桿距主梁外錨固點水號值F”(kN)值F(kN)(mm)17.49.3530027.49.351200主梁間距l主梁間距l(mm)a15001500平面圖平面圖樓層梁-80*80*8-80*80*8墊片高強螺桿花籃螺栓-180*280*10連接鋼板與工字鋼滿焊M24拉桿25鋼筋〔固定立桿〕高強螺桿耳板立面圖3、主梁驗算主梁材料類型主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩I(cm4)x1130主梁截面抵抗矩W(cm3)x141g(kN/m)k0.205主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250荷載標準值：q”=g=0.205=0.205kN/mk第1排：F”=F”/n=9.91/1=9.91kN1 z第2排：F”=F”/n=9.91/1=9.91kN2 z荷載設計值：q=1.2×g=1.2×0.205=0.246kN/mk第1排：F=F/n=12.44/1=12.44kN1 z第2排：F=F/n=12.44/1=12.44kN2 z、強度驗算彎矩圖(kN·m)σ =M/W=2.496×106/141000=17.701N/mm2≤[f]=215N/mm2max max符合要求！、抗剪驗算剪力圖(kN)τ max max z 0=12.503×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.775N/mm2τ =14.775N/mm2≤[τ]=125N/mm2max符合要求！、撓度驗算變形圖(mm)νmax=0.038mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm符合要求！、支座反力計算R=6.337kN, R=18.855kN1 2、懸挑主梁整體穩定性驗算主梁軸向力：NN壓彎構件強度：

SZ1

=18.855/tan70.974°=6.568kNσ =M/(γW)+N/A=2.496×106/(1.05×141×103)+6.568×103/2610=19.375N/mm2≤[f]=2max max15N/mm2γ符合要求！受彎構件整體穩定性分析：其中φ --均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：b查表《鋼構造設計標準》(GB50017-2023)得，φ=2b由于φ大于0.6，依據《鋼構造設計標準》(GB50017-2023)附表B，φ值為b b0.93。σ=M/(φW)=2.496×106/(0.929×141×103)=19.054N/mm2≤[f]=215N/mm2max bx符合要求！4、上拉桿件及連接件驗算、拉桿受力驗算上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型24上拉桿截面積A(cm2)3.801上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000螺栓在螺紋處的有效直徑d(mm)e19.6螺栓抗拉強度設計值[f](N/mm2)t160焊縫抗拉強度設計值fw(N/mm2)t160S(mm)8吊耳板寬LDP(mm)110L(mm)100吊耳板圓周外半徑R(mm)45D(mm)25吊耳板許用拉應力[σ](N/mm2)215吊耳板許用剪應力[τ](N/mm2)125上拉桿件角度計算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1000)=70.974°上拉桿件支座力：R=nR=1×18.855=18.855kNS1 z1主梁軸向力：N=R/tanα=18.855/tan70.974°=6.568kNSZ1 S1 1上拉桿件軸向力：N=R/sinα=18.855/sin70.974°=19.966kNS1 S1 1上拉桿件的最大軸向拉力N=19.966kNS軸心受拉穩定性計算：σ=N/A=19.966×103/380.1=52.528N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2S符合要求！、拉桿中部花籃螺栓驗算σ=NS/(π×de2/4)=19.966×103/(π×19.62/4)=66.21N/mm2≤[ft]=160N/mm2、拉桿上部穿墻螺栓驗算穿墻螺栓受向下的剪切力：N=18.855KNvNt=6.658KN螺栓受剪承載力設計值：Nb=352.5×130=45.825KNv螺栓受拉承載力設計值：Nb=352.5×170=59.825KNt√= = 59.925 2

18.855)45.825 2)=0.425≤1、拉桿上部墊片驗算=N/A=6658/(808-288)=16.05N/mm2＜205N/mm2，滿足要求。0、拉桿上、下部位鋼筋與連接部位焊接驗算焊縫長度l=70mm 焊縫高度hg=6mm考慮按單面角焊w焊縫強度設計值：T=0.7×ff×lh=0.7×160×6×70=47.04KN＞19.966KN，滿足要s wg求。、拉桿下部連接板、耳板驗算連接板所受拉力NT=15048/(90×10-25×10)=23.15N/mm2＜205N/mm2耳板焊縫受彎矩M=6.658×0.055=0.37KN.m焊縫受拉力 焊縫受剪應力NV=6.658KN焊縫長度為雙面焊，單面長為55mm，雙面共計110，焊縫高度為6mmσ=NT/2×0.7hl+6M/2×0.7hl2f gw gw=(18855/(2×0.7×6×110)+6×370000/(2×0.7×6×110×110))=42.25N/mm2=NV/2hl=6658/(2×0.7×6×110)=7.21N/mm2f gw=(42.25×42.25+7.21×7.21)0.5=42.86N/mm2＜160N/mm25、懸挑主梁與構造連接部位螺栓強度驗算、螺栓強度驗算螺栓受向下的剪切力：N=6.337KN＜45.825KN,滿足要求。V螺栓受軸向壓應力：=6.658KN<352.5×305/1000=107KN,滿足要求。f、螺栓連接板焊縫工字鋼主梁與連接板焊縫長度為250mm，焊縫高度8mm。σ=Nt/2×0.7hl=6337/(2×0.7×8×250)=2.26N/mm2f gw=NV/×0.72hl=6658/(2×0.7×8×250)=2.38N/mm2f gw(2.26×2.26+2.38×2.38)0.5=3.28N/mm2＜160N/mm2,滿足要求三、架體驗算〔陽角部位〕0.85M設置聯梁，一根立桿擱置在聯梁中間。1、縱向水平桿驗算略2、橫向水平桿驗算略3、立桿荷載計算H27H27腳手架鋼管類型gk(kN/m)0.12〔1〕、立桿靜荷載計算1〕、立桿承受的構造自重標準值N單外立桿：

G1kN=(gk+l×n/2×0.035/h)×H=(0.12+0.9×2/2×0.035/1.8)×27=3.718kNG1k a單內立桿：N=3.718kNG1k、腳手板的自重標準值N單外立桿：

G2k1N=(H/h+1)×la×l×G×1/1/2=(27/1.8+1)×0.9×0.9×0.1×1/1/2=0.648kNG2k1 b kjb1/1表示腳手板1步1設單內立桿：N =0.648kNG2k1、欄桿與擋腳板自重標準值N

G2k2單外立桿：N =(H/h+1)×la×G

×1/5=(27/1.8+1)×0.9×0.17×1/5=0.49kNG2k21/5表示擋腳板5步1設、圍護材料的自重標準值N

G2k3

kdb

=G×la×H=0.01×0.9×27=0.243kNG2k3 kmw構配件自重標準值N總計G2k單外立桿：N=N+N +N =0.648+0.49+0.243=1.381kNG2k

G2k1

G2k2

G2k3單內立桿：N=N=0.648kNG2k G2k12〕立桿施工活荷載計算外立桿：N

=la×l×(n×G

)/2=0.9×0.9×(2×2)/2=1.62kNQ1k

b

kzj內立桿：N=1.62kNQ1k、立桿軸向力計算組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(N

+N)+0.9×1.4×N

=1.2×(3.718+1.381)+0.9×1.4×1.62=8.159kN單內立桿：N=1.2×(N

G1k G2k+N)+0.9×1.4×N

Q1k=1.2×(3.718+0.648)+0.9×1.4×1.62=7.28kN、立桿穩定性驗算

G1k

G2k

Q1kH17.4立桿計算長度系數μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4730立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)450連墻件布置方式兩步三跨、立桿長細比驗算立桿計算長度l=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m0長細比λ=l/i=2.7×103/15.9=169.811≤2100軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿計算長度l=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m0長細比λ=l/i=3.118×103/15.9=196.1320A得，φ=0.188滿足要求！不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N”=N+N+N=3.718+1.381+1.62=6.718kN

G1k

G2k

Q1kN=1.2(N+N

)+1.4N

=1.2×(3.718+1.381)+1.4×1.62=8.386kNG1k

G2k

Q1kσ=N/(φA)=8386.2/(0.188×450)=99.128N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N”=N+N+N=3.718+1.381+1.62=6.718kN

G1k

G2k

Q1kN=1.2(N+N

)+0.9×1.4N

=1.2×(3.718+1.381)+0.9×1.4×1.62=8.159kNG1k

G2k

Q1kM=0.9×1.4×M=0.9×1.4×ωlh2/10=0.9×1.4×0.464×0.9×1.82/10=0.171kN·mw wk kaσ=N/(φA)+M/W=8159.4/(0.188×450)+170566.705/4730=132.507N/mm2≤[f]=205N/mm2w滿足要求！R=RB=[(n-1)/2]P+PA其中n=2；經過簡支梁的計算得到:通過聯梁傳遞到支座的最大力為(考慮到聯梁的自重) 2×8.39+0.5×1.8×0.141=16.91kN;最大彎矩(考慮到支撐的自重)M=2/8×8.39×1.8+0.141×1.8×1.5/8=3.82kN·m;

max最大應力=3.82×106/77529=49.27N/mm2;主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩I(cm4)x1130主梁截面抵抗矩W(cm3)x141g(kN/m)k0.205主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250附圖如下：、強度驗算彎矩圖(kN·m)σ =M/W=3.857×106/141000=27.353N/mm2≤[f]=215N/mm2max max符合要求！、抗剪驗算剪力圖(kN)τ max max z 0=16.994×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=20.084N/mm2τmax=20.084N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！、撓度驗算變形圖(mm)ν =0.038mm≤[ν]=2×l/250=2×1250/250=10mmmax x符合要求！、支座反力計算R=11.391kN,R=22.894kN1 2、懸挑主梁整體穩定性驗算主梁軸向力：NR/tanα=22.894/tan62.277°=12.031kNS1 1壓彎構件強度：σ =M/(γW)+N/A=3.857×106/(1.05×141×103)+12.031×103/2610=30.662N/mm2≤[f]=max max215N/mm2γ符合要求！受彎構件整體穩定性分析：其中φ --均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：b查表《鋼構造設計標準》(GB50017-2023)得，φ=2b由于φ大于0.6，依據《鋼構造設計標準》(GB50017-2023)附表B，φ值為b b0.93。σ=M/(φW)=3.857×106/(0.929×141×103)=29.443N/mm2≤[f]=215N/mm2max b x符合要求！4、上拉桿件及連接件驗算上拉桿材料類型鋼筋上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型24上拉桿截面積A(cm2)3.801上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000螺栓在螺紋處的有效直徑d(mm)e19.6螺栓抗拉強度設計值[f](N/mm2)t160焊縫抗拉強度設計值fw(N/mm2)t160S(mm)8吊耳板寬LDP(mm)110L(mm)100吊耳板圓周外半徑R(mm)45D(mm)25吊耳板許用拉應力[σ](N/mm2)215吊耳板許用剪應力[τ](N/mm2)125上拉桿件角度計算：α=arctanL/L=arctan(2900/1524)=62.277°1 1 2上拉桿件支座力：R=nR=1×22.894=22.894kNS1 z1主梁軸向力：N=R/tanα=22.894/tan62.277°=12.031kNSZ1 S1 1上拉桿件軸向力：N=R/sinα=22.894/sin62.277°=25.863kNS1 S1 1上拉桿件的最大軸向拉力N=25.863kNS軸心受拉穩定性計算：σ=N/A=25.863×103/380.1=68.043N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2S符合要求！、拉桿中部花籃螺栓驗算σ=NS/(π×de2/4)=25.863×103/(π×19.62/4)=85.32N/mm2≤[ft]=170N/mm2、拉桿上部穿墻螺栓驗算穿墻螺栓受向下的剪切力：N=22.894KNv穿墻螺栓受軸向拉力：Nt=12.031KN螺栓受剪承載力設計值：Nb=352.5×130=45.825KNv螺栓受拉承載力設計值：Nb=352.5×170=59.825KNt√= = 59.925 2

22.894)45.825 2)=0.539≤1、拉桿上部墊片驗算=N/A=12031/(808-288)=28.92N/mm2＜205N/mm2，滿足要求。0、拉桿上、下部位鋼筋與連接部位焊接驗算焊縫長度l=70mm 焊縫高度hg=6mm考慮按單面角焊w焊縫強度設計值：T=0.7×ff×lh=0.7×160×6×70=47.04KN＞25.863KN，滿足要s wg求。、拉桿下部連接板、耳板驗算連接板所受拉應力σ =25.863×103/(90×10-25×10)=39.79N/mm2＜205N/mm2t耳板焊縫受彎矩M=12.31×0.055=0.662KN.m耳板焊縫受拉力 Nt=22.894KN耳板焊縫受剪應力Nv=12.031KN焊縫長度為雙面焊，單面長為55mm，雙面共計110，焊縫高度為6mmσ=Nt/2×0.7hl+6M/2×0.7hl2f gw gw=(22.894×103/(2×0.7×6×110)+6×662023/(2×0.7×6×110×110))=63.86N/mm2f=NV/2hl=12.031×103/(2×0.7×6×110)=13.021N/mm2fgw=(63.86×63.86+13.021×13.021)0.5=65.17N/mm2＜160N/mm25、懸挑主梁與構造連接部位螺栓強度驗算、螺栓強度驗算螺栓受向下的剪切力：N=11.391KN＜45.825KN,滿足要求。V、螺栓連接板焊縫工字鋼主梁與連接板焊縫長度250MM,焊縫高度8mm。=Nt/20.7hl=12031/(20.78250)=4.3f gwf=NV/2hl=11.391×103/(2×0.7×8×250)=4.1fgw(4.3×4.3+4.1×4.1)0.5=5.94N/mm2＜160N/mm2,滿足要求五、陽臺部位懸挑梁驗算：1.8M≤L≤3.0M時，承受兩根M24上拉桿，跨度大于3M時，另行計算確定此案陽臺部位懸挑鋼梁按陽臺挑出寬度為1.8M時進展驗算。僅驗算懸挑鋼梁及拉桿、螺栓、焊縫受力狀況1、主梁驗算主梁材料類型主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩I(cm4)x1130主梁截面抵抗矩W(cm3)x141主梁自重標準值g(kN/m)k0.205主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/360荷載標準值：q”=g=0.205=0.205kN/mk第1排：F”=F”/n=9.91/1=9.91kN1 z第2排：F”=F”/n=9.91/1=9.91kN2 z荷載設計值：q=1.2×g=1.2×0.205=0.246kN/mk第1排：F=F/n=12.44/1=12.44kN1 z第2排：F=F/n=12.44/1=12.44kN2 z〔1〕、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=1.252×106/141000=8.878N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！、抗剪驗算剪力圖(kN)τ max max z 0=12.502×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.775N/mm2τ =14.775N/mm2≤[τ]=125N/mm2max符合要求！、撓度驗算變形圖(mm)ν =0.023mm≤[ν]=2×l/360=2×3050/360=16.944mm，符合要求！max x、支座反力計算R=0.122kN,R=10.377kN,R=15.144kN1 2 3、懸挑主梁整體穩定性驗算主梁軸向力：N14.622+6.799=21.42kN(見下節拉桿驗算)壓彎構件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.252×106/(1.05×141×103)+21.42×103/2610=16.66N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性進展系數γ符合要求！受彎構件整體穩定性分析：其中φ --均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：b查表《鋼構造設計標準》(GB50017-2023)得，φ=2b由于φ大于0.6，依據《鋼構造設計標準》(GB50017-2023)附表B，φ值為b b0.93。σ=M/(φW)=1.252×106/(0.929×141×103)=9.56N/mm2≤[f]=215N/mm2max bx符合要求！2、上拉桿件驗算上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型22上拉桿截面積A(cm2)3.801上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000螺栓在螺紋處的有效直徑d(mm)e19.6螺栓抗拉強度設計值[f](N/mm2)t160對接焊縫抗拉強度設計值fw(N/mm2)t185S(mm)8吊耳板寬LDP(mm)110L(mm)100吊耳板圓周外半徑R(mm)45D(mm)25吊耳板許用拉應力[σ](N/mm2)215吊耳板許用剪應力[τ](N/mm2)125上拉桿件角度計算：α=arctanL/L=arctan(2900/1900)=56.768°1 1 2α=arctanL/L=arctan(2900/2800)=46.005°2 1 2上拉桿件支座力：R=nR=1×10.377=10.377kNS1 z1R=nR=1×15.144=15.144kNS2 z2主梁軸向力：N=R/tanα=10.377/tan56.768°=6.799kNSZ1 S1 1N=R/tanα=15.144/tan46.005°=14.622kNSZ2 S2 2上拉桿件軸向力：N=R/sinα=