天津順鑫成食品有限公司新建生產基地主體模板施工方案編制:年月日審核：年月日審批：年月日天津天一建設集團有限公司一、編制依據《建筑結構荷載規范》GB50009-2001《混凝土結構設計規范》GB50010-2002設計圖紙及施工現場規劃圖天津天一建設集團有限公司企業工藝標準匯編—TYJSH-QB一、工程概況⑴工程名稱：天津順鑫成食品有限公司新建生產基地⑵建設地點：天津市津南區雙港工業園內⑶建設規模：本工程分為四個單體建筑，分別為：冷食車間：20035㎡、綜合樓：6529㎡、速凍車間：4800㎡、鍋爐房：1148㎡。本工程主體為鋼筋混凝土框架結構，抗震設防烈度為7度，建筑耐火等級為二級。二、方案及材料選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時要充分考慮以下幾點：模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。在規定的條件下和規定的適用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JGJ59-99檢查標準要求，要符合市文明工地的有關標準。模板、支撐選型：柱模板：采用15mm厚清水板，在木工棚制作施工現場組拼，背內楞采用60*60方木，柱箍采用80*40矩形鋼楞加固，采用可回收M12對拉螺栓進行加固，沿柱子高度每隔50cm加設。邊角處用木板條找補，并貼海綿條填滿縫隙，保證棱角方直、美觀。梁、板模板采用13cm厚竹膠板，在木工棚制作施工現場組拼。先支設承重架，承重架采用腳手架鋼管搭設，步距不大于2、施工準備2.1、放線根據平面控制網線，在墊層上放出控制軸線，對墻、柱要放五條控制線，一條軸線、兩條墻柱截面邊線、兩條模板控制線。2.2、材料準備各類材料、工具、勞動力以及防護用具施工前到位。根據施工期間的工程量，施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，應及時組織退場。原材料進場后應堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止雨水淋泡。2.3、技術準備1．熟悉圖紙，了解掌握模板的施工工藝，按圖紙和項目部的施工進度計劃合理安排材料、機具、人員進場施工。2．按施工方案和技術規程對操作者進行技術安全交底并下達具有可操作性、可實施的技術交底書。3．認真做好材料進場驗收工作，復查材料材質證明，現場材料進場存儲工作。4．做好模板施工的技術資料和施工過程中的檢驗記錄，并及時收集和整理上述資料，以保證技術資料的及時、準確、完整。3、模板的施工工藝3.1、模板安裝前的準備工作模板安裝前作好模板的定位基準線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線和施工圖用墨線彈出模板的內邊線、邊線和外側控制線，以便于模板的安裝和校正。梁模板軸線定位方法：把經緯儀架設在軸線偏1米的控制線上，在柱頂處用外伸尺的方法，在柱模板上用紅筆畫出軸線位置點，然后根據此軸線點再進行其它測量定位工作。作好標高測量工作用水準儀把建筑物水平標高根據實際標高的要求，直接引測到安裝位置。設置模板定位基準墻體上部和柱模可根據構件斷面尺寸切割一定長度鋼筋頭，點焊在預留插筋上，作為模板定位筋，可以保證鋼筋保護層與模板位置的準確。按施工需用的模板及配件，對其規格、數量逐項清點檢查，未經修復的部件不得使用。經檢查合格后的模板，應按照安裝程序進行堆放。底層要加墊木，模板底層要墊離地面不小于10Cm。豎向模板安裝的底面要平整，防止漏漿。在每次拆模之后，要清理模板，并刷脫模劑。3.2、模板施工程序1、柱模板施工程序基層清理→放模板支設要求的50線→柱模板吊裝就位→安裝模板上、中、下柱箍以及柱模斜撐→核正模板的位置、垂直度、平整度→安裝其它柱箍→細校正柱模的位置、垂直度、平整度→柱模板自檢→報項目部驗收→報監理公司驗收→澆筑砼養護→模板拆除、清理、退場堆放。2、梁模板施工程序彈出梁軸線及水平線并復核→搭設梁模支架→綁扎鋼筋→安裝側梁模→安裝另一側梁模→安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞和對拉螺栓→復核梁模尺寸、位置→梁模板自檢→報項目部驗收→報監理公司驗收→澆筑砼養護→模板拆除、清理、退場堆放。3.3、模板支設1、梁模板安裝梁模支架之前，在支柱下腳鋪設15cm×15cm墊板，并且樓層間的上下支座應大至在同一條直線上。支柱采用雙排，間距600～1000mm，支柱上連固8cm×8cm木楞。支柱中間和下方加模桿或斜桿，立桿加可調底座。在支柱上調整預留梁底模板的厚度，符合設計要求后，拉線安裝梁底模板并找直。安裝梁一側模板，在底模上綁扎鋼筋，經驗收合格后，清除雜物，安裝梁另一側模板，將兩側模與底板連接角模與卡具連接。安裝上下鎖口楞及外豎楞，附加斜撐，其間距一般為75cm。當梁高超過70cm時，需加腰楞，并穿對拉螺栓加固，且梁側模安裝固定前上口要拉線找直。復核檢查梁模尺寸，與相鄰梁、柱、板模板固定。2、柱子模板1、清理場地，柱鋼筋驗收合格后封模，模板底部沿模板邊線用1：3水泥砂漿找平，防止模板底部漏漿。2、采用方管和螺桿進行加固，沿柱高間距500。3、調整軸線位移，調整垂直度，上口安放保護層限位卡及保證鋼筋間距的內撐卡。3.4、技術質量保證措施嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢“三檢制度”，確保模板安裝質量。砼澆筑過程中應派專人2～3名觀模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐。所有柱子模板拼縫，梁與柱等節點處均需用海棉膠帶貼縫或以密封膠帶粘貼，以確保砼不漏漿。梁、板模安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫寬度，模板高度，脫模劑涂刷等的準確性，嚴格控制預拼模板精度，其拼裝精度要求：現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、梁、墻+4，-5鋼尺檢查層高垂直度≤5m6經偉儀或吊線、鋼尺檢查＞5m8相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查主軸線和分軸線放線后，規定負責測量記錄員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時墻、柱、剪力墻體的成品尺寸，目的是通過分析墻體和柱子的垂直度誤差，并根據數據分析原因，將問題及時反饋到生產責任人，及時進行調整和糾正。模板的脫模劑要使用水性脫模劑，以防污染鋼筋。模板安裝前必須檢查所有預埋，預留是否正確，水電，暖通等工種和安裝是否及時，并通過業主和監理檢查合格后方可封模。樓面模板安裝后必須與鋼筋工種配合，保證鋼筋人員正常工作。嚴格按照要求進行技術交底操作，杜絕違章操作。模板安裝完畢后必須先自檢后互檢并經質檢員驗收和監理確認后方可進入下道工序施工。預埋件允許誤差表(mm)：預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預埋孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10,0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10,0預留洞中心線位置10尺寸+10,0當梁板跨度≥4m時，模板應起拱，本工程主梁起拱高度為梁跨的1/1000-3/1000。所使用的鋼管規格為Φ48×3.5mm，對銹蝕、壓扁、裂縫等材料杜絕進場。拆模時，以項目部下發的指令書為拆模依據。3.5、模板拆除3.5.1、拆模注意事項1、模板拆除的一般要點①、側模拆除：在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。②、拆模應遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。③、模板工程作業組織，應遵循支模與拆模統一由一個作業班組安排作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。2、模板拆除工藝⑴、工藝流程填寫拆模申請單→拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐→拆除梁連接件及側模板→分段分片拆除樓板模板、鋼（木）楞及支柱→拆除梁底模板及支撐系統。⑵、拆模施工要點1）拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業，然后拆除梁與樓板的連接角模及梁側模板，以使兩相鄰模板斷連。2）下調支柱頂翼托螺桿后，用鋼釬輕輕撬動竹膠板，或木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。每塊竹膠板拆下時，人工托塊放于地上。四、模板技術措施本工程柱子截面積大同小異，現就截面最大的柱子600*600為例計算。柱模板計算書柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H=5.根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:矩形；寬度(mm):80.00；高度(mm):100.00；壁厚(mm):5.00；鋼楞截面慣性矩I(cm4):241.42；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):48.28；柱箍的間距(mm):500；柱箍肢數:1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):60.00；豎楞肢數:2；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；柱模板設計示意圖計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2，取較小值47.705kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2.000kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=270mm，且豎楞數為3，面板為2跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大彎距：M=0.125×27.021×270×270=1.97×105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mmf--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=1.97×105/2.70×104=7.296N/mm2；面板的最大應力計算值σ=7.296N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13.000N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×27.021×270.0=4559.743N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=4559.743N；b--構件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×4559.743/(2×500×18.0)=0.760N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.760N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=1.500N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=47.71×0.50＝23.85kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm面板最大容許撓度:[ω]=270.0/250=1.080mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.521×23.85×270.04/(100×9500.0×2.43×105)=0.286mm；面板的最大撓度計算值ω=0.286mm小于面板最大容許撓度設計值[ω]=1.080mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80/6=64.00cm3；I=60×80×80×80/12=256.00cm4；1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×7.296×450.0×450.0=1.48×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=1.48×105/6.40×104=2.308N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=2.308N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×7.296×450.0=1969.809N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=1969.809N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×1969.809/(2×60.0×80.0)=0.616N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=0.616N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值[fv]=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=47.71×0.27=12.88kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56×106；豎楞最大容許撓度:[ω]=450/250=1.800mm；豎楞的最大撓度計算值:ω=0.677×12.88×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.147mm；豎楞的最大撓度計算值ω=0.147mm小于豎楞最大容許撓度[ω]=1.800mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.270×0.45/1=6.57kN；最大支座力:N=9.798kN；最大彎矩:M=0.233kN.m；最大變形:V=0.034mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.23kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=1.67N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=13.000N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=1.67N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:ω=0.034mm；柱箍最大容許撓度:[ω]=300.0/250=1.200mm；柱箍的最大撓度ω=0.034mm小于柱箍最大容許撓度[ω]=1.200mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M12；對拉螺栓的有效直徑:9.85mm；對拉螺栓的有效面積:A=76.00mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=9.798kN。對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=9.798kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；柱箍為2跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.220×0.45/1=5.35kN；最大支座力:N=8.314kN；最大彎矩:M=0.167kN.m；最大變形:V=0.019mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.17kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3；H邊柱箍的最大應力計算值:σ=1.194N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=13.000N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值σ=1.194N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:V=0.019mm；柱箍最大容許撓度:[V]=250.000/250=1.000mm；柱箍的最大撓度V=0.019mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1.000mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M12；對拉螺栓有效直徑:9.85mm；對拉螺栓有效面積:A=76.00mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.314kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.314kN小于[N]=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁模板計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3梁段:一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.70混凝土板厚度(mm):0.10；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：4.50；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:1根承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為Φ48×3.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度60mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度60mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為44.343kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計算跨度(內楞間距):l=300.00mm；面板的最大彎距M=0.1×10.98×300.002=9.88×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.660N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=18.00×0.50=9.00N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=300.00mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.214mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值ω=0.214mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.200mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×60×60/6=24.00cm3；I=40×60×60×60/12=72.00cm4；（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×18.000×0.85+1.4×2.000×0.85)×0.300/2=3.11kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內楞的最大彎距:M=0.1×3.11×500.002=7.78×104N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=7.78×104/2.40×104=3.241N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=3.241N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于[f]=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.00×0.30/2=2.70N/mm；l--計算跨度(內楞間距)：l=500.00mm；I--面板的截面慣性矩：E=7.20×105N/mm2；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×2.70/2×500.004/(100×10000.00×7.20×105)=0.159mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=2.000mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.159mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80/6=64.00cm3；I=60×80×80×80/12=256.00cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×18.00×0.85+1.4×2.00×0.85)×0.50×0.50/2=2.59kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=500mm；外楞的最大彎距：M=0.175×2592.500×500.000=2.27×105N/mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=2.27×105/6.40×104=3.544N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=17.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=3.544N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算其中E--外楞的彈性模量，其值為10000.00N/mm2；p--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p==18.00×0.50×0.50/2=2.25KN；l--計算跨度(拉螺栓間距)：l=500.00mm；I--面板的截面慣性矩：I=2.56×106N/mm2；外楞的最大撓度計算值:ω=11.146×2.25×103×500.003/(100×10000.00×2.56×106)=0.126mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=2.000mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.126mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=2.000mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.400kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.920kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000.00×18.00×18.00/6=5.40×104mmI=1000.00×18.00×18.00×18.00/12=4.86×105mm1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.70×0.90=19.28kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.125×22.176×0.150=0.416kN.m；σ=0.416×106/5.40×104=7.700N/mm2；梁底模面板計算應力σ=7.700N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×1.00=18.20N/mm；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.521×18.200×150.04/(100×9500.0×4.86×105)=0.010mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.010mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=150.0/250=0.600mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)×0.700×1.000=17.850kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350×1.000×(2×0.700+0.300)/0.300=1.983kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.500+2.000)×0.300×1.000=1.350kN；2.方木的支撐力驗算均布荷載q=1.2×17.850+1.2×1.983=23.800kN/m；集中荷載P=1.4×1.350=1.890kN；方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力[即支座力]分別為：N1=1.408kN；N2=6.340kN；N3=1.408kN；木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6.000×6.000×6.000/6=36.00cm3；I=6.000×6.000×6.000×6.000/12=108.00cm4；八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=4.09kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=4.087kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×4.500=0.697kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.00×0.35=0.305kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=2.219kN；N=4.087+0.697+0.305+2.219=7.307kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.00N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u=1.700；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7306.890/(0.207×489.000)=72.186N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=72.186N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205.00N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.700按照表2取值1.002；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.002×(1.500+0.100×2)=1.988m；Lo/i=1987.868/15.800=126.000；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.417；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7306.890/(0.417×489.000)=35.833N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=35.833N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205.00N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。下面總結范文為贈送的資料不需要的朋友，下載后可以編輯刪除！祝各位朋友生活愉快！員工年終工作總結【范文一】201x年就快結束，回首201x年的工作，有碩果累累的喜悅，有與同事協同攻關的艱辛，也有遇到困難和挫折時惆悵，時光過得飛快，不知不覺中，充滿希望的201x年就伴隨著新年伊始即將臨近。可以說，201x年是公司推進行業改革、拓展市場、持續發展的關鍵年。現就本年度重要工作情況總結如下：一、虛心學習，努力工作(一)在201x年里，我自覺加強學習，虛心求教釋惑，不斷理清工作思路，總結工作方法，一方面，干中學、學中干，不斷掌握方法積累經驗。我注重以工作任務為牽引，依托工作崗位學習提高，通過觀察、摸索、查閱資料和實踐鍛煉，較快地完成任務。另一方面，問書本、問同事，不斷豐富知識掌握技巧。在各級領導和同事的幫助指導下，不斷進步，逐漸摸清了工作中的基本情況，找到了切入點，把握住了工作重點和難點。(二)201x年工程維修主要有：在衛生間后墻貼瓷磚，天花修補，二棟宿舍走廊護欄及宿舍陽臺護欄的維修，還有各類大小維修已達幾千件之多!(三)愛崗敬業、扎實工作、不怕困難、勇挑重擔，熱情服務，在本職崗位上發揮出應有的作用二、心系本職工作，認真履行職責，突出工作重點，落實管理目標責任制。(一)201x年上半年，公司已制定了完善的規程及考勤制度。201x年下半年，行政部組織召開了年的工作安排布置會議年底實行工作目標完成情況考評，將考評結果列入各部門管理人員的年終績效。在工作目標落實過程中宿舍管理完善工作制度，有力地促進了管理水平的整體提升。(二)對清潔工每周不定期檢查評分，對好的獎勵，差的處罰。(三)做好固定資產管理工作要求負責宿舍固定資產管理，對固定資產的監督、管理、維修和使用維護。(四)加強組織領導，切實落實消防工作責任制，為全面貫徹落實“預防為主、防消結合”的方針，公司消防安全工作在上級領導下，建立了消防安全檢查制度，從而推動消防安全各項工作有效的開展。三、主要經驗和收獲在安防工作這兩年來，完成了一些工作，取得了一定成績，總結起來有以下幾個方面的經驗和收獲：(一)只有擺正自己的位置，下功夫熟悉基本業務，才能更好適應工作崗位。(二)只有主動融入集體，處理好各方面的關系，才能在新的環境中保持好的工作狀態。(三)只有堅持原則落實制度，認真統計盤點，才能履行好用品的申購與領用。(四)只有樹立服務意識，加強溝通協調，才能把分內的工作做好。(五)要加強與員工的交流，要與員工做好溝通，解決員工工作上的情緒問題，要與員工進行思想交流。四、加強檢查，及時整改，在工作中正確認識自己。(一)開展常規檢查。把安全教育工作作為重點檢查內容之一。冬季公司對電線和宿舍區進行防火安全檢查。(二)經過這樣緊張有序的一年，我感覺自己工作技能上了一個新臺階，做每一項工作都有了明確的計劃和步驟，行動有了方向，工作有了目標，心中真正有了底!基本做到了忙而不亂，緊而不散，條理清楚，事事分明，從根本上擺脫了剛參加工作時只顧埋頭苦干，不知總結經驗的現象。就這樣，我從無限繁忙中走進這一年，又從無限輕松中走出這一年，還有，在工作的同時，我還明白了為人處事的道理，也明白了，一個良好的心態、一份對工作的熱誠及其相形之下的責任心是如何重要(三)總結下來：在這一年的工作中接觸到了許多新事物、產生了許多新問題，也學習到了許多新知識、新經驗，使自己在思想認識和工作能力上有了新的提高和進一步的完善。在日常的工作中，我時刻要求自己從實際出發，堅持高標準、嚴要求，力求做到業務素質和道德素質雙提高。五、要定期召開工作會議，兼聽下面員工的意見，敢于薦舉賢才，總結工作成績與問題，及時采取對策!六、存在的不足總的來看，還存在不足的地方，還存在一些亟待我們解決的問題，主要表現在以下幾個方面：1、對新的東西學習不夠，工作上往往憑經驗辦事，憑以往的工作套路處理問題，表現出工作上的大膽創新不夠。2、本部有個別員工，驕傲情緒較高，工作上我行我素，自已為是，公司的制度公開不遵守，在同事之間挑撥是非，嘲諷，冷語，這些情況不利于同事之間的團結，要從思想上加以教育或處罰，為企業創造良好的工作環境和形象。3、宿舍偷盜事件的發生，雖然我們做了不少工作，門窗加固，與其公司及員工宣傳提高自我防范意識，但這還不能解決根本問題，后來引起上級領導的重視，現在工業園已安裝了高清視頻監控系統，這樣就能更好的預防被盜事件的發生。七、下步的打算針對201x年工作中存在的不足，為了做好新一年的工作，突出做好以下幾個方面：(一)積極搞好與員工的協調，進一步理順關系;(二)加強管理知識的學習提高，創新工作方法，提高工作效益;(三)加強基礎工作建設，強化管理的創新實踐，促進管理水平的提升。在今后的工作中要不斷創新，及時與員工進行溝通，向廣大員工宣傳公司管理的相關規定，提高員工們的安全意識，同時在安全管理方面要嚴格要求自己，為廣大公司員工做好模范帶頭作用。在明年的工作中，我會繼續努力，多向領導匯報自己在工作中的思想和感受，及時糾正和彌補自身的不足和缺陷。我們的工作要團結才有力量，要合作才會成功，才能把我們的工作推向前進!我相信：在上級的正確領導下，cssm大安防的明天更美好!員工年終工作總結【范文二】一個人靜靜的站在窗邊，看著路上一輛輛行駛的車輛，不由的想起了以前。轉瞬間來到紅牛已經一年多了，有過開心與歡樂，悲傷與淚水，還有坎坷。XX，嶄新的一年，而現在已經過去了半年，在這半年里我又學到了很多的知識。在這半年的工作中我學到了許多平時學不到的崗位知識，尤其這幾次停機時跟著設備維修人員一起檢修設備時又讓我對設備的工作原理有了更深了解，從而使我提高了崗位操作技能，更重要的是，在處理故障的同時，我能夠熟練的將學到的新知識與操作技能相結合，減少了處理故障的時間，提高了處理故障的能力。同時也還存在著許多的不足與缺點。學到了什么：1現在對所在崗位的設備工作原理有了更進一步的了解，從而提高了處理故障的能力與技巧，減少了處理故障的時間。2對整條生產線也有了的了解，在其他崗位出現故障時自己也能過去幫上忙。3現在和相鄰崗位的伙伴配合的更加默契了，在彼此的崗位出現故障時只要對方一個手勢就會明白自己該做些什么。4在開班后會時通過主管描述生產線場的情況和崗位點評時悟出了什么情況重要。什么情況緊急，在同時出現多個突發事件時怎樣能有條不紊的處理好每件事。5在觀看“XX年度《感動中國》人物”頒獎典之后我感受到我們每個人都很平凡，但在平凡的人生中，也可以做出不平凡的事情，我們每個人都可以通過自己的努力實踐，也可以從他們的身上吸取力量，不斷前進。存在的不足與缺點：1在崗位出現較大的故障時有些手足無措心里還有些急躁，如果長時間沒處理好的話心里還來氣。2缺乏較好的工作方法，同樣的一件事看別人做起來時覺得挺輕松，當輪到自己做的時候不但沒做太好而且還累的滿頭大汗。3口語表達能力較差，在崗位之間的溝通或者是和伙伴們聊天的時候自己心里想的意思總是不能用理想的語句表達出來。下半年的目標：在今后的日子里，爭取把自己不足的地方彌補回來，多加學習以提高自己的綜合能力，上班時調整好自己的心態，多加認真，爭取以零失誤來回報公司對我的培養。最后，中心的祝愿公司的明天會更加的燦爛輝煌。員工年終工作總結【范文三】時光荏苒，XX年年很快就要過去了，回首過去的一年，內心不禁感慨萬千……時間如梭，轉眼間又將跨過一個年度之坎，回首望，雖沒有轟