第一章結構設計說 第二章鋁合金門窗系統結構計 第三章陶板系統結構計 第四章鋁板系統結構計 第八章雨棚系統結構計 第九章熱工計 第一 結構設計說明較嚴值執行。而且再此之上，我們做出鄭重承諾“我們并不因為遵守規范本身， 《預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規程》JGJ85- GB/T50104- 1 kk 根據不同場地類型,按以下公式計算:β1+2gI（z/10） zzzzzz或按照《建筑結構荷載規范》GB50009-20128.2.1對B類場地z>350m時z=350mz<10mz=10m；對C類場地z>450m時z=450mz<15mz=15m；下列規定采用局部風壓體型系數μs1：8.3.3載時，局部風壓體型系數μs1可按構件的從屬面積折減，折減系數按下列規定采用：大于1.0的屋面區域折減系數取0.6，對其他屋面區域折減系數取1.0；βE5.022αmax選擇可按JGJ102-2003中的表5.3.4進行。表5.3. 水 678γ0S≤RSE≤df≤ 雙向受彎的桿件，兩個方向的撓度應分別符合df≤df,lim的規定。2、剛度允許限值能超過跨度的1/180及20mm，取較小值；跨度超過4500mm時，撓度過跨度的1/180及4500mm時，撓度過跨度的1/250及20mm，取較小值；撓度過跨度的1/250及30mm，取面板的撓度過自由邊長度的1/60；四點支撐的玻璃面板撓度過支撐點間較大邊長的1/60。《金屬和石材幕墻工程技術規范》JGJ133-2001及市《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012的要求，以較嚴格者為準：鋁型材橫梁及立柱，跨度不超過7500mm時，撓度過跨度的1/180及20mm，取較小值；跨度超過7500時，撓度過跨度的1/500。對懸臂構件，取調出長度的兩倍來鋼型材橫梁及立柱，跨度不超過7500mm時，撓度過跨度的1/300及15mm，取較小值；跨度超過7500時，撓度過跨度的1/500。頂與金屬屋面技術規范》JGJ-2012及市《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012的b.鋼型材桿件，撓度過跨度的1/250。c.四邊支撐的矩形玻璃面板的撓度過其短邊邊長的1/60；兩邊（對邊）簡支玻璃面板的撓度過自由邊長度的1/60；四點支撐的玻璃面板撓度過支撐點間較大邊長的1/60。e.平板金屬面板的加強中肋，其撓度不超過跨度的1/120。度不超過長邊的1/120。自重產生的撓度不能導致相關構件產生積水效果。厚度厚度厚度976765654如達不到3倍，可按2.5倍取值，也可根據實測結果予以調整。a5.2.2fa壁厚〉〉 H14、H24H16、0H14、00也可按表5.2.3a采用。s5.2.3afs的規定，可按表5.2.3b采用。表5.2.3 抗拉、抗壓、抗彎fs抗剪fs緊）fs表 表5.2.8材料的彈性模量E5.2.9Υυ表 材料的線膨脹系數(/ααg5.3.1γgFαEabtMγNVW第二章鋁合金門窗系統結構計第一節、75排窗結構計算窗豎料計算一、基本信基本│本章包含門窗系統云線位置信息│││││││││││││││││││││││││││││││││││││││││││材料│中梃材 中梃材│material_mullion│

type_mullion│重 彈性模 泊松│││ρρalum28kNm│

EEalum ννalum│抗拉壓強 抗剪強 ││fy_6063T6│

fv_6063T6 fb_6063T6隔熱│組合彈性 條材 │c TRd分格│中梃左分 中梃右分信息│B_m│

B_f│中梃水平分 ││BB_mB_f ││中梃左分格荷│計算系│

│││α_m│

minL α_f

minL截面│屬性2│Aze434││內部型材截面│2│Azi923││外部型材X軸截││ 44624││內部型材X軸截││I │││外部型材形心距邊緣間 內部型材形心距邊緣間 兩型材的形心間│y

y d │剛性慣性 剛性慣性矩的組合參│A

d

A

d│I

I

ze

ze

1│ │

AzeAzi│幾何│

彈性結合作用參 有效慣性ccd2L│λ C

Ief

Is(1υ)1

π后腔│插芯 截面│Az21152屬性│X軸截面慣性 Y軸截面慣性│ │Ix2 150475││X軸截面彈性抵抗 Y軸截面彈性抵抗│ 21466 9964 二、荷載計

風荷│依據《建筑結構荷載規范》GB50009- │地 重現 計算高││city"│

windperiod"50年 z│地面粗糙度類 作用區 構件風荷載從屬面 ABL││局部體型系 考慮構件從屬面積后局部體形系││μsl.1 μsl.a│室內局部體型系 局部體型系數計算│

6.8│μsl.i│

μsl

μsl.i│陣風系 基本風││βgz μz wo│考慮風荷載最小限 ││qwkmin qwkmaxβgzμslμzwoqwkmin自重│面板重 面板厚荷載│ρ_panelρglass25.6kNm t_panel││面板自重荷載標準 面板自重荷載標準值（考慮各零部件││q'dkt_panelρ_panel qdk1.2q'dk││依據《建筑抗震設計規范》GB50011-2010 e5荷載│抗震設防烈度(度 基 加速度 βe5││seismic_intensity7│

acceleration│水平影響系數最大 水平作用標準││αmax qekβeαmaxqdk三、中梃計算3.1中梃受力分析受力│依據《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-分析 荷載組合1(強度校核 荷載組合2(撓度校核│ ││水平方向面荷 qy1.4qwk││

q'y│水平方向線荷

1.948kNm

q'

1.275kNm│（左分格 │

│水平方向線荷│（右分格│強度校核

py_f

1.948 2

p'y_f

1.275 2中梃│水平方向荷內力 2 2 ││Mx24py_mL34α_m24py_fL34α_f│荷載│鋁型材整體分配系數│?alum

alum│

steel│后腔鋼插芯荷載分配系│ ││?steel1

alum steel強度中梃│外部型材截面正應 截面正應力校強度校核│

1

Ixe y

e │σe?alumMx I65.762MPa "0.438<1 │

││內部型材截面正應 截面正應力校│ y i │σi?alumMx I99.601MPa "0.664<1 后腔│鋼插芯截面正應 截面正應力校插芯f強度 f校核│σsteel1 "0.669<1 撓度校核

y_Q235撓度│截面等效校核 │IxIefIx2 │水平方向撓度│ p'y_mL p'y_fL │dy│

85α_m2α_m240EI85α_f2α_f15.05mm│中梃撓度校核段長│L4││撓度限│ │

撓度 │dy_limmin150

20mmif30mm

L4.5mL

ratioratio

"0.753<1 窗橫料計算基本│信息││││││││││││││││││││││││材料│橫料材 橫料材││彈彈性泊松ρ28kNmE70000ννalum抗剪fy_6063T6fv_6063T6│││││││

type_mullion隔熱│組合彈性 條材 │c TRd分格│橫料下分 橫料上分信息│B_m│

B_f│橫料分 ││BB_mB_f 2 │

│橫料下分格荷│計算系 minL

minL│α_m│

α_f

截面│屬性│Aze434││內部型材截面││Azi923││外部型材X軸截│││Ixe44624││內部型材X軸截│││Ixi │││外部型材形心距邊緣間 內部型材形心距邊緣間 兩型材的形心間│y

y d │剛性慣性 剛性慣性矩的組合參││ AzeAzi│ AzeAzi│││ 彈性結合作用參有效慣性

AzeAzid24 4

ccd2L│λ C

2 2

Ief

Is(1υ)1

π二、荷載計算風荷│依據《建筑結構荷載規范》GB50009- │地 重現 計算高││city"│

windperiod"50年 z│地面粗糙度類 作用區 構件風荷載從屬面 ABL││局部體型系 考慮構件從屬面積后局部體形系││μsl.1 μsl.a│室內局部體型系 局部體型系數計算│

m│μsl.i│

μsl

μsl.i│陣風系 基本風││βgz μz wo│考慮風荷載最小限 ││qwkmin qwkmaxβgzμslμzwoqwkmin自重│面板重 面板厚荷載│ρ_panelρglass25.6kNm│

t_panel│面板自重荷載標準 面板自重荷載標準值（考慮各零部件││q'dkt_panelρ_panel qdk1.2q'dk││依據《建筑抗震設計規范》GB50011-2010 荷載│抗震設防烈度(度 基 加速度

│seismic_intensity7│

acceleration│水平影響系數最大 水平作用標準││αmax qekβeαmaxqdk三、橫料計算橫料受力分析受力│依據《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-分析 荷載組合1(強度校核 荷載組合2(撓度校核│ ││水平方向面荷 qy1.4qwk││

q'y│水平方向線荷│（左分格│

py_m

2

p'y_m

2│水平方向線荷│（右分格

py_f

2

p'y_f

2強度校核橫料│水平方向荷內力 2 2 ││Mx24py_mL34α_m24py_fL34α_f│強度橫料│外部型材截面正應 截面正應力校強度校核│

1

Ixe y

e

│σe I "0.106<1 │內部型材截面正應 截面正應力校││1│

Ixe y

i

│σiMx I30.881MPa "0.206<1 撓度校核撓度│截面等效校核│IxIef ││水平方向撓度│4│4 L

L4 ││dy│

85α_m2α_m240EI85α_f2α_f0.91mm│橫料撓度校核段長│L1.7││撓度限│ │

撓度 │dy_limmin150

20mmif30mm

L4.5mL

ratioratio

"0.08<1 四、連接計算││││││││││││││││││││││││││││││││││

窗框與鋼副框的連接采用ST6.3自攻螺釘間距│││││││││││││││││││ ST6.3自攻螺釘承載 抗拉承載 Fl│ 抗剪承載 Fv││ ││ Fvvqy250mm4m2.292││ 剪力校 "0.796<1 Fv││滿足要求第二節、裝飾條計算 B400 Hz18350 w0 Z

"C結構"開敞 受風類型"直接受風 βgz μsl μz wk

wk1.5：裝飾條側向風荷載線荷載標準值RxwkB0.6kNm： 截面面積Aa Waygk128kNm

γax γay Np1Aagk1Hz11.224My1.83kN σxNp1

σx19.611 ft.150比較比較σx0.131"1ft.≤

dfx1dminHz1 30d 比較比較dfx10.16"≤1dfm Fz1水力 Fx1水力 Fx2水力 Fx3 Gra"A2- ftft_mal(Gra)320MPa fvfv_mal(Gra)245MPa Dim"M6" dbDb(Dim)6 dbeDbe(Dim)5.06 AeAbe(Dim)20.12 nf nv FxFx11.32 FyFz11.13

nf

0.165 Vy

nf

0.141總剪 NvNv0.141

NvbfvAe4.929比較比較Nv0.029"≤1 NtNt0.165

NtbftAe6.438比較比較Nt0.033"≤1 tm Gra"6063- fcfbc_mal(Gra)161 Ncbltmdb

Ncbl3.864 Nv0.141比較比較Nv0.037"≤1 tm Gra fcfbc_mal(Gra)246 NcbltmdbfcNcbl8.856

Nv0.141比較比較Nv0.016"≤1 Gra ftft_mal(Gra)178 fvfv_mal(Gra)104AvAvWxWxWyWy 水平偏心(考慮15mm安裝誤差)ex豎向偏心(考慮15mm安裝誤差)ey(14225)mm167 NvFx1.32 NtFy1.13 MxNvey2.204105NmmMyNtex1.695104N σ

Nt

Mx

My34.643 τ

Nv0.732MPat σ tσ34.666 ft178比較比較σ0.195"≤1ft Gra"A2- ftft_mal(Gra)320MPa fvfv_mal(Gra)245MPa Dim"M6" dbDb(Dim)6 dbeDbe(Dim)5.06 AeAbe(Dim)20.12 nf nv FxFx24.38

Fx1.095kN總拉 Nt1.095 NtbftAe6.438比較比較Nt0.17"≤1 Gra ftft_mal(Gra)178 fvfv_mal(Gra)104AvAvWyWy水平偏心(考慮15mm安裝誤差)ey(18915)mm204 NvFx4.38 MyNvey8.935105N

My55.385MPa τNv0.995MPat σ tσ55.411 ft178比較比較σ0.311"≤1ft Gra"A2- ftft_mal(Gra)320MPa fvfv_mal(Gra)245MPa Dim"M6" dbDb(Dim)6 dbeDbe(Dim)5.06 AeAbe(Dim)20.12 nf nvn FxFx31.31kNn Nt

0.328f總拉 Nt0.328 NtbftAe6.438比較比較Nt0.051"≤1 Gra ftft_mal(Gra)178 fvfv_mal(Gra)104AvAvWxWx豎直偏心(考慮15mm安裝誤差)ey(17915)mm194 NvFx1.31 MxNvey2.541105N

Mx38.425MPa τNv0.726MPat σ tσ38.445 ft178比較比較σ0.216"≤1ft第三章第一節、荷載計算地面粗糙度類別：C類二、恒荷載計算按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.1.3條，幕墻材料的重力密度標準值：玻璃：125.6kNm3陶土板：γ224kNm tGAKtγ2自重放大系數：η1.2計算龍骨時自重面荷載標準值：GGKηGAK三、風荷載標準值計算取標高Z15 處計算幕墻系統各個構件的風荷載標準值工程所在地地面粗糙度類別：Δ"C類"工程所在地基本風壓值：Wo550Pa風壓高度變化系數：μz0.650 βgz幕墻系統龍骨的從屬面積：A計算龍骨時的局部體型系數：μsl1計算面板時的局部體型系數：μsl2計算龍骨時的風荷載標準Wk1maxβgzμsl1μzWo1.5kPa計算面板時的風荷載標準Wk2maxβgzμsl2μzWo1.5kPa本工程所在地區抗震設防烈度為7度，設計基本加速度0.10g水平影響系數最大值：αmax βE計算立柱或橫梁時，水平荷載標準值qEKαmaxβEGGK四、荷載工況組合1、水平向風荷載的組合值系數：ψW γW1.4作用的組合值系數：ψEK0.5荷載的分項系數：γEK1.3標準組合（僅考慮風荷載標準值）：qkWk1設計組合：qψWγWWk1ψEKγEKqEK2.40kPa自重荷載的分項系數：γG1.2 SkGGK1.15kPa設計組合： SγGGGK1.38kPa第二節、陶土板面板校核一、計算說明面板寬度 b面板高度 a面板厚度 t陶土板重度 ρ ：陶土板抗彎強度設計值fσ10Nmm：陶土板抗剪強度設計值：fτ2N 二、荷載計算風荷載β：動力放大系 βγg：永久荷載分項系 γgGkργgαβt0.46kNm2、面板承受的荷γw:風荷載分項系 γWγE:荷載分項系 γEψW:風荷載組合系 ψW按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.2條 ψE0.5按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.2q_γWψWWk_γEψEGk2.4kNm三、陶土板面板彎曲強度校核陶土板面板產生的最大應σ10.45Nmm σ10.05結論"陶土板面板彎曲強度滿足要求四、陶土板面板抗剪強度校核由SAP2000建模分陶土板面板產生的最大剪τ10.36Nmmτ10.18結論"陶土板面板抗剪強度滿足要求掛件校核根據面板節點反力得，面板單個支座處Fx Fy鋁合金強 Gra"6063-T6"抗拉強度設計 ftft_mal(Gra)150抗剪強度設計 fvfv_mal(Gra)85不利截面厚 tb3mmAvWxAvWx剪切面主軸抗水平偏 ex豎向偏 ey單個掛件所受水平拉 Nt2Fx2.5單個掛件所受豎直剪 NvFy0.5

不利截面偏心彎 MxNteyNvey18000N Nt

128.33截面彎曲應 t

tt

抗拉強σ128.37 ft150比較σ

滿足要求！")螺栓校核

ft

(0.86"螺栓強 Gra"A2-70" ftft_mal(Gra)320MPa fvfv_mal(Gra)245MPa Dim"M6"公稱直 dbDb(Dim)6有效直 dbeDbe(Dim)5.06有效面 AeAbe(Dim)20.12螺栓個 nf2單個螺栓剪切面 nv1水平方向拉 Fx1 Fy10.5kNn每個螺栓水平拉 Nxnf

1.25每個螺栓豎向剪 Vy

nfnv

0.25總拉 NtNt1.25

每個螺栓抗NtbftAe6.44Nv(0.08"≤1,滿足要求！")總剪 NvNv0.25

每個螺栓抗NvbfvAe4.93Nv(0.05"≤1,滿足要求！")vb第三節、橫梁計算一、計算說明荷載形式：水平方向"兩個集中荷載豎直方向"一個均布荷載和兩個集中荷載：橫梁計算跨度B800：橫梁承受的自重荷載高度H650h650橫梁集中力邊距：b200 zc zg二、荷載計算1、橫梁承受的面標準值：GK_platezgGKHB0.25設計值：G_plate1.2GK_plate0.3kNm標準值：GK_hlAγg0.038kNm設計值：G_hl1.2GK_hl0.045kNm3、橫梁承受的水m標準值：Wk1.500kNmm設計值：W2.400kNm4、橫梁承受的水平方向集中荷載標準值：WklzcBWkh0.390設計值：WlzcBWh0.624kN彎矩、剪力、撓度計1）qlM矩形

V4V

dfM df集中M梯形荷

V

dFbl2(34b2 ql2

2 MM2434(l) V2ql4df240EI 8

4) )橫梁承受的最大彎矩、剪Mx0.06kNmMy0.12kN

Vy0.318kNVx0.624三、材料屬性及其截面參數幕墻橫梁材質"Q235B-冷彎鋼型材"材料強度設計：fs205N 2材料彈性模量：E206000Nmm2γ截面參數：四、橫梁強度校核γ

γ

≤規范依據"《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002第5.4.1條σ γ

γ

60.13N fs205N σ0.293結論"幕墻橫梁的抗彎強度滿足規范要五、橫梁剛度校核校核依據：dfdf_limx"B/250，且不大于df_limy"B/500，且不大于規范依據"《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012第12.4.4條dfx0.248自重標準值作用下橫梁產生的撓度dfy0.167：橫梁撓度限值df_limx3.20 df_limy1.60：

結論"幕墻橫梁的剛度滿足規范要求六、連接螺栓強度校核螺栓強 Gra"A4- ftft_mal(Gra)320MPa fvfv_mal(Gra)245MPa Dim"M6"公稱直 dbDb(Dim)6有效直 dbeDbe(Dim)5.06有效面 AeAbe(Dim)20.12檢查剪力螺栓個 nf單個螺栓剪切面 nv水平方向剪 Fx0.624豎直方向剪 Fy0.318每個螺栓水平剪 Vx1每個螺栓豎向剪 Vy1

0.1560.08V2V 總剪 NvV2V Nv0.7 NvbfvAe4.929比較Nv "1,滿足要求！" 第四節、立柱計算一、計算說明立柱力學計算模型：立柱計算跨度及橫向計算分格寬度：H B1 B2二、立柱荷載及內力計算幕墻系統自重面荷載標準值：GGK1.152kNm幕墻系統自重面荷載設計值：GG1.2GGK1.382kNm水平風荷載標準值 Wk1.5kNm水平荷載組合設計值 q2.4kNmB1 故，線荷載標準值 Wkl

1.20kN2B1 線荷載設計值 ql

22、立柱內立柱所受最大彎矩：Mx立柱所受最大剪力：V

2

N0.5GGHB1B2三、幕墻立柱材料屬性及其截面參數材料強度設計值：fa205Nmm材料彈性模量：E2.06105Nmmγ四、立柱強度校核抗彎強度校核：σ=NA

M

≤規范依據"《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002第5.4.1條 σ

92.80Nmm fa205Nmmσ結論"幕墻立柱的抗彎強度滿足規范要求抗剪強度校核：校核依據：VS 規范依據"《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002第5.3.1條I截面繞中心軸的毛截面慣性t截面垂直于中性軸的腹板截面總

Sx30088.755mm3Ix2.97106mm4t4mmτfτ

10.45Nmmfv120Nmmfτ0.0871f結論"幕墻立柱的抗剪強度滿足規范要求五、立柱剛度校核校核依據：dfdf_lim"H/250，且不大于規范依據"《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012第12.5.5條風荷載標準值作用下立柱產生的撓度df

立柱撓度限值：df_lim

0.508結論"幕墻立柱的撓度滿足規范要求第五節、立柱與主體結構連接計算水平方 Fx豎直方 Fy4.76kN78.515011064.3kN5.27連接計算簡圖連接螺栓強度校核螺栓基本計算參數螺栓強 Gra"A2- ftft_mal(Gra)320 fvfv_mal(Gra)245 Dim公稱直 dbDb(Dim)12有效直 dbeDbe(Dim)10.36有效面 AeAbe(Dim)84.27檢查剪力螺栓個 nf單個螺栓剪切面 nv水平方向剪 Fx4.13 Fy5.27kN每個螺栓水平剪 Vx每個螺栓豎向剪 Vy

nfn

1.031.32 Vx2總剪 Nv 每Vx2Nv1.67Nv

NvbfvAe20.65≤比較 (0.08"1,滿足要求！"立柱局部承壓校核

Nvb豎框承壓壁 tm立柱型材種 Gra立柱承壓強 fcfbc_mal(Gra)325立柱型材壁抗承壓能力 NcbltmdbfcNcbl15.6kNNv

聯合處Nv1.67≤比較 (0.11"1,滿足要求！"角碼承壓校核

Ncbl角碼承壓壁 tm角碼型材種 Gra角碼承壓強 fcfbc_mal(Gra)325 NcbltmdbfcNcbl31.2Nv

聯合處Nv1.67≤比較 (0.05"1,滿足要求！"連接角碼強度校核

Ncbl角碼基本計算參數碳鋼強 Gra抗拉強度設計 ftft_mal(Gra)215抗剪強度設計 fvfv_mal(Gra)125角碼厚 tb角碼高 hb剪切面 Av主軸抗彎模 Wx

角碼強度計算裝誤差)ex15mm不利截豎向偏心(考慮25mm安裝誤差)ey17325mm198單個角碼所受水平拉 Nt

2.07單個角碼所受豎直剪 Nv

Fy2.63kN偏心彎 MxNtexNvey552374.59N截面彎曲應

NtMx

44.01截面剪應 τ

nfAv

1.65t組合應 σ 抗拉強度設計tσ44.1 ft215比較σ(0.21≤1,滿足要求！")ft角碼與埋件之間焊縫校核采用三面圍焊，考慮8m高的焊縫，每條焊縫長度考慮2hf的折減。焊縫受力單個角碼焊縫所受拉 Nt2.07單個角碼焊縫所受剪 Nv2.63水平偏心(考慮15mm安裝誤差)ex豎向偏心(考慮25mm安裝誤差)ey16525mm190單個角碼焊縫所受彎 MxNtexNvey0.53kN焊縫基本計算參數角焊縫面 Aw角焊縫抵抗 Wx系 βf焊縫強度計算拉應 σt

βf

βfWx

11.11 τNv2.08MPat組合應 σ 焊縫強度設計tσ11.3 fr比較σ(0.07≤1,滿足要求！")埋件計算預埋件荷載信息軸力設計 NtFx4.13剪力設計 NvFy5.27水平偏心(考慮15mm安裝誤差)et豎向偏心(考慮25mm安裝誤差)ev20125mm226彎矩設計 MBk預埋件幾何信息錨筋排 mb錨筋列數(與剪力方向平行 nb

Ntet

Nvev1.25kN鋼筋水平間 sx鋼筋垂直間 sy

zsy100

錨板厚 tp材料選用混凝土等級選 mal混凝土抗拉強度設計值ftft_cc(mal)1.57MPa混凝土抗壓強度設計值fcfc_cc(mal)16.7MPa mal"HPB300"錨筋抗拉強度設計 fyminft_cc(mal)300MPa270鋼筋直徑選 mal錨筋直 DrDb(mal)12錨筋公稱截面面 AmAbr(mal)113.1錨筋根 nmmbnb錨筋總公稱截面面 AsnmAm678.6參數計算錨筋層數影響系 αrαmcmb Dr 錨筋受剪承載力系 αvmin0.740.08mmD錨板彎曲變形折減系 αb0.60.25 Dr鋼筋面積校核

0.7As1

As1α

α

0.8α

1.3

z

ifNt rvAs195.65

.4rNtbz0kN

ifNtAs2

As20.8αb

0.4αrαbz ifNt

167.09maxMBk0.4z0kNAs2 0.4αrαbz ifNt AsminmaxAs1As2Asmin167.09mm2

錨筋總公稱As678.6比較

(0.25As

1,錨筋的錨固長度驗算錨筋外 mal"帶肋鋼筋 ααmx(mal)錨筋錨固長 laα

ftDr288.92構造要求：（1）錨筋保護層大于 90o鋼筋彎鉤彎曲半徑為2D,彎后直段長度大于滿足構造要求

錨固長度修正系 ζ1max0.8

As當帶有機械錨固時，且滿足機械錨固構造要 ζ2比較（1）和（2）的結果ζminζ1ζ2 la_minmaxζla15Drla_min180mm

鋼筋實際錨固La鋼筋焊縫選用

比較

0.95"1,滿足要求！")La參考構造要求，焊縫選用

hef_min"穿孔塞焊 ifDr 6ifDr20mmhmin0.5Drhmin

iffy300MPaiffy=故鋼筋實際焊縫選用構造驗算

hef_minmaxhmin6mmhef8mm tpminmax0.6Dr8mmtpmin8mm

實際埋板厚度選用tp10比較

(0.8"1,滿足要求！")錨筋中心到錨板邊緣

cpminmax2Dr20mmcpmin24mm

實際邊cp錨筋最小間距要求

比較

(0.48"1,滿足要求！")無剪力方 smin1max3Dr45mm45 smin2 sminmax3Dr45mmsminmax6Dr

ifNv=0kNifNv

smin272

比較

(0.23"1,滿足要求！")

比較

(0.72"1,滿足要求！")錨筋到混凝土的邊距要 cmin1max3Dr45mm45無剪力方 cmin2剪力方

cminmax3Dr45mmcminmax6Dr

ifNv=0kNifNvcmin272第四 鋁板系統結構計

地面粗糙度類別：C類上，龍骨采用80×60×4熱浸鍍鋅，60X60X5不銹鋼方管,50X50X4熱浸鋅鋼方管，50X50X5熱浸鋅角鋼等Q235B鋼材。 γ125.6kNm3鋁合金：γ228kNm玻璃厚度 tt1：自重放大系數：η1.5：計算龍骨時自重面荷載標準值GGKηGAKZ15.15m工程所在地地面粗糙度類別：Δ"C類" Wo μz βgz計算面板時的局部體型系數：μslWk1maxβgzμslμzWo1.5kPa

鋁板材質"3003-H14"面板分格 a面板分格 b肋數量 n肋間距 c.面板厚度 t γg fa97N N E0.7105mmN ν Θ1

m Wk1.50kNm α β5 γG1.2Gkγgαβt0.03kNm γW按《金屬與石材幕墻技術規程》JGJ133-2001第5.1.6條 γE1.3 ψW1.0 ψEqγWψWWkγEψEGk2.12kNm6mqc校核依據σ= η≤fafaqt：鋁板厚度(mm)系數

waEta"三邊簡支，一邊固定Lx Ly由：

,查表得 m1由：θ1 ,查表得 η1按《金屬與石材幕墻技術規程》JGJ133-2001表6m1q 2t

η118.12Naf97Nmm σa結論"鋁板抗彎強度滿足設計要求"長邊簡支，短邊固定Lx Ly由：

,查表得 m2由：θ2 ,查表得 η2按《金屬與石材幕墻技術規程》JGJ133-2001表6m2q σ

Lxη222.49N σafa97Nmm a結論"鋁板抗彎強度滿足設計要求K校核依據：df=K

Wc4

fc：鋁板分格的短邊尺寸η：撓度折減系數，查《金屬與石材幕墻工程技術規范》表5.4.3t3D

121

176747.84N"三邊簡支，一邊固定Lx Ly由：

,查表得 μ1由：θ1. ,查表得 η1.按《金屬與石材幕墻技術規程》JGJ133-2001表Wkdf1 η1.0.51

Lx3.89mm dΑd

結論"鋁板面板撓度滿足設計要求"長邊簡支，短邊固定Lx Ly由：

,查表得 μ2由：θ2.34.29,查表得 η2.按《金屬與石材幕墻技術規程》JGJ133-2001表Wkdf2 η2.1.29

Lx5.22mm

結論"鋁板面板撓度滿足設計要求"兩個三角形荷載荷載高度：h1300mm兩個均布荷載"荷載高度：h600mm"6063- E70000塑性發展系數：γ

h2q q

V=qlqq

34l df

q 240EI

lM=q

V=q

5q8

qGkhtγgAγg0.05kNmmqG1.2qGk0.06kNmMy1.79NVy15.26標準值：q1kh1Wk0.45kNmq2kh2Wk0.45kNmm設計值：q1h1q0.64kNmmq2h2q0.64kNmMxMx1Mx20.02kNmVxVx1Vx2149.59Nγ

γ

≤經計算， σs22.38Nmmfs85.5N σs結論"肋抗彎強度滿足設計要求校核依據 df≤df_max

2.61經計算， dfx0.28dfy0.09結論"肋剛度滿足設計要求

第三節鋼結構龍骨計算 w0 Z

結構"開敞 受風類型"直接受風 βgz μsl1 μsl2 μz wk1maxβgzμsl1μzw0wk10.74 wk2maxβgzμsl2μzw0wk21.47則qh qLk0.126Q11.4wk11.2qLk0.98qh1.67kPaQ21.4wk21.0qLk1.94kPaW1wk1qLkqh1.36kPaW2wk2qLk1.35kPa qp_k qp qk q qlkqk560mm0.421 qlq560mm0.621 Rh3.61kNRv

Gra"A4-不銹鋼螺栓抗拉強度設計值ftft_mal(Gra)320MPa不銹鋼螺栓抗剪強度設計值fvfv_mal(Gra)245MPa Dim"M12" dbDb(Dim)12 AeAbe(Dim)84.27 NtbftAe26.97 NvbfvAe20.65 nt Fx1Rh3.61 Fy1Rv0.62Fy1 Fx1 Nv

t t

1.83

Nv比較 (0.09"≤1,滿足要求！" tm Gra fcfbc_mal(Gra)325 NcbltmdbfcNcbl15.6kNNv

Nv1.83比較 (0.12"≤1,滿足要求！"

tm Gra fcfbc_mal(Gra)325 NcbltmdbfcNcbl31.2kNNv

Nv1.83

比較 (0.06"≤1,滿足要求！" Gra ftft_mal(Gra)215 fvfv_mal(Gra)125 tb hb Av Wx水平偏心(考慮15mm安裝誤差)ex豎向偏心(考慮25mm安裝誤差)ey15225mm177 Nt Nv

1.820.312 MxNtexNvey82033.5N σt

7.52 τnA 0.16MPatv σ σ7.53 ft215比較σ0.04"1,滿足要求！"ft Nt1.8 Nv0.31水平偏心(考慮15mm安裝誤差)ex豎向偏心(考慮25mm安裝誤差)ey16025mm185mm單個角碼焊縫所受彎矩MxNtexNvey0.08kNm Aw Wx系 βf拉應 σtβ

β

3.47f A剪應 τAw

σ σ3.49 fr比較σ0.02"≤1,滿足要求！"frRh6.793kNRv

Gra"A4- ftft_mal(Gra)320 fvfv_mal(Gra)245 Dim dbDb(Dim)12 AeAbe(Dim)84.27 NtbftAe26.97 NvbfvAe20.65 nt Fx1Rh6.79 Fy1Rv1.25Fy1 Fx1Fy1 Fx1nnttNv

3.45

比較 (0.17"≤1,滿足要求！" tm Gra fcfbc_mal(Gra)325 NcbltmdbfcNcbl15.6kNNv

Nv3.45

比較 (0.22"≤1,滿足要求！" tm Gra fcfbc_mal(Gra)325 NcbltmdbfcNcbl31.2kNNv

Nv3.45

比較 (0.11"≤1,滿足要求！"

Gra ftft_mal(Gra)215 fvfv_mal(Gra)125 tb hb Av Wx水平偏心(考慮15mm安裝誤差)ex豎向偏心(考慮25mm安裝誤差)ey17225mm197 Nt

Rh2

Nv

Rv0.632 MxNtexNvey174368N

NtMx

τnA 0.33MPatv σ σ15.54 ft215比較σ0.07"1,滿足要求！"ft Nt3.4 Nv0.63水平偏心(考慮15mm安裝誤差)ex豎向偏心(考慮25mm安裝誤差)ey18025mm205mm單個角碼焊縫所受彎矩MxNtexNvey0.18kNm Aw Wx系 βf σtβA βW7.01MPafw τ 0.64MPa σ σ7.04 fr比較σ0.04"1,滿足要求！"fr NtRh3.61 NvRv0.62水平偏心(考慮15mm安裝誤差)et豎向偏心(考慮25mm安裝誤差)ev20025mm225 MBk mb nb

Ntet

Nv

0.19 sx sy

zsy100 tp mal ftft_cc(mal)1.71 fcfc_cc(mal)19.1 mal fyminft_cc(mal)300MPa270 mal DrDb(mal)12 AmAbr(mal)113.1 nmmbnb AsnmAm678.6 αrαmcmb Dr αvmin0.740.08

f

αb0.6DrD

As1

As1 αrαv

0.8αb

1.3αrαb

ifNtNvNv0.3As130.79

maxMBkmaxMBk

1.3αrαbz ifNt2As2 As20.8αf 0.4αα ifNt 42.88As2

b r maxMBk0.4αmaxMBk AsminmaxAs1As2Asmin42.88mm2Asmin≤

As678.6比較 (0.061,滿足要求！"

mal"帶肋鋼筋 ααmx(mal)f la1.1α Dr291.79mmf

ζ1max0.8

ζ2比較（1）和（2）ζminζ1ζ2 la_minmaxζla15Drla_min180mmla_min

La

比較

0.95"1,滿足要求！" tpminmax0.6Drtpmin8

tp10比較

0.8"1,滿足要求！")tp

cpminmax2Drcpmin24

cp

比較

0.48"1,滿足要求！")cp smin1max3Dr45mm45 smin2

sminsmin

max3Drmax6Dr

ifNv=0kNifNv

smin272

比較

(0.23"1,滿足要求！")

比較

(0.72"1,滿足要求！") 一、計算說明

型材分格 b13100mm型材計算高 L390mm二、荷載計算風荷載基本風 w00.55kPa計算高 Z13.5m

"負壓墻角結構"開敞" 受風類型"直接受風高度Z處的陣風系 βgz風荷載局部體型系 μsl風壓高度變化系 μz風荷載標準 wkmaxβgzμslμzwk1.5

材 mal"鋁合金"重力密 γglγ(mal)28kNm面 A4415.5mm2自重標準 qGkγglAb10.38C）連接處荷載F1.4wkb1L2.54因鋁合金型材通過四個M5不銹鋼機制螺釘固定在鋼板上，則每個螺釘承受的荷載為：水平拉力：RxRyRy1.2 0.11kN

0.63豎向剪三、連接計算螺栓強 Gra"A2-70"抗拉強度設計 ftft_mal(Gra)320抗剪強度設計 fvfv_mal(Gra)245螺釘強 Dim"M5"有效直 dbeDbe(Dim)4.25有效面 AeAbe(Dim)14.18單個螺栓最大剪 Vv 每個螺栓抗剪承載Vv0.11 FvfvAe3.47比較比較v(0.03"≤1,滿足要求！")單個螺栓最大拉 Vv 每個螺栓抗剪承載Vv0.63 FvfvAe3.47比較比較v(0.18"≤1,滿足要求！")螺栓強 Gra"A2-70"抗拉強度設計 ftft_mal(Gra)320抗剪強度設計 fvfv_mal(Gra)245截面面 Dim"M5"螺栓直 DrDb(Dim)5螺栓有效直 Dr0Dbe(Dim)4.25粗牙螺 PrPbr(Dim)0.8公稱面 ArAbr(Dim)19.63有效面 AeAbe(Dim)14.18螺釘數 n螺牙受剪高

Pr

Pr

0.5螺紋接 tmk6mm螺牙個 nmtrunctmk (取 r受剪螺 AmπDr0hpSTnm46.73螺紋抗剪承載力設計 NvAmfv11.45單個螺釘抗拉承載 FtftAe4.54Vv(0.06"≤1,滿足要求！")鋼板承壓壁 tm6mm鋼板型材種 Gra"Q235B<16"鋼板承壓強 fcfbc_mal(Gra)325鋼板壁抗承壓能 NcbltmDrNcbl9.75

聯合處總剪NvNv(0.06"≤1,滿足要求！")cbl第五章玻璃欄桿系統結第一節、荷載計算地面粗糙度類別：C類12+1.52PVB+12mm超白夾膠鋼化玻璃面板。結構支承體系中立柱橫梁及點爪均采用316不銹二、恒荷載計算按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.1.3條，幕墻材料的重力密度標準值：玻璃：125.6kNm3鋁合金：γ228kNm面板自重面荷玻璃厚度：tt1t2GAKγ1t0.614kNm自重放大系數：η1.5：計算龍骨時自重面荷載標準值GGKηGAK：三、風荷載標準值計算取標高Z 處計算幕墻系統各個構件的風荷載標準值工程所在地地面粗糙度類別：Δ"C類"工程所在地基本風壓值：Wo550Pa風壓高度變化系數：μz0.650 βgz計算龍骨時的局部體型系數：μsl1計算面板時的局部體型系數：μsl2計算龍骨時的風荷載標準Wk1maxβgzμsl1μzWo1.5kPa計算面板時的風荷載標準Wk2

μsl2μzWo1.5kPa本工程所在地區抗震設防烈度為7度，設計基本加速度0.10g。水系大： max0.08 βE計算立柱或橫梁時，水平荷載標準值qEKαmaxβEGGK四、荷載工況組合1、水平向風荷載的組合值系數：ψW γW1.4作用的組合值系數：ψEK0.5荷載的分項系數：γEK1.3 qkWk1設計組合：qψWγWWk1ψEKγEKqEK2.34kPa自重荷載的分項系數：γG1.2 SkGGK0.92kPa設計組合： SγGGGK1.11kPa第二節、夾膠玻璃面板計算玻璃面板分格尺寸如下圖一、計算說明玻璃面板"12+1.52PVB+12mm鋼化夾膠超各片面板厚度：to12.00mmti12.00 夾膠玻璃面板玻璃的等效厚度：t3t3t315.12 面板分格尺寸：a1250mm，b3000玻璃面板支承形式：頂部兩點固定，底部單邊簡支玻璃重量密度：γ25.6kNm3按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003表5.3.1玻璃彈性模量： E0.72105Nmm2按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003表5.2.8玻璃的泊松比： ν0.20按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003表二、荷載及荷載組合風荷載的組合值系數 ψW按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.3條風荷載的分項系數: W1.4按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.2作用的組合值系數 ψEK按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.3條荷載的分項系數： γEK1.3按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.2 GAKoγto0.31kPa GAKiγti0.31kPa水平影響系數：α0.08按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.3.4條動力放大系數：E5.0按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.3.4qEKoαβEGAKo0.12按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.3.4qEKiαβEGAKi0.12按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.3.4條玻璃面板承受的水平風荷載標準值：Wk1.50kPa外片玻璃面板承受的水平風荷載標準tWko1.0Wk

3t

30.750 按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第6.1.4條內片玻璃面板承受的水平風荷載標準值：t3tiWkiWkt3t30.750 按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第6.1.4qkoψWWkoψEKqEKo0.81qkiψWWkiψEKqEKi0.81外片玻璃面板承受的水平荷載組合設計值：qoψWγWWkoψEKγEKqEKo1.13內片玻璃面板承受的水平荷載組合設計值：qiψWγWWkiψEKγEKqEKi1.131、模型簡圖為2、玻璃強最大彎曲應力24.0MPa84MPa四、玻璃面板剛撓度校核1、玻璃面板剛度計算、2校核依據 df、按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第6.1.3-2條玻璃面板撓度允許值：dua20.83mm按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第6.1.3則，df0.92結論"玻璃面板剛度滿足規范要求五、頂端支座節點反力、1、校核欄桿立柱時選取2倍節點F1.28861.77 、2、校核欄桿立柱時選取2倍節點F2.212362.47 第三節、欄桿扶手計算一、計算說明荷載形式：水平方向"一個均布荷載一個均布荷載：扶手計算跨度B3000：豎向欄桿荷載標準值為1.2KN/m，荷載分項系數1.4,可不與風荷載及荷載相組合。二、荷載計算1、扶手承m標準值 qxk1kN qyk1.2kNmmm設計值 qx1.4qxk1.4kNmmqy1.4qyk1.68kNm主龍骨所受彎矩：MxMy

qxB8BBqyB8

1.58kN1.89kN主龍骨所受剪力：Vx0.5qxB2.10Vy0.5qyB2.52MmaxMxMy1.89kNVmaxVxVy2.52三、材料屬性及其截面參數316不銹鋼鋼型材材料強度設計值：fs178N 材料彈性模量：E206000Nmmγ截面參數：四、扶手強度校核γ

γ

≤規范依據"《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012第12.4.2條σxσy

γγ

53.87Nmm64.65Nmmfs178N maxσx 結論"扶手的抗彎強度滿足規范要求抗剪強度校核：校核依據：VS規范依據"《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012第12.4.3條式中Sx18442.667 Ix .802

Sy18442.667mm3Iy .802 ttx8 ty8fτxfτy

VxSyIyVySxIx

3.48Nmm4.17Nmmfv104Nmm

結論"扶手的抗剪強度滿足規范要求五、扶手剛度校核校核依據：dfdf_lim規范依據"《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012第12.4.4條水平荷載標準值作用下扶手產生B5qxkBdfx 3.678mm384EIy豎向荷載標準值作用下扶手產生B5qykBdfy

384E

4.413結論"扶手的剛度滿足規范要求第四節、欄桿立柱計算一、計算說明立柱力學計算模型 懸臂立柱計算跨度及橫向計算分格寬度：H二、立柱荷載及內力計

HF1150mmB1 B2水平荷載組合標準值情況下支座節點反力：F1.20.8861.772水平荷載組合設計值情況下支座節點反力：F2.21.2362.4722、立柱內立柱所立柱所受剪力

Mx2V2水平推力作用下內力計算（不與風荷載組合）F1kNm Mx10.51.4FHFB1B2 V10.51.4FB1B24.20kN MxmaxMx1Mx24.83kNm VmaxV1V24.95kN三、欄桿立柱材料屬性及其截面參數fa178Nmm材料彈性模量：E2.06105Nmmγ 四、立柱強度校核

MγW≤規范依據"《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012第12.5.2條σ

106.48Nmmfa178Nmmσ結論"欄桿立柱的抗彎強度滿足規范要求抗剪強度校核：校核依據：VS 規范依據"《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012第12.4.3條式中I截面繞中心軸的毛截面慣性t截面垂直于中性軸的腹板截面總

SxIx1.944106mm4t32mmτfτ

2.58Nmmfv104Nmmfτ0.0248f結論"欄桿立柱的抗剪強度滿足規范要求五、立柱剛度校核校核依據：dfdf_lim規范依據"《建筑幕墻工程技術規范》DGJ08-56-2012第12.5.5條荷載組合標準值作用下立柱產生立柱撓度 df立柱撓度限值：df_lim

結論"欄桿立柱的撓度滿足規范要求第五節立柱與主體結構連接計算一、計算說明支座反力水平方 Fx豎