{工程設計管理}地下室工程輪扣式支模施工組織設計方案目錄第一章：編制依據6第二章：工程概括72.1建設簡介72.1.1工程概括72.1.2工程規模72.2建筑概括72.2.11#樓情況72.2.22#、3#樓概況82.2.34#樓概況82.2.45#樓概括82.3結構概括82.3.11#樓結構層樓面標高、砼標號、梁板說明82.3.22#、3#樓結構面標高、砼標號、梁板說明92.3.34#樓結構面標高、砼標號、梁板說明102.3.45#樓結構面標高、砼標號、梁板說明112.4支模概況112.4.1支模情況說明112.4.2支模特點介紹122.4.3支模搭設注意重點122.5施工條件122.6施工準備及資源配置132.6.1技術準備132.6.2技術交底132.6.3物質準備142.6.4勞動力準備和計劃142.6.5組織機構及管理職責152.6.6支模施工主要設備及監視測量裝置投入172.6.7勞動力配置172.6.8材料配置182.6.9支模施工進度計劃18第三章：支架和模板設計方案193.1設計說明193.1.1支模梁設置為2種支撐方式：193.2輪扣式鋼管構造要求措施203.3構造要求措施223.4材料管理措施233.5檢查、驗收措施243.6使用管理措施263.7搭設安全管理措施273.8拆除安全管理措施27第四章：計算書284.1400*1000mm梁模板輪扣鋼管高支撐架計算書284.1.1計算參數284.1.2模板面板計算294.1.3梁底支撐木方的計算304.1.4梁底頂托梁計算324.1.5立桿的穩定性計算344.1.6基礎承載力計算354.2200*1850mm梁模板輪扣鋼管高支撐架計算書364.2.1計算參數364.2.2模板面板計算374.2.3梁底支撐木方的計算384.2.4梁底頂托梁計算404.2.5立桿的穩定性計算424.2.6基礎承載力計算444.3300*800mm梁模板輪扣鋼管高支撐架計算書444.3.1計算參數444.3.2模板面板計算454.3.3梁底支撐木方的計算464.3.4梁底頂托梁計算494.3.5立桿的穩定性計算504.3.6基礎承載力計算524.44.4米高120mm樓板模輪扣式鋼管高支撐架計算書534.4.1計算參數534.4.2模板面板計算544.4.3支撐木方的計算554.4.4托梁的計算564.4.5立桿的穩定性計算荷載標準值584.4.6立桿的穩定性計算59第五章：安全技術措施615.1一般安全要求615.2高處作業安全技術措施625.3支撐架體系施工安全技術措施625.4模板安裝安全技術措施635.5模板體系拆除安全技術措施645.5.1拆除支撐體系前的準備工作應符合下列規定645.5.2模板拆除條件65第六章：事故預防應急預案666.1應急救援指揮機構666.2事故應急處理程序666.3事故應急處理措施686.3.1高處墜落的應急措施686.3.2物體打擊預防及應急措施696.3.3支架坍塌預防及應急措施706.3.4救護場所選擇716.3.5救護工具716.3.6應急救援裝備71第七章：支撐架系沉降觀測727.1監測目標727.2監測要求73第八章：混凝土澆筑施工技術措施758.1工藝流程758.2作業準備758.3混凝土生產758.4混凝土運輸758.5混凝土泵送操作工藝768.5.1、作業條件768.5.2、泵送工藝778.5.3、泵送結束778.6澆筑與振搗788.7梁板砼澆筑78第九章：支模施工質量保證措施809.1原材料的質量809.2技術交底809.3軸線偏位的預防措施809.4垂直偏差的預防措施809.5標高不正確的預防措施819.6柱、梁模板脹模的預防措施819.7梁模下垂、失穩倒塌的預防措施819.8漏漿的預防措施829.9拆模時出現缺陷的預防措施82第十章：施工圖83第一章：編制依據本方案。方案編制依據如下：1GB50009-2012）2GB/T13793GB/T3092GB/T700）3GB50204-2002）4GB50205-2001）5(JGJ162-2008)。61號樓至5號樓、地下室）圖紙》7JGJ59-2011）8[2009]87號文件》9JGJ130-2011）10DBJ15-98-2014）11JGJ300-2013）12、計算軟件：PKPM建設工程施工安全設施計算軟件2014版。第二章：工程概括2.1建設簡介2.1.1工程概括工程名稱錦繡佳緣（1號樓至5號樓、地下室）工程項目地點xxx施工單位xxx有限公司建設單位xxx設計單位xxx監理單位xxx總建筑面積27488.84m2結構框架剪力墻結構外架棟數/層數2棟16層、2棟17層、一棟1層、地下室1層2.1.2工程規模建筑型號棟數層數結構形式基地面積本棟建筑面積1#樓1棟16框剪結構652.06m23889.04m22#、3#樓2棟17框剪結構995.67m29123.92m24#樓1棟16框剪結構752.25m26486.00m25#樓1棟1框剪結構1027.03m21018.66m2地下1地下室1棟框剪結構6971.22m2層2.2建筑概括2.2.11#樓情況序號層數層高建筑面積建筑物外圍最高高度1一層5.8m652.06m22二層3m213.47m23三~十六層3m213.47m24屋頂1.5m34.93m249.8m2.2.22#、3#樓概況序號層數層高建筑面積建筑物外圍最高高度1一層4.5m982.95m22二層3m504.77m23三~十七層3m504.77m24屋頂2m64.65m252.8m說明：2#、3#樓為兩梯四戶型戶型2.2.34#樓概況序號層數層高建筑面積建筑物外圍最高高度1一層5.4m750.89m22二層3m380.11m23三~十六層3m380.11m24屋頂1.5m33.46m250.7m2.2.45#樓概括序號層數層高建筑面積建筑物外圍最高高度1一層5.8m1018.66m24.8m2.3結構概括2.3.11#樓結構層樓面標高、砼標號、梁板說明1、1#樓結構層樓面標高、砼標號屋面49.51646.53C30C301543.53C30C301440.53C30C301337.53C30C301234.53C35C301131.53C35C301028.53C35C30925.53C35C30822.53C40C30719.53C40C30616.53C40C30513.53C40C30410.53C45C3037.53C45C3024.53C45C301-1.35.8C45C40-1-5.13.8C45C40層號標高（m）層高（m）墻、柱砼強度梁、板砼強度注：±0.000相對絕對標高3.750m，墊層100厚C15砼2、1#樓各層梁板說明200*650、300*700、200*500、250*500、200*700、200*600、200*400、300*800、150*400、150*500、200*1600mm。最大梁板跨度為8m，板的厚度為：120mm。2.3.22#、3#樓結構面標高、砼標號、梁板說明1、2#、3#樓結構面標高、砼標號屋面52.51749.53C30C301646.53C30C301543.53C30C301440.53C30C301337.53C30C301234.53C35C301131.53C35C301028.53C35C30925.53C35C30822.53C40C30719.53C40C30616.53C40C30513.53C40C30410.53C45C3037.53C45C3024.53C45C301±0.0004.5C45C40-1-5.15.1C45C40層號標高（m）層高（m）墻、柱砼強度梁、板砼強度注：±0.000相對絕對標高3.750m，墊層100厚C15砼2、2#、3#樓各層梁板說明200*650、300*700、200*500、250*500、200*700、200*600、200*400、300*800、200*1200、200*1600mm。最大梁板跨度為7.6m，板的厚度為：120mm。2.3.34#樓結構面標高、砼標號、梁板說明1、4#樓結構面標高、砼標號屋面50.41647.43C30C301544.43C30C301441.43C30C301338.43C30C301235.43C35C301132.43C35C301029.43C35C30926.43C35C30823.43C40C30720.43C40C30617.43C40C30514.43C40C30411.43C45C3038.43C45C3025.43C45C301-0.66C45C40-1-5.14.5C45C40層號標高（m）層高（m）墻、柱砼強度梁、板砼強度注：±0.000相對絕對標高3.750m，墊層100厚C15砼2、4#樓各層梁板說明200*550、300*700、200*500、250*500、200*700、200*600、200*400、300*800、150*500、200*1000、200*1100、200*1400、200*1600、300*1400mm。最大梁板跨度為7.2m，板的厚度為：120mm。2.3.45#樓結構面標高、砼標號、梁板說明屋面4.51-1.35.8C45C40-1-5.44.1C45C40層號標高（m）層高（m）墻、柱砼強度梁、板砼強度注：±0.000相對絕對標高3.750m，墊層100厚C15砼2、5#樓各層梁板說明250*600、300*800、300*650、200*500、mm。最大梁板跨度為9m，板的厚度為：150mm。2.4支模概況2.4.1支模情況說明2.4.1.1、1#樓支模說明：1、1#樓一層高度為4.5米，2-16層3米。2、1#樓各層均采用輪扣式支模體系。3、梁板最大跨度為8米，最大梁為200*1600mm。4、輪扣式支模的基礎為各樓層的結構板，板厚度為120mm，在本層的澆筑混凝土強度不達到100%時，下一層的支模體系不能拆除。2.4.1.2、2#、3#樓支模說明：1、2#樓一層高度為4.5米，2-17層3米。2、2#樓各層均采用輪扣式支模體系。3、梁板最大跨度為7.6米，最大梁為200*1600mm。4、輪扣式支模的基礎為各樓層的結構板，板厚度為120mm，在本層的澆筑混凝土強度不達到100%時，下一層的支模體系不能拆除。2.4.1.3、4#樓支模說明：1、4#樓一層高度為4.5米，2-16層3米。2、4#樓各層均采用輪扣式支模體系。3、梁板最大跨度為7.2米，最大梁為300*1400mm。4、輪扣式支模的基礎為各樓層的結構板，板厚度為120mm，在本層的澆筑混凝土強度不達到100%時，下一層的支模體系不能拆除。2.4.1.4、5#樓支模說明：1、5#樓1層5.8米。2、5#樓各層均采用輪扣式支模體系。3、梁板最大跨度為9米，最大梁為300*900mm。4、輪扣式支模的基礎為各樓層的結構板，板厚度為150mm，在本層的澆筑混凝土強度不達到100%時，下一層的支模體系不能拆除。2.4.2支模特點介紹1、本工程支模采用輪件式鋼管支模。2、在模板措施這塊需嚴格按要求控制，每個支模施工前需技術交底方可施工。3、支模的支撐立桿需和周邊的柱子抱住、頂緊措施。4、支模采用輪扣式鋼管支模。2.4.3支模搭設注意重點1、支模從下往上搭設兩道水平剪刀撐，標高分別為+0.2和在梁底搭設一道。2、垂直剪刀撐必須控制8米立桿一道，而從四周向中間搭設。3、支模的支撐體系和附近的柱子頂緊，抱柱子為1步距一道。4、柱先澆筑，待強度達到75%才澆支模區域的梁、板。5、本輪扣材料，搭設中易為梁板分開獨立支撐，所以在搭設過程中，特別注意梁板連為整體。不得分離。2.5施工條件本工程位于珠海市金灣區平沙鎮紫園東路138完善。施工人員配備齊全，支撐體系的鋼管施工特殊工種證件齊全鋼管。頂托、扣件等材料合格，材料配備到場。2.6施工準備及資源配置2.6.1技術準備1、在施工前完成圖紙會審、編制專項施工方案、復核軸線標高等技術工作，并全技術交底工作，減少和避免施工誤差。2、專項方案應當由施工單位技術部門組織本單位施工技術、安全、質量等部門的專業技術人員進行編制及審核。經審核合格的，由施工單位技術負責人簽字。3、本方案為如果需要論證，應當由施工單位組織召開專家論證會。施工單位應當根據論證報告修改完善專項方案，并經施工單位技術負責人、項目總監理工程師、建設單位項目負責人簽字后，方可組織實施。2.6.2技術交底徹，責任不明確等誘發工程質量和安全隱患的不合理因素，樣本格式如下：1工程名稱號樓至5號施工單位xxx限公司樓、地下室）交底部5.8、4.5米分項工程名稱模版交底時間位支模交底內容主要參數梁為：300*1400mm梁的立桿縱橫向間距0.9*1.2m安裝示意圖見施工圖施工工藝流程鋼管支撐施工—模版施工—支撐系統驗收—鋼筋施工—澆筑質量要求鋼管、木方，模板的質量質量保證措施見第三章安全保證措施抱柱、頂緊、連墻件、先澆筑柱子注意事項平桿整體拉通。文明施工按中的施工方案文明施工應急措施見方案第六章節點示意圖見施工圖交底人被交底人2.6.3物質準備（1）材料準備：a、確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并規定地點該進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必須的強度測試。b、機具準備：檢驗、保養工作，確保運轉正常。c、周轉材料準備：做好模板、鋼管、木方、支頂等周轉材料的備料工作，分批分期進場。2.6.4勞動力準備和計劃（1）根據開工日期和勞動力需要量計劃。組織工人進場，并安排好工人生活。用電需要。（2對關鍵技術工程必須持證上崗，按規定進行安全三級技術交底，交底內容包括：法教育。（3）配備專職安全生產管理人員2名，進行施工過程中的安全檢查，安全技術GB5036）培訓和考核的架子工，經過嚴格培訓和交底，并取得特種作業人員上崗證方能施工。上崗人員定期體檢，并體檢合格。2.6.5組織機構及管理職責一、支模安全管理組織機構框架圖二、各主要的項目安全管理人員工作職責（1）項目經理職責：度、安全教育制度、安全交底制度、安全檢查制度。發生應急事件應立即停工，保護現場并報告。（2）項目技術負責人職責：改進措施，防止再發生。（3）資料員職責：資料員在施工員、質量檢查員、安全員的積極配合下，做好安全資料工作。忠于職守，不斷總結提高本身的業務能力，更好地做好本職工作。（4）安全員職責：1）認真執行黨和國家的安全生產政策、法規、條例和安全技術，操作規程，貫徹“安全第一、預防為主、綜合治理的方針，嚴格執行安全獎懲制度，確保安全生產與文明施工同步進行。2）堅持原則，秉公辦事，在項目部的領導下，主動以身作責，參加組織落實各導書面匯報情況，提出整改措施，做好詳細記錄。3）參與工程圖紙的交底的安全技術交底工作，履行各分項驗收交底重簽字手續制訂計劃措施，及時落實。4）安全設施及機具設備驗收項項有記錄，使用按標準，記載有資料。5）建立健全各項安全管理制度，如實填寫安全生產檔案，發生工傷事故及時組瞞事故情況，真實地向有關領導匯報情況，按事故處理規定填報工傷事故報告。6，并做好記錄，倘若發生意外，堅決按“三不放過”為原則，進行嚴肅認真的處理。7）深入實際搞好調查研究，總結經驗教訓，堅持杜絕事故發生。2.6.6支模施工主要設備及監視測量裝置投入序號設備名稱規格型號功率kw數量備注1砼輸送泵HBG-509512震動式打夯機H2012.143插入式混凝土振動器HZ-501.544平板式混凝土振動器HZ2-202.245鋼筋切斷機GJ5-407.526鋼筋彎曲機GJ7-402.827鋼筋對焊機UN1-10010028鋼筋調直機TQ4-14929電焊機GTZ-40B21410木工園盤鋸SCT-1603411經緯儀T2212水準儀S322.6.7勞動力配置各工種人員根據施工進度需要提前安排進場，確保工期。序號工種人員數量使用部位1砼工30砼工程2鋼筋工50鋼筋制安3木工60砼模板、支撐架4電焊工5鋼筋、構件、預埋件焊接5管工20施工及維護6電工2施工及維護、電氣安裝7測量工2施工測量8機械操作工3塔吊、施工電梯、提升架等9架子工30鋼管立桿搭設2.6.8材料配置序號材料名稱數量備注150*100木方30000條支模區域使用218厚模板10000張支模區域使用3.5*48扣件式鋼350T支模區域使用管3.5*48扣件式鋼4200T支模區域使用管2.6.9支模施工進度計劃本工程總建筑面積為27488.84平方米，支模的進度計劃轉換層結構施工的進行安排時間：（1）支模區域搭設鋼管順每層的施工進度進行。搭設鋼管的時間為4天。（2）支模區域安裝模板時間為3天。（3）支模區域綁扎鋼筋為3天。（4）混凝土澆筑為按該層砼澆筑進度，一起澆筑。澆筑時間為1天。第三章：支架和模板設計方案3.1設計說明3.1.1支模梁設置為2種支撐方式：1、200*1100、200*1850、200*1600、250*1600、200*1550、200*1200、400*1000、300*900、200*1100mm梁使用頂托梁雙鋼管受力，計算時按立桿縱橫向間距為0.9*1.2m。縱橫向水平桿步距為1.20m。2、300*800mm及以下梁使用單雙件受力，梁板共同兩排立桿受力支撐系統。立桿縱橫向間距為0.9*1.2m。板頂托梁使用單鋼管。3.1.2本工程支模施工使用48*3.5mm輪扣式鋼管。木方采用50*100松木。3.1.348*3.0的標準鋼管進行計算。但現場均使用48*3.5標準的鋼管。3.1.4支模區域的水平剪撐均設置2道，底頂端部各一道。3.1.5縱向間距為8米為一排。3.1.6立桿和柱連接按設計圖搭設。3.1.7支模鋼管需要對接的。相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm歩距的1/3。3.1.8梁板支模的縱橫向橫桿步距為1200mm。掃地桿高度為200mm。3.1.9梁的木方縱向間距為200mm。板的木方縱向間距為300mm。3.1.10最頂端一道水平縱橫桿距離立桿端部必須控制在0.2升出大于200mm。3.1.11由于本工程模板使用承插型套扣式鋼管支架。所以立桿套扣節點間距為0.6數設置，橫桿長度為0.3米模數設置。3.1.12計算依據：1300*1400mm3300*1400mm梁32排3排立桿支撐。3.2輪扣式鋼管構造要求措施1、規格、型號名稱型號A（MM）理論重量材質、壁厚立桿LG2.4米240014.02材質為Q235立桿LG2.1米210012.21壁厚為3.0MM立桿LG1.8米180010.67立桿LG1.5米15008.91立桿LG1.2米12007.41立桿LG0.9米9005.6立桿LG0.6米6004.06立桿LG0.3米3002.03橫桿LG1.5米15006.28橫桿LG1.2米12005.12橫桿LG0.9米9003.91橫桿LG0.6米6002.82橫桿LG0.3米3001.672.設計荷載(1600、1200、180mm時，框架立桿荷載（Pmax）分別為：40、30、25KN。(2)、橫桿設計荷載：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KNHG－180Pmax＝3.39KNQmax＝7.40KN在懸臂集中荷載作用下，橫桿接頭的抗彎能力為2KN.M。(3)Pmax＝60KNPmax＝60KNPmax＝60KN。3、對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施，見施工圖。4、立桿（1）立桿間距梁下采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規定，滿足支撐系統的穩定性。5、歩距(1)搭接要求：如果立桿需要接長時，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：1）立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。2）搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3）掃地桿設置：模板支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4）可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節點問題6、水平桿(1)每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。(2)搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：1)對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3；2)搭接長度不應小于1m3搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。3)主節點處水平桿設置：主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。7、剪刀撐(1)設置數量，模板支架高度已超過4m的模板支架已按下列規定設置剪刀撐：1）梁支架四邊滿布豎向剪刀，由底至頂連續設置；縱向每隔8米布豎向剪刀。28米，頂層設置一道水平剪刀撐，中間設置一道，底部設置一道。共設置三道。(2)剪刀撐的構造應符合下列規定：1）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°~6045760°時，則不應超過5根；2）剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；3）剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；4）設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。3.3構造要求措施1、對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施，見施工圖。2、立桿（1）每根立桿底部宜設置可調底座或墊板；（2）立桿應采用連接套管連接，在同一水平高度內相鄰立桿連接位置宜錯開，錯開高度不宜小于600mm；（3）當立桿基礎不在同一高度上時，應綜合考慮配架組合或采用扣件式鋼管桿件連接搭設。3、可調托座使用底部度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節點問題4、水平桿內表面相吻合，且插入輪扣底的外露長度不應小于3mm，并應保證錘擊自鎖厚不拔脫，其抗拔力不應小于3kN。5、剪刀撐(1)設置數量，模板支架高度已超過4m的模板支架已按下列規定設置剪刀撐：1）梁支架四邊滿布豎向剪刀，由底至頂連續設置；縱向每隔8米布豎向剪刀。28米，頂層設置一道水平剪刀撐，底部設置一道。共設置二道。(2)剪刀撐的構造應符合下列規定：1）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°~60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60°時，則不應超過5根；2）剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；3）剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；4）設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。6、周邊拉接一般支模架體，模板支架高度已超過4m時，柱、梁混凝土應分二次澆筑，進行可靠連接。3.4材料管理措施1、驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件、連接套管必須有產品合格證和法定證。并且使用前必須進行抽樣檢測。鋼管外觀質量要求：（1）鋼管、插銷、連接輪、連接套管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（2）鋼管、插銷、連接輪、連接套外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；（3）鋼管應進行防銹處理。2、扣件外觀質量要求：（1）有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；（2）扣件應進行防銹處理。3、技術資料施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理。3.5檢查、驗收措施1、驗收程序的相關部門應參加驗收，并且簽字。全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過2、驗收流程：（1）班組自檢（班組長）（2）項目專檢（項目經理、項目技術負責人、安全員）（3）企業檢查（技術負責人安全負責人）（4（5）安全監督部門（分管小組）3、驗收內容（1）材料——技術資料（2）參數——專項施工方案（3）構造——專項施工方案和本規程4、驗收記錄按相關規定填寫驗收記錄表。5、鋼管、插銷、連接輪、連接套的檢查應符合下列規定：（1）應有產品質量合格證；（2）鋼管、插銷、連接輪、連接套必須涂有防銹漆。（3（4）應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合國家標準6、扣件的驗收符合下列使用要求（1）扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。（2）扣件應進行防銹處理。（3）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁施工、出現滑絲的螺栓必須更換。7、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。8、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3中心線位置5箍筋外露位置+10，0中心線位置2預埋螺栓外露長度+10，0中心線位置10預留孔尺寸+10，09、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、剛擦檢查基礎±10鋼尺檢查截面內部尺寸柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢察層垂直高度大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢察相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查10滿足《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程》DBJ15-98-2014。11、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；12、施工方案搭設的驗收（1）水平、垂直剪刀撐必須要控制在方案施工圖施工。（2）梁底木方縱向間距不得大于200mm,板底木方縱向間距不得大于300mm。（3）梁頂托不得升出大于200mm。（4）澆筑梁混凝土時，要回彈柱子的強度超過設計強度的75%。（5）是否按方案實施抱柱、頂緊措施。3.6使用管理措施1、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。支撐體系不得與模板支架相連。2、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。3、架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施（編制補充專項4、混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。3.7搭設安全管理措施1、嚴格按照支模模板支架安全施工方案進行搭設，不合格的材料、立桿、連接輪、連接套管、插銷等不準使用。2、模板必須有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠的承受新澆混凝土的重量和側壓力及支模材料、支設穩固等問題特別重視。支設獨立梁模應設臨時操作臺，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。3、模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。4、支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、支撐體系或其他不穩固的物件上。在5、二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。6、安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。3.8拆除安全管理措施1、拆除時間：必須滿足規范規定的底模及其支架拆除時的混凝土強度的要求。2、拆除方法：模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高差不應大于二步。派專人看守，嚴禁非操作人員入內，卸料時應符合下列規定：（1）嚴禁將鋼管、插銷、連接輪、連接套由高處拋擲至地面；（2存放。3、應全面檢查支撐系統的鋼管、插銷、連接輪、連接套連接等是否符合體系等是否符合構造要求。4、拆除要監理審批后方可實施、并應由技術負責人進行拆除安全技術交底。第四章：計算書4.1400*1000mm梁模板輪扣鋼管高支撐架計算書4.1.1計算參數鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1。模板支架搭設高度為4.4m，梁截面B×D=400mm×1000mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.9m，立桿的步距h=1.2m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量6000N/mm2。木方50×100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量9000N/mm2。梁底支撐木方長度1.20m48×3.0。梁底按照均勻布置承重桿20.5kN/m225.5kN/m3均布荷載標準值2kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.12m，梁兩側的樓板計算長度0.3m。地基承載力標準值105kN/m2，基礎底面擴展面積0.25m2，地基承載力調整系數1?？奂嬎阏蹨p系數取1。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.2×25.5×0.12×0.3×0.25=0.275kN。采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。4.1.2模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁算。靜荷載標準值q1=25.5×1×0.4+0.5×0.4=10.4kN/m活荷載標準值q2=2×0.4=0.8kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=40×1.8×1.8/6=21.6cm3；截面慣性矩I=bh3/12=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.1×(1.2×10.4+1.4×0.8)×0.25×0.25=0.085kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.085×1000×1000/21600=3.935N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×10.4+1.4×0.8)×0.25=2.04kN截面抗剪強度計算值T=3×2040/(2×400×18)=0.425N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×10.4×2504/(100×6000×194400)=0.236mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求!4.1.3梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5×1×0.25=6.375kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.5×0.25×(2×1+0.4)/0.4=0.75kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=2×0.4×0.25=0.2kN均布荷載q=1.2×6.375+1.2×0.75=8.55kN/m集中荷載P=1.4×0.2=0.28kN木方計算簡圖木方彎矩圖（KN.m）經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.125kNN2=2.125kN經過計算得到最大彎矩M=1.034kN.m經過計算得到最大支座F=2.125kN經過計算得到最大變形V=2.888mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=5×10×10/6=83.333cm3；截面慣性矩I=bh3/12=5×10×10×10/12=416.667cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=1.034×106/83333.3=12.408N/mm2木方的抗彎計算強度小于15N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2.125/(2×50×100)=0.637N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.3N/mm2(3)木方撓度計算最大變形v=2.888mm木方的最大撓度小于1200/250,滿足要求!4.1.4梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.04kN/m。經過計算得到最大彎矩M=0.69kN.m經過計算得到最大支座F=8.443kN經過計算得到最大變形V=1.38mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W=4.491cm3；截面慣性矩I=10.778cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.69×106/1.05/4491=146.324N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=1.38mm頂托梁的最大撓度小于900/400,滿足要求!4.1.5立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.443kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N2=1.2×0.156×4.4=0.823kNN=8.443+0.823=9.266kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.595cm；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.2m；h——最大步距，h=1.2m；l0——計算長度，取1.2+2×0.2=1.6m；λ——由長細比，為1600/15.95=100.313；φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到0.588；經計算得到σ=9266/(0.588×423.9)=37.173N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4Wklal024風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.5×0.51×0.241=0.061kN/m2h——立桿的步距，1.2m；la——立桿迎風面的間距，1.2m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.9m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5×1.4×0.061×1.2×1.6/16=0.052kN.m；風荷載產生的彎矩Mw=1.4×0.061×1.2×1.6×1.6/8-0.052×1.6/4=0.012kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=8.443+1.2×0.686+0.9×1.4×0.012/0.9=9.283kN經計算得到σ=9283/(0.588×423.9)+12000/4491=39.726N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載w=0.061×0.9×1.2=0.066kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力wv=1.2/1.2×0.066=0.066kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力ws=(1.2×1.2+1.2×1.2)11.2×0.066=0.094kN支撐架的步數n=3節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.094+(3-1)×0.094=0.282kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為3×0.066=0.199kN架體自重為0.686kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!4.1.6基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=37.062N——上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=9.266A——基礎底面面積(m2)；A=0.25fg——地基承載力設計值(kN/m2)；fg=105地基承載力設計值應按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調整系數；kc=1fgk——地基承載力標準值；fgk=105地基承載力的計算滿足要求!4.2200*1850mm梁模板輪扣鋼管高支撐架計算書4.2.1計算參數鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1。模板支架搭設高度為4.4m，梁截面B×D=200mm×1850mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.9m，立桿的步距h=1.2m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量6000N/mm2。木方50×100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量9000N/mm2。梁底支撐木方長度1.20m。頂托采用單鋼管：Φ48×3.0。模板自重0.5kN/m225.5kN/m32kN/m2樓板厚度0.12m0.3m105kN/m2礎底面擴展面積0.25m2，地基承載力調整系數1。扣件計算折減系數取1。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.2×25.5×0.12×0.3×0.25=0.275kN。采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。4.2.2模板面板計算靜荷載標準值q1=25.5×1.85×0.2+0.5×0.2=9.535kN/m活荷載標準值q2=2×0.2=0.4kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=20×1.8×1.8/6=10.8cm3；截面慣性矩I=bh3/12=20×1.8×1.8×1.8/12=9.72cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.1×(1.2×9.535+1.4×0.4)×0.25×0.25=0.075kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.075×1000×1000/10800=6.946N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f]，滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×9.535+1.4×0.4)×0.25=1.8kN截面抗剪強度計算值T=3×1800/(2×200×18)=0.75N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×9.535×2504/(100×6000×97200.01)=0.432mm面板的最大撓度小于250/250，滿足要求!4.2.3梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5×1.85×0.25=11.7937kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.5×0.25×(2×1.85+0.2)/0.2=2.4375kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=2×0.2×0.25=0.1kN均布荷載q=1.2×11.7937+1.2×2.4375=17.0775kN/m集中荷載P=1.4×0.1=0.14kN木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖木方變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.053kNN2=2.053kN經過計算得到最大彎矩M=1.103kN.m經過計算得到最大支座F=2.053kN經過計算得到最大變形V=3.044mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=5×10×10/6=83.333cm3；截面慣性矩I=bh3/12=5×10×10×10/12=416.667cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=1.103×106/83333.3=13.236N/mm2木方的抗彎計算強度小于15N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2.053/(2×50×100)=0.616N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.3N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形v=3.044mm木方的最大撓度小于1200/250,滿足要求!4.2.4梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.04kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.667kN.m經過計算得到最大支座F=8.156kN經過計算得到最大變形V=1.378mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W=4.491cm3；截面慣性矩I=10.778cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.667×106/1.05/4491=141.447N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=1.378mm頂托梁的最大撓度小于900/400,滿足要求!4.2.5立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.156kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N2=1.2×0.156×4.4=0.823kNN=8.156+0.823=8.979kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.595cm；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.2m；h——最大步距，h=1.2m；l0——計算長度，取1.2+2×0.2=1.6m；λ——由長細比，為1600/15.95=100.313；φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到0.588；經計算得到σ=8979/(0.588×423.9)=36.022N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4Wklal024風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.5×0.51×0.241=0.061kN/m2h——立桿的步距，1.2m；la——立桿迎風面的間距，1.2m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.9m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5×1.4×0.061×1.2×1.6/16=0.052kN.m；風荷載產生的彎矩Mw=1.4×0.061×1.2×1.6×1.6/8-0.052×1.6/4=0.012kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=8.156+1.2×0.686+0.9×1.4×0.012/0.9=8.996kN經計算得到σ=8996/(0.588×423.9)+12000/4491=38.574N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載w=0.061×0.9×1.2=0.066kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力wv=1.2/1.2×0.066=0.066kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力ws=(1.2×1.2+1.2×1.2)11.2×0.066=0.094kN支撐架的步數n=3節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.094+(3-1)×0.094=0.282kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為3×0.066=0.199kN架體自重為0.686kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!4.2.6基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=35.914N——上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=8.979A——基礎底面面積(m2)；A=0.25fg——地基承載力設計值(kN/m2)；fg=105地基承載力設計值應按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調整系數；kc=1fgk——地基承載力標準值；fgk=105地基承載力的計算滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！4.3300*800mm梁模板輪扣鋼管高支撐架計算書4.3.1計算參數鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1。模板支架搭設高度為4.4m，梁截面B×D=300mm×800mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.2m，立桿的步距h=1.2m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量6000N/mm2。木方50×100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量9000N/mm2。梁底支撐木方長度0.90m。頂托采用單鋼管：Φ48×3.0。模板自重0.5kN/m225.5kN/m32kN/m2樓板厚度0.12m0.3m105kN/m2礎底面擴展面積0.25m2，地基承載力調整系數1。扣件計算折減系數取1。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.2×25.5×0.12×0.3×0.25=0.275kN。采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。4.3.2模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁算。靜荷載標準值q1=25.5×0.8×0.3+0.5×0.3=6.27kN/m活荷載標準值q2=2×0.3=0.6kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；截面慣性矩I=bh3/12=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.1×(1.2×6.27+1.4×0.6)×0.25×0.25=0.052kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.052×1000×1000/16200=3.227N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×6.27+1.4×0.6)×0.25=1.255kN截面抗剪強度計算值T=3×1255/(2×300×18)=0.349N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×6.27×2504/(100×6000×145800)=0.19mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求!4.3.3梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5×0.8×0.25=5.1kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.5×0.25×(2×0.8+0.3)/0.3=0.7917kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=2×0.3×0.25=0.15kN均布荷載q=1.2×5.1+1.2×0.7917=7.07kN/m集中荷載P=1.4×0.15=0.21kN木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖木方變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.441kNN2=1.441kN經過計算得到最大彎矩M=0.512kN.m經過計算得到最大支座F=1.441kN經過計算得到最大變形V=0.804mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=5×10×10/6=83.333cm3；截面慣性矩I=bh3/12=5×10×10×10/12=416.667cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.512×106/83333.3=6.144N/mm2木方的抗彎計算強度小于15N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.44/(2×50×100)=0.432N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.3N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形v=0.804mm木方的最大撓度小于900/250,滿足要求!4.3.4梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.04kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.842kN.m經過計算得到最大支座F=7.607kN經過計算得到最大變形V=2.842mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W=4.491cm3；截面慣性矩I=10.778cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.842×106/1.05/4491=178.558N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=2.842mm頂托梁的最大撓度小于1200/400,滿足要求!4.3.5立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=7.607kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N2=1.2×0.156×4.4=0.824kNN=7.607+0.824=8.431kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.595cm；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.2m；h——最大步距，h=1.2m；l0——計算長度，取1.2+2×0.2=1.6m；λ——由長細比，為1600/15.95=100.313；φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到0.588；經計算得到σ=8431/(0.588×423.9)=33.823N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4Wklal024風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.5×0.51×0.241=0.061kN/m2h——立桿的步距，1.2m；la——立桿迎風面的間距，0.9m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，1.2m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5×1.4×0.061×0.9×1.6/16=0.039kN.m；風荷載產生的彎矩Mw=1.4×0.061×0.9×1.6×1.6/8-0.039×1.6/4=0.009kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=7.607+1.2×0.687+0.9×1.4×0.009/1.2=8.44kN經計算得到σ=8440/(0.588×423.9)+9000/4491=35.724N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載w=0.061×1.2×1.2=0.088kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力wv=1.2/0.9×0.088=0.118kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力ws=(1.2×1.2+0.9×0.9)10.9×0.088=0.147kN支撐架的步數n=3節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.147+(3-1)×0.147=0.442kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為3×0.118=0.354kN架體自重為0.687kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!4.3.6基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=33.722N——上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=8.431A——基礎底面面積(m2)；A=0.25fg——地基承載力設計值(kN/m2)；fg=105地基承載力設計值應按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調整系數；kc=1fgk——地基承載力標準值；fgk=105地基承載力的計算滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！4.44.4米高120mm樓板模輪扣式鋼管高支撐架計算書4.4.1計算參數鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1。模板支架搭設高度為4.4mb=1.2ml=0.9mh=1.2m18mm1.4N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量6000N/mm2。木方50×100mm，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量9000N/mm248×3.0mm。模板自重0.5kN/m2，混凝土鋼筋自重25.5kN/m3。施工均布荷載標準值2.5kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。4.4.2模板面板計算面板為受彎結構,靜荷載標準值q1=25.5×0.12×1.2+0.5×1.2=4.272kN/m活荷載標準值q2=2.5×1.2=3kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=120×1.8×1.8/6=64.8cm3；截面慣性矩I=bh3/12=120×1.8×1.8×1.8/12=58.32cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.1×(1.2×4.272+1.4×3)×0.3×0.3=0.084kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.084×1000×1000/64800=1.295N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×4.272+1.4×3)×0.3=1.679kN截面抗剪強度計算值T=3×1679/(2×1200×18)=0.117N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×4.272×3004/(100×6000×583200.1)=0.067mm面板的最大撓度小于300/250,滿足要求!4.4.3支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.5×0.12×0.3=0.918kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.5×0.3=0.15kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2=2.5×0.3=0.75kN/m靜荷載q1=1.2×0.918+1.2×0.15=1.282kN/m活荷載q2=1.4×0.75=1.05kN/m計算單元內的木方集中力為(1.05+1.282)×1.2=2.7984kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=2.798/1.2=2.332kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.332×1.2×1.2=0.336kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.2×2.332=1.679kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.2×2.332=3.078kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=5×10×10/6=83.333cm3；截面慣性矩I=bh3/12=5×10×10×10/12=416.667cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.336×106/83333.34=4.029N/mm2木方的抗彎計算強度小于15N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1678.752/(2×50×100)=0.504N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.3N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=1.068kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.068×12004/(100×9000×)=0.4mm木方的最大撓度小于1200/250,滿足要求!4.4.4托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力P=3.078kN均布荷載取托梁的自重q=0.04kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.88kN.m經過計算得到最大支座F=10.247kN經過計算得到最大變形V=1.003mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W=4.491cm3；截面慣性矩I=10.778cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.88×106/1.05/4491=186.617N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=1.003mm頂托梁的最大撓度小于900/400,滿足要求!4.4.5立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.156×4.4=0.686kNA滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×1.2×0.9=0.54kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.5×0.12×1.2×0.9=3.3048kN經計算得到，靜荷載標準值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.