2000m3高爐爐型設計及物料平衡計算摘要：本設計要求建200003煉鐵高爐。設計主要內容包括高爐爐型設計計算及高爐本體立剖圖，同時對所設計高爐的特點進行簡述。設計高爐有效容積為2000m3，高徑比取2.3,高爐利用系數取值為2.0,據此設計高爐爐型。設計本著優質、高產、低耗和對環境污染小的宗旨，為日產生鐵4000t的高爐提供高爐內型設計。并對2000m3煉鐵高爐進行物料平衡計算，物料平衡計算是煉鐵工藝計算中重要組成部分，它是在配料計算的基礎上進行的。整個物料平衡計算有配料計算和物料衡算兩部分構成。在配料計算過程中，進行了原料和燃料的全分析，渣鐵成分及含量分析；在物料衡算過程中計算了包括鼓風量、煤氣量以及物料收支總量等項內容的計算，并制作物料平衡表。關鍵詞：高爐發展；高爐爐型；爐型計算；物料平衡配料計算物料衡算物料平衡表緒論最近二十年來，日本和歐盟區的在役高爐座數由1990年的65座和92座下降到28座和58座，下降幅度分別為56.9%和37%，但是高爐的平均容積卻分別由155803和169003上升到415703和2063m3，上升幅度為166.8%和22%，這基本代表了國外高爐大型化的發展狀況。高冶煉強度、高富氧噴煤比和長壽命化作為大型高爐操作的主要優勢受到大家越來越高的關注和青睞，但是高爐大型化作為一項系統工程，它在立足自身條件的基礎上仍須匹配的煉鋼、燒結和煉焦能力。我國近年推出的《鋼鐵產業發展政策》中規定高爐爐容在30003以下歸并為淘汰落后產能項目，且仍存在擴大小高爐容積的淘汰范圍的趨勢。同時國內鋼鐵產業的快速發展均加速了世界和我國高爐大型化的發展進程。由于大型化高爐具備的單位投資省、效能高和成本低等特點，從而有效地增強了其競爭力。20世紀高爐容積增長非常快。20世紀初，高爐爐缸直徑4-50，年產鐵水約100000噸左右，原料主要是塊礦和焦炭。20世紀末，最大高爐的爐缸直徑達到14-150,年產鐵水300-400萬噸。目前，特大型高爐的日產量能夠達到甚至超過12000噸。例如，大分廠2號高爐（日本新日鐵）爐缸直徑15.60，生產能力為13500噸鐵/天。蒂森-克虜伯公司施韋爾格恩2號高爐爐缸直徑14.90，生產能力為12000噸鐵/天。70年代末全世界2000立方以上高爐已超過120座，其中日本占1/3,中國有四座。全世界4000立方以上高爐已超過20座，其中日本15座，中國有1座在建設中。我國高爐大型化的發展模式與國外基本相近，主要是采取新建大型高爐、以多座舊小高爐合并成大型高爐和高爐大修擴容等形式來推動著高爐的大型化發展。據不完全統計，我國自2004年以來相繼建成投產的320003級15座，400003級8座，5000m3級3座，且有越來越大的趨勢。目前，河北遷鋼和山東濟鋼等企業也正在建設4000m3級高爐，近來寶鋼湛江和武鋼防城港項目也在規劃籌建5500m3級超大型高爐。我國高爐大型化的標準主要是依據高爐容積的大小來劃分的，且衡量標準也由過去的1000m3提高到2000m3，甚至更大。雖然大型化高爐相對于小高爐存在著生產率高、生產穩定、指標先進和成本低等顯著的優點，但是對于我國高爐大型化的發展狀況，我們仍然需要科學客觀地看待。本課程設計嗨針對改路物料計算做了計算，分析。高爐物料平衡的計算是通過高爐配料計算確定單位生鐵所需要的礦石、焦炭、石灰石和噴吹物等數量，這是制定高爐操作制度和生產經營所不可缺少的參數。而在此基礎上進行的高爐物料平衡計算，則要確定單位生鐵的全部物質收入與支出，即計算單位生鐵鼓風數量與全部產品的數量，使物質收入與支出平衡。這種計算為工廠的總體設計、設備容量與運輸力的確定及制定生產管理與經營制度提供科學依據，是高爐與各種附屬設備的設計及高爐正常運轉的各種工作所不可缺少的參數。第一章高爐爐型高爐是豎爐，高爐內部工作空間剖面的形狀稱為高爐爐型或高爐內型。高爐冶煉的實質是上升的煤氣流和下降的爐料之間進行傳熱傳質的過程，因此必須提供燃料燃燒的空間，提供高溫煤氣流與爐料進行傳熱傳質的空問。高爐爐型要適應原燃料條件的要求，保證冶煉過程的順利。1.1爐型的發展過程爐型的發展過程主要受當時的技術條件和原燃料條件的限制。隨著原燃料條件的改善以及鼓風能力的提高，高爐爐型也在不斷地演變和發展，爐型演變過程大體可分為3個階段。無型階段一又稱生吹法。在土坡挖洞，四周砌行塊，以木炭冶煉，這是原始的方法。大腰階段一爐腰尺寸過大的爐型。出于當工業不發達，高爐冶煉以人力、蓄力、風力、水力鼓風，鼓風能力很弱，為了保證整個爐缸截面獲得高溫，爐缸直徑很小，冶煉以木炭或無煙煤為燃料，機械強度很低，為了避免高爐下部燃料被壓碎，從而影響料柱透氣性，故有效高度很低；為了人工裝料方便并能夠將爐料裝到爐喉中心.爐喉直徑也很小，而大的爐腰直徑減小了煙氣流速度，延長了煙氣在爐內停留時間，起到燜住爐內熱量的作用。因此，爐缸和爐喉直徑小，有效高度低，而爐腰直徑很大。這類高爐生產率很低，一座28m3高爐日產量只有1.5t左右。近代高爐一由于鼓風機能力進一步提高.原燃料處理更加精細，高爐爐型向著“大型橫向”發展。高爐內型合理與否對高爐冶煉過程有很大影響。爐型設計合理是獲得良好技術經濟指標，保證高爐操作順行的基礎。1.2五段式高爐高爐有效客積和有效高度高爐大鐘下降位置的下沿到鐵口中心線間的距離稱為高爐有效高度，對于無鐘爐頂為旋轉溜槽最低位置的下緣到鐵口中心線之間的趴離。在有效高度范圍內，爐型所包括的容積稱為高爐有效容積。高爐的有效高度，對高爐內煤氣與爐料之間傳熱傳質過程行很大影響。在相同爐窖和冶煉強度條件下，增大有效高度，爐料與煤氣流接觸機會增多，有利于改善傳熱傳質過程、降低燃料消耗；僅過分增加有效高度，料校對煤氣的阻力增大.容易形成料供，對爐科下降不利。高爐有效高度應適應原燃料條件，如原燃料強度、粒度及均勻性等。生產實踐證明，高爐有效高度與有效容積有一定關系，但不是直線關系，當有效容積增加到一定值后，有效高度的增加則不顯著。爐缸高爐爐型下部的圓筒部分為爐缸，爐缸的上、中、下部位分別沒有風口、渣口與鐵口，現代大型高爐多不設渣口。爐缸下部容積盛裝液態渣鐵，上部空間為風口的燃燒帶。爐缸直徑爐缸直徑過大和過小都直接影響高爐生產。直徑過大將導致爐腹角過大，邊緣氣流過分發展，中心氣流不活躍而引起爐缸堆積，同時加速對爐襯的侵蝕；爐缸直徑過小限制焦炭的燃燒.影響產員的提高。爐缸截面積應保證一定數量的焦炭和噴吹燃料的燃燒，爐缸截面燃燒強度是高爐冶煉的一個重要指標，它是指每1h每1m3爐缸截面積所燒僥的焦炭的數量，一般為1.00?1.25t/(m2?h)。爐缸截面燃燒強度的選擇，應與風機能力和原燃料條件相適應，風機能力大、原料透氣性好、燃料可燃性好的燃燒強度可選大些，否則選低值。爐缸高度 爐缸高度的確定，包括渣口高度、風口高度以及風口安裝尺寸的確定。鐵口位于爐缸下水平面，鐵口數目根據高爐爐容或高爐產量而定，一般1000m3以下高爐設一個鐵口，1500?3000m3高爐設2?3個鐵口，3000m3以上高爐設3?4個鐵口，或以每個鐵口日出鐵量1500—3000t設鐵口數目。原則上出鐵口數目取上限，有利于強化高爐冶煉。渣口中心線與鐵口中心線間距離稱為渣口高度，它取決于原料條件，即渣量的大小。渣口過高，下渣量增加，對鐵口的維護不利；渣口過低，易出現渣中帶鐵事故，從而損壞渣口，大、中型高爐渣口高度多為1.5?1.7m。爐腹 爐腹在爐缸上部，呈倒截圓錐形。爐腹的形狀適應了爐料熔化滴落后體積的收縮，穩定下料速度。同時，可使高溫煤氣流離開爐墻，既不燒壞爐墻又有利于渣皮的穩定，對上部料柱而言，使燃燒帶處于爐喉邊緣的下方，有利于松動爐料，促進冶煉順行。燃燒帶產生的煤氣量為鼓風量的1.4倍左右，理論燃燒溫度1800?2000°C，氣體體積劇烈膨脹，爐腹的存在適應這一變化。爐腹的結構尺寸是爐腹高度氣和爐腹角a。爐腹過高，有可能爐料尚未熔融就進人收縮段，易造成難行和懸料；爐腹過低則減弱爐腹的作用。爐身爐身呈正截圓錐形，其形狀爐料受熱后體積的膨脹和煤氣流冷卻后的收縮，有利于減少爐料下降的摩擦阻力，避免形成料拱。爐身角對高爐煤氣流的合理分布和爐料順行影響較大。爐身角小，有利于爐料下降，但易于發展邊緣煤氣流，過小時但只邊緣煤氣流過分發展。爐身角大，有利于抑制邊緣煤氣流發展，但不利于爐料下行，對高爐順行不利。設計爐身角時要考慮原料條件，原料條件好時，可取大些，相反，則取小些。高爐冶煉強度大，噴煤量大，爐身角取小值。同時要適應高爐容積，一般大高爐由于徑向尺寸大，徑向膨脹量也大，就要求小些，中小型高爐大些。（5） 爐腰爐腹上部的圓柱形空間為爐腰，是高爐爐型中直徑最大的部位。爐腰處恰是冶煉的軟熔帶、透氣性變差，爐腰的存在擴大了該部位的橫向空間，改善了透氣條件。在爐型結構上，爐腰起著承上啟下的作用，使爐腹向爐身的過渡變得平緩，減小死角。爐腰直徑與爐缸直徑和爐腹角和爐腹高度幾何相關，并決定了爐型的下部結構特點。一般爐腰直徑與爐缸直徑有一定比例關系，大型高爐D/d取值1.09?1.15，中型高爐1.15?1.25，小型高爐1.25?1.5。（6） 爐喉爐喉吳圓柱形，它的作用是承接爐料，穩定料面，保證爐料合理分布。爐喉直徑與爐腰直徑、爐身角、爐身高度幾何相關，并決定了高爐爐型的上部結構特點。第二章高爐爐型設計計算根據任務要求，可得出以下條件：Hu/D=2.5?3.1 Vu=1500?3000m3設置2個鐵口爐腹3.0?3.6m爐腰直徑D/爐缸直徑d=1.09-1.15 爐腹角取78o-83o爐渣口高度1.5?1.7m 爐腰直徑高度1-3m爐喉直徑d1/爐腰直徑D=0.64?0.73本設計任務：設計2000m3高爐一座2.1定容積選定高爐座數為1座，高爐利用系數為nv=2.0t/（m3?d），高爐容積Vu=2000m32.2確定年工作日和日產量年工作日為355天，日產量P總=Vu-nv=4000t2.3爐缸尺寸1爐缸直徑它是決定焦炭燃燒量和出鐵能力的重要參數，大型高爐一般采用經驗公式：爐缸直徑d=0.4087^0.4205=0.4087x20000.4205=10.0m要求能儲存一次鐵水量和下渣量，加上出鐵量波動系數。一般應使爐缸的容積占高爐有效容積的一個比例范圍，現代大型高爐一般在17%?18%左右。爐缸高度h=1.4206V0.159—34.8707V-爵41=4.7m

風口高度取hf=3.1mh=h=2iL=3.09取hf=3.1mfk0.55風口數量dn=——=261.22.4爐腰尺寸爐腰直徑決定于爐缸直徑，爐腰高度和角度，爐腰直徑稍大些好，它有利改善初成渣的透氣性 可D/d來確定，可經驗公式爐腰直徑D=0.5684V0.3942=0.5684x20000.3942=11.3mu爐腰高度在爐腹部位爐料下降緩慢，未還原的礦石在此經過充分還原后進入爐缸。因此，爐腹的高度應與爐容相適應。爐腹過高，可能是爐料還未熔化就過早的進入爐腹，容易導致懸料：爐腹過低就無法發揮作用爐腰高度h=0.3586V0.2152-6.3278V-0-7848=1.8m爐喉直徑d=0.4317V0.3777=0.4317爐喉直徑d=0.4317V0.3777=0.4317x20000.3777=7.6m爐喉高度爐喉起到控制爐料和煤氣流分布的作用。爐喉過高時爐料擠緊，影響下降速過低不便使改變裝料制度調節煤氣流分布。一般在1~3m1)2)度，爐喉高度h=0.3527V0.2446+28.3805V-0.7554=2.3m.爐腹高度在爐腹部位爐料下降緩慢，未還原的礦石在此經過充分還原后進入爐缸，所以在冶煉鑄造生鐵和使用難還原的礦石的時候，爐腰要高一些好。爐腹高度h=(1.6818V+63.5879V0.7848+0.719V0.8129+0.517V提1=3.2m.爐身高度主要爐料粒度和焦炭強度等對煤氣流分布的影響，也要考慮和其他比為的相互關系爐身高度h=(5.3008V-47.7322V°湖8+0.7833V。刀。1+0.5769V。空4'1=15m4 u u u u

有效高度高爐有效高度直接影響到高爐的還原能力和熱交換能力，并對料柱的透氣性帶來影響有效高度h=h+h+h+h+h=4.7+3.2+15+1.8+2.3=27mu1 2 3 4 5死鐵層高度h>0.0937Vd-2=0.0937X2000x10-2=1.874m日產量p=VXN=2.0X2000=400僉爐腹角、爐身角A.爐腹角2h

tana= 2D—2h

tana= 2D—d2x3.211.3—10=4.923a=78.5oB.爐身角2h

tan6=D—d12x1511.3—7.6=8.1086=83.0o(10)校核爐容爐缸體積V=1d2h=0.785X100X4.7=368.95m3爐腹體積V=—hD+Dd+d2)=0.262x3.2(127.69+113+100)=285.27m32122爐腰體積V=1D2h=0.785X127.69x1.8=180.43m3TOC\o"1-5"\h\z34 3\o"CurrentDocument"爐身體積( )V=—hD2+Dd+dj=0.262X15x(127.69+85.88+57.76)=1066.33m34124 1 1爐喉體積V=生d2h=0.785X57.76x2.3=104.29m35 4 15高爐容積V=V+V+V+V+V=368.95+285.27+180.43+1066.33+104.29=2005.27m3u1 2 3 4 5相對誤差AV=■u或u=2005.27-2000x100%=0.26%<1%V 2000u所以，設計合理。具體設計參數見表2.1。

表2.1高爐內型參數項目參數項目參數爐缸直徑10爐缸高度4.7爐腰直徑11.3爐腰高度1.8爐喉直徑7.6爐喉高度2.3死鐵層高度1.874爐腰角83.0°爐身高度15爐腹角78.5°爐腹高度3.2風口數目26有效高度27鐵口數目2高徑比2.38有效容積2000第三章物料平衡計算整個物料平衡計算有配料計算和物料衡算兩部分構成3.1配料計算由于物料平衡計算是在配料計算的基礎上進行的，故欲進行物料平衡的計算，就得先進行配料計算。而配料計算的基本原則是要滿足質量守恒定律，即加入爐內的爐料中的各種元素和化合物的總和應等于高爐產品中各元素和化合物的總和。為進行配料計算，需收集和整理一些資料。包括：1、需要原料和燃料的全分析數據，并折算成100%；2、 生鐵品種及其成分；3、 確定礦石配比；4、 確定焦比；5、 各種元素在生鐵、爐渣和煤氣間的分配率；6、 爐渣成分，即選定合適的爐渣堿度。3.1.1確定原始條件原始條件包括（1）原料的主要成分見表1。表1原料主要成分（%）成分原料\TFeFeOCaOSiO2MgOAl2O3MnOSPFe2O3燒損燒結礦53.469.6911.868.612.021.700.620.0230.041球團礦62.520.500.493.540.120.432.390.0100.035天然礦59.407.131.917.120.521.181.050.2100.023混合礦55.877.608.597.451.491.391.020.0390.03866.201.15石灰石0.630.81454.021.380.370.270.010.00445.43

焦炭成分及焦炭灰分、揮發分和有機物見表2至表4表2焦炭成分(%)灰分水分揮發分有機物S固定碳TFe13.504.000.90.70.5084.00.9焦炭中的水分是在打水熄焦時滲入得，通常為2%?6%.表3焦炭灰分(%)Fe2O3SiO2CaOMgOAl2O3MnOP2O59.3054.004.341.1025.640.393.68表4焦炭揮發分和有機物含量(%)成分CO2COCHH2N2S揮發物0.340.34 4 0.020.050.15有機物0.30.30.1煤粉成分見表5表5煤粉成分(％)CH2N2O2HO2S灰分16.23SiO2AL2O3CaOMgOFeO74.474.210.423.370.80.58.764.060.620.352.44煉鋼生鐵成分見表6表6煉鋼生鐵成分(%)SiMnSPCFe0.300.670.030.164.0794.77配礦比：燒結礦70%，球團礦20%,天然礦10%。元素分配率見表.7表7各種元素的分配率(%)FeMnPS生鐵99.5501003爐渣0.550082煤氣00015爐渣堿度R=CaO/SiO2=1.04。焦比為450kg/t,煤比為90kg/t。3.1.2計算以1000Kg生鐵作為計算單位，進行計算：根據鐵平衡求礦石需求量：焦炭帶入的鐵量：450X0.009=4.05kg煤粉帶入的鐵量：90X0.0244X(56^72)=1.708kg進入爐渣的鐵量：947.7X(0.005：0.995)=4.76Kg需要混合礦量：(947.7-4.05-1.708+4.76)：0.5587=1694.47Kg根據堿度平衡求石灰石用量：混合礦帶入的CaO量：1694.47X0.0859=145.55kg焦炭帶入的CaO量：450X0.1350X0.0434=2.64k煤粉帶入的CaO量：90X0.0062=0.57kg共帶入的(^0量：145.55+2.64+0.57=148.76kg混合礦帶入的SiO2量：1694.47X0.0745=126.24kg焦炭帶入的510量：450X0.1350X0.5400=32.81kg2煤粉帶入的SiO2量：90X0.0876=7.88kg共帶入的SiO2量：126.24+32.81+7.88=166.93kg還原Si消耗的SiO2量：3X(60^28)=6.43kg石灰石用量：[(166.93-6.43)X1.04-148.76]/(0.5402-0.0138X1.04)=34.53k考慮到機械損失及水分，則每噸生鐵的原料實際用量列于表8表8每噸生鐵的實際用量名稱干料用量/kg機械損失/%水分/%實際用量/kg混合料1694.4731745.30石灰石34.53134.88焦炭45024477.00合計2179.362257.18（3）終渣成分：1） 終渣S量：爐料全部含S量：1694.47X0.00039+450X0.005+90X0.005+34.53X0.0001=3.36Kg進入生鐵S量：0.3Kg進入煤氣S量：3.36X0.15=0.504Kg進入爐渣S量：3.36-0.3-0.504=2.556Kg由于分析得到的二價鈣離子都折算成CaO，而其中一部分鈣離子以CaS形式存在，CaS與CaO之重量差為S/2,為了重量平衡鈣離子仍以CaO存在計算，而S則只算S/2。2） 終渣FeO量：4.76X（72/56）=6.12Kg3） 終渣MnO量：1694.47X0.0102X0.5=8.64Kg4） 終渣SiO2量：166.93-6.43=160.50Kg5） 終渣CaO量：148.76+34.53X0.5402=167.41Kg6） 終渣A12O3量：1694.47X0.0139+450X0.135X0.2564+90X0.0406+34.53X0.0027=44.88Kg7） 終渣MgO量：1694.47X0.0149+450X0.135X0.0111+90X0.0035+34.53X0.0037=26.38Kg終渣成分見表9。表9終渣成分成分SiO2A12O3CaOMgOMnOFeOS/2ERkg160.5044.88167.4126.388.646.121.278415.21%38.6610.8140.326.352.081.470.311.04（4）生鐵成分校核：1） 生鐵含量：1694.47X0.00038+450X0.135X0.0368X62/142+34.53X0.00004=1.62Kg1.62/1000=0.16%2） 生鐵含S量：0.03%3） 生鐵含Si量：0.3%4） 生鐵含Mn量：8.64X0.5/0.5X55/71X100/1000=0.67%5） 生鐵含Fe量：94.77%6） 生鐵含C量：100%-0.03%-0.3%-94.77%-0.67%-0.16%=4.07%最終生鐵成分列于表10表10最終生鐵成分（%）SiMnSPCFeE0.300.670.030.164.0794.77100.00校驗結果與原設生鐵成分相符合。3.2.物料平衡高爐物料衡算分兩種情況，一是生產高爐的，另一種是設計高爐的，它們計算的內容、方法和程序有所不同。但計算原理是一樣的。本課題做的是煉鐵設計時的物料衡算方法。是在前面配料計算的基礎上進行的。3.2.1原始條件的確定原始條件為：⑺選擇確定直接還原度：可根據煤氣成分來計算，但較復雜，故這里直接選定直接還原度rd=0.45。鼓風濕度f：這里取大自然濕度為0.012Kg/m3,f=1.5%。假定入爐碳量0.5%的碳與也反應生成CH4(純焦冶煉可取0.5%?1.0%,噴吹燃料時可取1.2%)。3.2.2物料衡算物料平衡計算步驟為：風口前燃燒的碳量：焦炭帶入固定碳量：450X0.84=378.00Kg煤粉帶入固定碳量：90X0.7447=67.02Kg共計燃燒碳量：378.00+67.02=445.02Kg生成CH4的碳量：445.02X0.012=5.34Kg熔于生鐵的碳量：0.0407X1000=40.70Kg還原Mn消耗的碳量：0.0067X1000X12/55=1.46Kg還原Si消耗的碳量：0.003X1000X24/28=2.57Kg還原P消耗的碳量：0.0016X1000X60/62=1.55Kg還原Fe消耗的碳量：0.9477X1000X0.45X12/56=91.39Kg直接還原消耗的碳量：1.46+2.57+1.55+91.39=96.97Kg風口前燃燒碳量：C風二445.02-5.34-40.07-96.97=302.64KgC風占入爐總碳量的百分數：302.64/445.02X100%=68.01%根據碳平衡計算風量：鼓風中氧的濃度：0.21X0.985+0.5X0.015=0.2144m3/m3風口前燃燒碳素需要氧量：(302.64X22.4)/(2X12)=282.46m3煤粉可供給：90X(0.0337/32+0.008/36)X22.4=2.57m31305.46m3則每噸生鐵鼓風量：V風二1305.46m3計算煤氣各組分的體積和成分：CH4的體積：由燃燒碳素生成CH4：5.34X22.4/12=9.97m3焦炭揮發分含CH4：450X0.0002X22.4/16=0.13m3進入煤氣的CH4：9.97+0.13=10.10m3H2體積：由鼓風中水分分解出的H2：1305.46X0.015=19.58m3焦炭揮發分及有機物的H2量：450X(0.0005+0.003)X22.4/2=17.64m3煤粉分解出得H2量：90X(0.0421+0.008/18)X22.4/2=42.89m3入爐總H2量：19.58+17.64+42.89=80.11m3在噴吹條件下參加還原反應的H2量為入爐總史量40%⑻，即：80.11X0.4=32.04m3生成CH4的H2量：9.97X2=19.94m3進入煤氣的H2量:80.11-32.04-19.94=28.13m3CO2體積：由Fe2O3還原FeO所生成的CO2：1694.47X0.662X22.4/160=157.04m3由FeO還原Fe所生成的CO2：947.70X(1-0.45)X22.4/87=208.49m3由MnO2還原MnO所生成的CO2：1694.47X(0.0102X87/103)X22.4/87=3.76m3另外，H2還參加還原反應，即相當于同體積的CO參加反應，所以CO2生成量中應減去32.04m3總計間接還原生成CO2量：157.04+208.49+3.76-32.04=337.25m3石灰石分解出的CO2量：34.53X0.4543X22.4/44=7.99m3焦炭揮發分的CO2量：450X0.0034X22.4/44=0.78m3混合礦分解出的CO2量：1694.47X0.0115X22.4/44=9.92m3煤氣中總CO2量：337.25+7.99+0.78+9.92=355.94m3CO體積：風口前碳素燃燒生成的CO量：302.64X22.4/12=564.93m3各種元素直接還原生成的CO量：96.97X22.4/12=181.01m3焦炭揮發分中的CO量：450X0.0034X22.4/12=2.86m3間接還原消耗CO量為337.25kg。則煤氣中總CO量：564.93+181.01+2.86-337.25=411.55m3卬體積：鼓風中帶入的N量：1305.46X(1-0.015)X0.79=1015.84m32焦炭帶人的N量：450X0.0045X22.4/28=1.62m32煤粉帶入的*量：90X0.0042X22.4/28=0.31m3煤氣中總*量：1015.84+1.62+0.31=1017.77m3根據計算，列出煤氣成分表11。表11煤氣成分成分CO2CON2H2CH總計體積/m3355.94411.551017.7728.1310.101823.49%19.5222.5755.811.540.55100計算物料重量和編制平衡表：計算鼓風重量：1m3鼓風重量：(0.21X0.985X32+0.79X0.985X28+0.015X18)/22.4=1.28Kg/m3全部鼓風重量：1305.46X1.28=1670.99Kg計算煤氣的重量：1m3的重量：(0.1952X44+0.2257X28+0.5526X28+0.0154X2+0.0055X16)/22.4=1.36Kg/m3全部煤氣重量：1823.49X1.36=2479.95Kg3） 計算水分重量：爐料帶入的水分：450X0.04=18.00KgH2還原生成的水分：32.04X18/22.4