經常會自動。磨礪了五天的夜班，感覺自己得到了非常大的提升，沒上夜班之重要的就是方式去做，只有親身體會了才知體會遇到什么樣的挫折，以及戰勝這些給自己帶來的滿足感，那是沒有經歷過的人所沒法體會到的。算機培訓。培訓主要針對的是office的幾款。因為現在學的就是將來工作要用的所以學的十分用心，老師的每一個指令都認真的學親手操作一遍。不端正。這也可能是現代大學生的一個通病，在大學校園里很自己，專那些壞。畢業設計（）開題報 寫2000字左右的文獻綜述： 清掃車的行駛安全有著重要影響。 清掃車運動的一個關鍵裝置，是電動 清掃車將被應用，必須為電動 電動清掃車在清理過程中要頻繁進行制動操作，由于制動性能的好壞直接關系到制動性能始終是電動清掃車設計制造和使用部門的重要任務。 器優良，可以大大改善電動清掃車高速制動時的方向穩定性。用在電動清掃車前輪型車的前輪。現在這種配備型式幾乎成了轎車的制動系統的式，有些高性能的轎車為了保持其制動力分配系數的穩定，前后輪均采用盤式制動器，所以電動清掃車配備盤目前，電動清掃車所用的制動器幾乎都是摩擦式的，可分為鼓式和盤式兩大類。高。電動清掃車制動過程實際上是一個能量轉換過程，它把汽車行駛時產生的動能轉換為熱能。電動清掃車如果頻繁使用制動器，制動器因摩擦會產生大量的熱量，使制動器溫度急劇升高，如果不的為制動器散熱，它的效率就會大大降低，影響制動性能，出現所謂的制動效能熱現象。 現代制動器的發展于原始的機械控制裝置，最原始的制動控制只是駕駛員一構形式，如磁粉制動器、濕式多盤制動器、電力制動臂型盤式制動器、濕式盤式彈簧 AutoCAD應用 [2].手冊編委會.電動 .電動 清掃車理論[M].機械工業 [4].劉惟信.電動 .2004[5].方泳龍.電動 [6].劉惟信.電動 克林恩喬克.電動 .電動 [9].肖永清,楊忠敏.電動 [10].周明衡.離合器、制動器選用手冊[M].化學工業 [11].楊培元 系統設計簡明手冊[M].機械工 .1993 清掃車設計(第3版)[M].機械工業 ，2000[14]. ，2001[15].龔溎義主編.機械設計課程設計圖冊(第三版)[M].高等教 唐振聲等譯.BOSCH電 理工大 [17].成大先主編.機械設計手冊(第三卷)(第三版)[M].化學工 畢業設計（）開題報2、本課題要研究或解決的問題和擬采用的研 （途徑 電動清掃車制動性能的可靠與否，直接影響到電動清掃車行使的安全和其他使用性能的發揮。因此，電動清掃車的制動性很重要。電動清掃車的制動性主要由面來評價：1）制動效能，即制動距離與度。指在良好路面上，電動垃圾清掃車以一定初速制動到停車的制動距離或制動時電動清掃車的度。它是制動性能最基本的評價指標；2）制動效能的恒定性，即抗熱性能。制動過程實際是把電動清掃車行駛的動能通過制動器吸收轉換為熱能，因此，制動器溫度升高后能水行使后，制動器還存在水問題；3）制動時電動清掃車的方向穩定性，即制動時電動清掃車不發生跑騙、側滑以及失去轉向能力的性能。制動時的方向穩定性常用制動時電動清掃車按給定路徑行使能力來評價。若制動時發生跑偏、側滑或失設計說明書不少于1萬字，工程圖紙一張A0號圖紙，若干張零件圖，折算后工作總量2A0CATIA將設計的零件虛擬組裝起來，做成動態效果；將主要工作做成PPT。（7）2.5（4）畢業設計（）開題報指導教師意見的： 所在專業意見： 機械畢業設計（）外文資料翻 部 車輛與農業裝備 業 車輛工： 陳淼 號 外文出處： Technology159(2005)303–310 件 原文及譯文各一年月日成形的效率主要取決于過程控制參數（如內壓力和軸向進給這些參數決定起皺和開可項于T了：管件成形流程優化自適應仿真方，剛出現的時候沒有立刻被應用。今天，成形技術仍然被認為是一種非常有前景的成形技術。與常規方法相比，成形技術可以應用在許多領域。然而，現在根據成形過程特定的邊界條件和材料的性能，有效的使用成形技術已經變分即代表成形區域。預計由于起皺或斷裂，通過此區域的成形過程無法生產合如果軸向力是非常高的，而壓力過低時，可能會發生屈曲與起皺。如果是不過這是在假定兩邊都是性的條件下的。，為了制造合格的工件，對于許多成形過程來說，要求出現盡可能少的非線性加載變化。因此，成形作為一個1脹管工藝常規的成形設計過程先是確定最基本的部件，如磨具，管件形狀以及管件發一個新的成形過程中往往涉及大量的實驗努力和相關費用。有時，通過實驗2工藝窗口，允許不同的加載路工藝參數。有一些可用的解決，但僅適用于一些比較簡單的幾何形狀。但是，自適法：過程參數曲線確定為一個單一的模擬結果與幫助一個控制策到目前為止，優化法和自適法似乎是管件成形工藝設計中，最有發展前景的例如]，在本文中自適應系統取得足夠的成形工藝參數，與皺紋指標一縮示和模的基控（FKBC自適模擬一種新方法成形工藝，其中重點就在于所用的方法，而不是在“準備使用”大綱驗了應的工。該法應于的工藝T[6-8]。給出了該方法的一個簡化方案圖4。由于使用有限元法的應用增量過程中，在過率增量的壓力（α）和速率增量軸向力（β。最終的目標是選擇一個可行的模擬隱含或明確的整合方案已經成為成形過程，涉及一個重要的工具來模擬一任何物理原點的數值誤差。有幾個商業包，廣泛用于，以及在工業，AUTOFORM[10]，PAMSTAMP[11]等，是專門分析金屬成形過程。通常情況下，這些包不是，在子程序修改VDLOAD負載。4自適應仿真程序方案在設計一個自適應系統管件成形的流程中，可以在整個過程中的兩個重要方認：個的紋的指頸斷概。所方在這項研究中，重新調整工藝參數依據參數的一些標準的上面的端部的每個增量的解決方案，在為了避免皺紋的生長延遲可能爆裂。總體所方法是最大限度地軸向進給，并盡量減少的壓力，同時防止發展為不可逆皺紋和爆裂。這確保了盡可能高的在產品的壁厚。我們的目標是通過使用圖中給出的策略實現。5。這種策略包括皺的方法，以及作為法檢測到的管件料的頸縮的可能性。該變形FVUMATIminα和β個給定的過程，廣義的起皺，可以有效地使用各種標準過程并沒有尚未被提出并接受[13是為具體的產品和它們不能被直接使用任意的幾何形狀。最常用的金屬起皺式給出諾德隆德[15]的本地值工作。如果材料點壓縮條件下，如果另外的變形主要是由旋轉，然后最此，這種皺紋指標失敗，如果一個純粹的全球剛體轉動發生在這個過程中，幾乎不能預期在實際的過程中，或者，如果大規模的皺紋開始演變[8,16]。該相關指標數界的，因為其值在-1和+1的時間間隔，皺紋的分類是相對比較容易其他皺紋指標。因此，皺指標由諾德隆德定義在本研究中使用的自適應框架。需要注意的是其他起皺標準可作為良好，不影響方法進一步。次是后續成形過程。因此，如果頸縮可以檢測到的爆裂可能會。對于縮頸檢測也可以使用幾種方法[17,18]。其中最流行的的實際應變狀態的基礎上，成形極限曲線（FLC）FLCS應變的路徑。由于成形性強烈依賴變形歷史上，實驗測定的FLCS是昂貴的。因此，研究，以確定解析表達式FLCS[19]，或從有限元模擬[20]在實踐中往往被認為。在這材料的FLCP6。導的，即使對于簡單的幾何形狀，很多假設都需要達到一個分析近。此外，還有可能有許多未納入的過程的物理特性分析模型來設計控制器，由于過程的復雜性，或缺乏理解物理過程。另一方面，經驗豐富的工藝運營商通常啟發式設計規則允許具有許多以令人滿意的方式來控制一個程序。如這是非常的開發技術投一種啟發式的調控政策進入解析表達式，其他控制技術，規避使用分析型號。一個特別的控制技術采用被稱為啟發式知識提供所謂模糊知識為基礎的控制器。沒有進上FKBC息[21,22]在為FKBC序VUMAT皺指燈伊明和縮頸指標值d的壓力增量α和軸向增量力β插在它的基礎上的專業知識。當被調用序VDLOADα和β。在下面的，設計的FKBC進程將被勾勒出來，控制器準備以修改，在下一個遞增負荷輸出。檢查皺紋的變形狀態，以及縮頸。在該示例中進一步提出，知識用的堿主要是確定性的，因為它包含了有關的規則的變形狀態的輸出。但是，從實踐的啟發式規則可以被添加到它沒有任何。壓力品脫的內表面上被施加到管。對于的壓力更新公式使用下述：?α是零（Zα低（L?α是高形，LL必要的信息可以幾乎在任何寫在模糊集的書中找到，例如在[21]就造型而言，軸向進給獲得通過FEND施加一軸向力的剛性的工具在管的兩端，RAMF是有限的，以防止泄漏流體。在這里，β被認為是作為一個模糊數。?β為負?β是零（Z

皺紋非常關鍵（veryCR，皺紋是至關重要的（notCR（veryCL在[19]中給出的方法取得的成形極限管狀成形的基礎上塑料不穩定。在IM-7。規則庫中的α/βFLC，D得到的使用[19]中的定義。的材料特性成形管，將在接下來的章節中給出。第一個步驟開始。此步驟有助于提供一個初始原型版本的知識。隨之而來的調7元格可以表述為：如果皺紋是非常關鍵（控制）和變形是非常靠近頸縮（d所控制則α是零（Z）和β為負（N）'。因此α和β的九條規則可以區分的一組規則是完整增加的壓力。只要一個關鍵抗皺被檢測到的壓力增加了一定的價值。皺紋/Explicit中使用的版本用戶并沒有直接到必要的壓力信息來評價皺紋指標。，才能獲取所需的信息為應用用戶子程序VUMAT的。一旦VUMAT調用，應力可以通過計算構法。因此，盡管在任意的材料行為是標準的，它似乎有必要實施里面的子程序VUMAT。

圖8一個過程中所涉及的零件組裝作為一個著名的案例研究，成形的T形組件，它是研究得最多的部分之間[4][24]簡單，它包含管件成形的基本特征兩個獨立的負載參數。最終的目標是制造中42.2和1.4毫米，分別為。實際上是進行了分析。該管是模擬三維線性元素。在管厚度方向的兩層的元素可以使用。的工具，即模具的公樣，一套合適的離散剛體有限元素為藍本。在管件變行為會有所不同從原平板片材的響應。雖然重要的是要使用現實的物質描述模擬。對這個問題的進一步發現，例如，在[25-27]。本發明目的，已被評估的材料數據準備從幾個試樣（條）管坯，根據標準拉伸性能實驗。測得的的材料特性管件料（St34）楊氏模量E200GPA泊松比ν=0.3K603MPa強度預應變00.0076硬化指n=0.226圖9。獲得工藝方案。實際的流動應力定義為：ΣF=K（0+ˉ）N（3）ˉFLC計算得出的過程計劃圖9。這一過程開始于一個小的軸向進給。然后幾乎是線性的路徑之后，直到約16MPa的不能夠填充的材料進入模腔，只壓力增加。此后，將軸向進給開始增加，并且結合的壓力后再次幾乎是線性的路徑。的增加壓力導致的應變狀態變成。FLC時刻，該控制器檢測到的壓力或軸向供給模擬，停止成形極限曲線通常可用來檢過程是否過材的成能。對于擬過程，形極圖。10。三角標記的線是FLC10FLC11，T在這項研究中，一種自適應的方法設計用于管成形。起皺判據以及一個標一個模糊的知識為基礎的控制器。該控制器的設計一個可行的成形中的適用性嘗試它可能是難以到達，在一個可接受的解決方案。因此，一些介紹性的模擬需出的方法已經闡述一個簡單的案例研究。顯然驗證的方法執行平行實驗仍然需要F.Dohmann,C.h.Hartl,Tubehydroforming-researchandpracticalapplication,J.Mater.Process.Technol.71(1997)174–186.L.Gao,S.Motsch,M.Strano,ClassificationandysisoftubehydroformingprocesseswithrespecttoadaptiveFEMsimulations,J.Mater.Process.Technol.129(2002)W.H.Sillekens,P.P.H.Veltmans,M.A.Guiterrez,J.I.Fernandez,Factorialexperimentationandsimulationofhydroformingprocessesfortubularparts,in:ProceedingsoftheNinthInternationalConferenceonSheetMetal,2001,pp.605–612.T.Altan,S.Jirathearanat,M.Strano,S.G.Shr,AdaptiveFEMprocesssimulationforhydroformingtubes,in:K.Siegert(Ed.),HydroformingofTubes,ExtrusionsandSheetMetals,vol.2,2001,pp.363–384.M.Strano,S.Jirathearanat,S.-G.Shr,T.Altan,Virtualprocessdevelopmentintubehydroforming,J.Mater.Process.Technol.146(2004)130–136.E.Doege,R.Kosters,C.Ropers,DeterminationofoptimisedcontrolparametersforinternalhighpressureformingprocesseswiththeFEM,in:ProceedingsoftheSixthInternationalConferenceonSheetMetal,vol.2,1998,pp.119–128.W.H.Sillekens,R.J.Werkhoven,Hydroformingprocessesfortubularparts:optimisationbymeansofadaptiveanditerativeFEMsimulation,Int.J.FormingProcess.4(2001)377–393.M.Strano,S.Jirathearanat,T.Altan,AdaptiveFEMsimulationfortubehydroforming:ageometry-basedapproachforwrinkledetection,Ann.CIRP50/1(2001)185–190.J.Kim,Y.-H.Kang,H.-H.Choi,S.-M.Hwang,B.-S.Kang,Comparisonofimplicitandexplicitfinite-elementmethodsforthehydroformingprocessofanautomobilelowerarm,Int.J.Adv.Manuf.Technol.20(2002)407–413.10]W.Kubli,J.Reissner,Optimizationofsheet-metalformingprocessesusingthespecial-purposeprogramAUTOFORM,J.Mater.Process.Technol.50(1995)292–305.F.Heislitz,H.Livatyali,M.A.Ahmetoglu,G.L.Kinzel,T.Altan,Simulationofrollformingprocesswiththe3-DFEMcodePAM-STAMP,J.Mater.Process.Technol.59(1996)59–67.ABAQUSInc.,ABAQUS/ExplicitUser’sManual,Version6.3,J.B.Kim,J.W.Yoon,D.Y.Yang,F.Barlat,Investigationintowrinklingbehaviourintheellipticalcupdrawingprocessbyfiniteelementysisusingbifurcationtheory,J.Mater.Process.Technol.111(2001)170–174.R.Hill,Ageneraltheoryofuniquenessandstabilityinelastic–plasticsolids,J.Mech.Phys.Solids6(1958)236–249.P.Nordlund,AdaptivityandWrinkleIndicationinNon-LinearSysis,DoctoralDissertation,DepartmentofSolidMechanics,RoyalInstituteofTechnology,Stockholm,Sweden,1997.A.Aydemir,ANumerical-ExperimentalysisofTubeHydroforming,MTDThesis,EindhovenUniversityofTechnology,ISBN90-444-0279-X,2003.D.Banabic(Ed.),FormabilityofMetallicMaterials:PlasticAnisotropy,FormabilityTesting,FormingLimits(EngineeringMaterials),Springer-Verlag,2000.M.Dutilly,J.C.Gelin,Designofsheetmetalformingprocessesbasedonqualityfunctions,in:ProceedingsoftheSecondInternationalESAFORMConferenceonMaterialForming,1999,pp.469–472.H.L.Xing,A.Makinouchi,Numericalysisanddesignfortubularhydroforming,Int.J.Mech.Sci.43(2001)1009–1026.E.M.Viatkina,W.A.M.Brekelmans,L.P.Evers,M.G.D.Geers,Forminglimitdiagramsforsheetdeformationprocesses:acrystalplasticityapproach,in:ProceedingsoftheFourthInternationalESAFORMConferenceonMaterialForming,20