水污染控制工程課程設計報告《水污染控制工程》課程設計報告題目某城市污水處理廠設計系部環境科學與工程學院專業班級組員指導教師設計時間年月日小組任務分配總設計思路：構筑物計算格柵、調節池、沉淀池厭氧池、MBR池混凝沉淀池、高程計算CAD制圖高程圖、流程圖流程圖（3）主要構筑物圖、平面圖4、匯總（1）處理流程各部分工藝（2）處理流程各部分工藝、總排版和文字編輯（3）平面布置、高程布置1設計任務書 31.1設計目的 31.2設計任務及內容 31.3設計資料 31.3.1基本情況 31.3.2設計依據 32工藝流程的設計及說明 42.1工藝流程的選擇與確定 42.1.1處理工藝的選擇 42.1.2工藝流程的確定 62.2工藝流程說明 73處理構筑物的設計計算 73.1格柵的設計計算 73.1.1格柵的選擇 83.2調節池的設計計算 123.2.1調節池的選擇 123.2.2調節池的計算 133.3沉淀池的設計計算 153.3.1沉淀池的選擇 153.3.2沉淀池的計算 163.4厭氧池的設計計算 193.4.1設計參數 193.4.2厭氧池的計算 193.5MBR池的設計計算 203.5.1MBR池的設計參數 203.5.2MBR池的計算 203.6混凝沉淀池的設計計算 263.6.1混凝沉淀池的選擇 263.6.2混凝沉淀池的計算 264附屬建筑物的確定 274.1辦公樓設計 275污水處理廠的總體布置 285.1平面布置設計 285.2高程布置設計 286總結 287主要參考文獻 301設計任務書1.1設計目的1、通過課程設計，使學生掌握水處理工藝選擇、工藝計算的方法，掌握平面布置圖、高程圖及主要構筑物的繪制方法，掌握設計說明書的寫作規范。2、本設計是水污染控制工程教學中一個重要的實踐環節，要求綜合運用所學的有關知識，在設計中掌握解決實際工程問題的能力，并進一步鞏固和提高理論知識。1.2設計任務及內容設計任務：根據已知資料，進行污水處理廠的設計。要求確定污水處理方案和流程，計算各處理構筑物的尺寸和選擇設備，布置污水處理廠總平面圖和高程圖。要求污泥處理工藝采用：“污泥濃縮→污泥消化→污泥脫水”或“污泥前濃縮→污泥消化→污泥后濃縮→污泥脫水”或“污泥濃縮→污泥一級消化→污泥二級消化→污泥脫水”工藝。設計要求：需上交的設計成果包括1、設計說明書；2、設計圖紙（平面圖、流程高程圖、主要構筑物圖）。1.3設計資料1.3.1基本情況某醬油廠以大豆、豆餅、麥麩為原料，經發酵生產醬油。整個工藝的每個環節均有廢水產生。1.3.2設計依據（1）進出水水質標準：表1-1進出水水質標準項目CODBOD5Cl-SSNH4+-NpH色度進水水質155067520004001507.51200倍出水水質≤150≤60≤70≤256~9≤20倍（2）氣象水文資料：屬北亞熱帶濕潤氣候區風向：常年為偏東南風氣溫：年平均氣溫：14.9oC地下水位：常年平均地下水位1.8米最高水位：4.26米最低水位：0.41米平均地面高程：4.2米地震烈度：6級地基承載力：各層均在120kPa以上（3）擬建污水處理廠的場地：為一30×58平方米的平洼地，位于主廠區的東方，相對工廠地平面（+0.00）的標高為-1.0米。生產車間排水經管道自流到污水廠邊的集水池（V=20m3,池底較主廠區地平面低6.00m）。接納處理出水的排水溝底的相對標高為-3.00m。2工藝流程的設計及說明2.1工藝流程的選擇與確定2.1.1處理工藝的選擇某醬油廠以大豆、豆餅、麥麩為原料，經發酵生產醬油。整個工藝的每個環節均有廢水產生。醬油生產工藝過程包括原料處理、制曲、發酵、浸出淋油及加熱配制等工序。醬油廢水是一種有機物含量較高的食品發酵廢水。其成分主要為糧食殘留物如碎豆屑、麩皮、面粉、糖分、醬油、發酵殘渣、各種微生物及微生物分泌的酶和代謝產物、醬油色素、微量洗滌劑、消毒劑和少量鹽分等，色度較高，廢水處理具有一定的難度。醬油廢水屬于高濃度有機廢水，以有機污染為主，可生化性良好，鹽度高，沖擊負荷變化大，生化處理工藝污泥產量高。目前常見的處理工藝以生物處理方法為主。以下是常用污水處理工藝的比較。表2-1常用污水處理工藝對比工藝氧化溝MBR占地規模大小中小處理流程復雜簡單較簡單較復雜建設成本較高較高中較高運營成本中中高低運轉可靠性較好一般一般一般能耗中較低高低使用范圍適用于同時除磷脫氮的場合；經典中小城鎮污水和廠礦企業的工業廢水適用于中小規模的城市污水處理廠。MBR工藝廣泛應用于生活污水及各類工業廢水的處理優點1.技術成熟，運行穩妥可靠，管理維護簡單，運行費用低；2.污染物去除效率高，運行穩定，具有較好的除P脫N功能，能較好的耐沖擊負荷；3.具有改善污泥沉降性能的作用的能力，減少的污泥排放量；1.流程十分簡單，運行效果穩定，2.處理效果好，有穩定的除P脫N功能；3.處理設備少，構造簡單，便于操作和維護管理。4.工藝過程中的各工序可根據水質、水量進行調整，運行靈活。

1.技術先進成熟，工藝流程簡單，運行管理方便；

2.處理效果好，工藝的調節適應性強，耐沖擊負荷，有穩定的除P脫N功能；3.基建費用低，占地小，布置緊湊；

1.可以實現反應器水力停留時間HRT和SRT的充分分離；2.占地面積小；3.剩余污泥產量極低，理論上可以實現零污泥排放；4.系統硝化良好，難降解有機物得到了進一步充分的降解。缺點1、處理構筑物較多；2、污泥回流量大，能耗高；3、用于小型水廠費用偏高；4、沼氣利用經濟效益差。1、間歇運行，對自動化控制能力要求高；2、污泥穩定性沒有厭氧消化穩定；3、容積及設備利用率低；4、變水位運行，電耗增大；1、周期運行，對自動化控制能力要求高；2、污泥穩定性沒有厭氧消化穩定；3、容積及設備利用率低；4、脫氮效果較低。1、基礎造價較高；2、膜組件易受污染；3、膜使用壽命有限；4、運行費用高。本次設計污水處理的特點為：一、污水中主要污染物指標BOD、COD、SS值為典型城市污水值。此外考慮到NH4+-N出水濃度排放要求比較高，因此需要采用能夠同時脫氮除磷且效果較好的工藝；二、污水以有機污染為主，BOD/COD=0.44＞0.3，可生化性比較好，重金屬及其他的難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標；三、本課題污水處理量比較小，在達到污水處理要求的前提下，也應著重考慮工程占地面積。針對以上特點，以及出水要求，以采用生化處理最為經濟。根據國內外已運行的中、小型污水處理廠的調查，要達到確定的治理目標，可采用MBR膜生物處理法。2.1.2工藝流程的確定圖2-1工藝流程圖2.2工藝流程說明污水經過細格柵去除較大的懸浮物,然后進入調節池調節水量后進入沉淀池，此過程中可去除SS，再經過厭氧池和MBR池將廢水中的BOD、COD、氨氮去除，再經過混凝沉淀和氧化脫色降低廢水的色度。3處理構筑物的設計計算3.1格柵的設計計算格柵屬于預處理設備，一般設于污水處理廠所有處理構筑物之前，是由一組或多組平行的金屬柵調制成的框架，放置在廢水流經的渠道中或泵站集水池的進口處，用于截留廢水中粗大的懸浮物或漂浮物，防止其后處理構筑物的管道閥門或水泵堵塞。圖3-1格柵的結構3.1.1格柵的選擇1）柵條間隙根據污水種類、流量、代表性雜物種類和大小來確定，一般選取范圍如下：機械清柵：3～25mm；人工清柵：5～15mm；篩網：0.1～2mm。

2）在大中型污水站，應設置兩道機械格柵：第一道為粗格柵：10～40mm，第二道為細格柵：3～10mm。在小污水站，設置一道格柵即可，柵條間隙應為3～15mm。

3）過柵流速：污水在柵前渠道內的流速應控制在0.4～0.8m/s，經過格柵的流速應為0.6～1.0m/s。過柵水頭損失與過柵流速相關，一般應控制在0.1～0.3m之間。柵后渠底應比柵前相應降低0.1～0.3m。

4）格柵有效過水面積按流速0.6～1.0m/s計算，但總寬度不小于進水管渠寬度的1.2倍，格柵傾角應為45°～75°，如果為人工格柵則采用安裝角度30°～60°。

5）格柵必須設置工作臺，臺面應高出柵前最高水位0.5m，臺上應設安全和沖洗設施。工作臺兩側過道寬度不應小于0.7m。臺正面寬度，當采用人工清渣時，不應小于1.2m，當采用機械清渣時，不應小于1.5m。

對于醬油生產廢水格柵的選用，經過對各種格柵的對比，我們選用回轉式格柵機。本設計中柵條形狀采用矩形斷面并在污水泵站前設置一道格柵（細格柵一道），另放一道備用。采用機械清渣，安裝傾角為60~900,設為700。經計算設計流量為0.018m3/s。3.1.2格柵的計算1.進水渠道寬度計算根據最優水力斷面公式設計中取污水過柵流速v=0.8m/s則柵前水深：h=B1/2=0.11m2.格柵的間隙數式中：b——柵條間隙，m，取b=0.005m；h——柵前水深，m；v——過柵流速，m/s；α--安裝傾角3.格柵柵槽寬度式中：S——柵條寬度，m，取0.01m；4.進水渠道漸寬部分的長度計算式中：L1——進水渠道漸寬部分長度，m；α1——漸寬處角度，取20o。5.進水渠道漸窄部分的長度計算6.通過格柵的水頭損失式中：h1——水頭損失，m；β——格柵條的阻力系數，查表知β=2.42；k——格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數，一般取k=3。7.柵后槽總高度式中：h2——柵前渠道超高，m，取h2=0.3m。8.柵槽總長度9.每日柵渣量式中:W——每日柵渣量，m3/d；W1——每日每1000m3污水的柵渣量，設計中取0.1m3/(103m3污水)；KZ-總變化系數，經內插法計算得KZ=2.210.進水與出水渠道

生產車間排水經DN200的管道自流到污水廠邊的集水池，從集水池進入格柵進水渠道，然后，就由提升泵將污水提升至調節池。11.格柵后污水提升泵的選擇與計算泵房采用下圓上方形泵房，集水池與泵房合建，集水池在泵房下面，采用全地下式。考慮兩臺水泵，一用一備。取=64.17,則一臺泵的流量應大于為64.17。根據《室外排水規范》選取相關設計參數如下：集水池容積不小于最大一臺水泵5min的出水量；吸水管設計流速宜為0.7～1.5m/s，出水管流速宜為0.8～2.5m/s。1）水泵的揚程H水泵全揚程H：經過格柵的水頭損失為0.56m，調節池最低水位與所需提升水位之間的高為3+1.11=4.11m吸水管水頭損失：設彎頭、喇叭管阻力系數分別為0.8、0.1，，則出水管水頭損失：設彎頭、喇叭管、閥門的阻力系數為0.8、0.1、0.1，，安全水頭：取。管線水頭損失假設為1.0m故水泵的揚程為,取7m。2）泵的選取下表為部分水泵的性能及參數，通過對比，選用QW80-65-25-7.5型水泵兩臺，一備一用，性能及參數見下表。表3-1部分水泵的型號及性能型號口徑

(mm)流量

(m3/h)揚程

(m)功率

(kw)轉速

(r/min)效率

(%)QW25-8-22-1.1258221.1282538.5QW32-12-15-1.13212151.1282540QW40-15-15-1.54015151.5284045.1QW40-15-30-2.24015302.2284048QW50-20-7-0.75502070.75139054QW50-10-10-0.755010100.75139056QW50-20-15-1.55020151.5284055QW50-15-25-2.25015252.2284056QW50-18-30-35018303288058QW50-25-32-5.55025325.5290053QW50-20-40-7.55020407.5290055QW65-25-15-2.26525152.2284052QW65-37-13-36537133288055QW65-25-30-46525304289058QW65-30-40-7.56530407.5290056QW65-35-50-1165355011293060QW65-35-60-1565356015293063QW80-40-7-2.2804072.2142052QW80-43-13-38043133288050QW80-40-15-48040154289057QW80-65-25-7.58065257.5290056QW100-80-10-410080104144062QW100-110-10-5.5100110105.5144066QW100-100-15-7.5100100157.5144067QW100-85-20-7.510085207.5144068QW100-100-25-111001002511146065QW100-100-30-151001003015146066QW100-100-35-18.51001003518.51470653.2調節池的設計計算3.2.1調節池的選擇調節池，采用鋼筋混凝土池，以防沉淀物在調節池中沉淀下來。調節池實際上是一座變水位的儲水池，污水進入調節池后，以平均流量輸出到后續污水處理系統中，多余的水量儲存起來，再來水量低于平均流量時再輸出。通常情況下，用于工業廢水的調節池，可按6-8h的廢水量計算，若水質水量變化大時，可取10-12小時的流量，甚至采用24小時流量計算。均量池一般為重力流進水，出水用泵抽升，池中最高水位不高于進水管的設計水位，最低水位為死水位，有效水深為2~3m。為避免污水中雜質再調節池中沉淀，可在池內設置各種混合攪拌設備，如水泵強制循環攪拌、空氣攪拌、機械攪拌等。本次設計中采用空氣攪拌，在池底裝設穿孔管與鼓風機空氣管相連，用壓縮空氣攪拌，氣水比4:1。3.2.2調節池的計算1.池容V=Qt式中，V--池容,m3；Q--流量，m3/h；t--調節時間，h，取7hV=Qt=64.17×7≈449m3，取450m32.調節池面積式中，A--調節池面積，m2；H--調節池水深，m，本次設計取3.5m，超高0.5m取調節池長×寬×高=15m×10m×3m=450m33.空氣管計算

在調節池內布置曝氣管，氣水比為4:1，空氣量為。利用氣體的攪拌作用使來水均勻混合，同時達到預曝氣的作用。

空氣總管D1取90mm，管內流速v1為v1在10～15m/s范圍內，滿足規范要求

空氣支管D2：共設4根支管，每根支管的空氣流量q為：

支管內空氣流速v2應在5～10m/s范圍內，選v2=8m/s,則支管管徑D2為

取D2=60mm,則穿孔徑D3：每根支管連接兩根穿孔管，則每根穿孔管的空氣流量為

q1=0.009m3/s,取v3=7m/s

則取D3=45mm,則4.孔眼計算

孔眼開于穿孔管底部與垂直中心線成45o處，并交錯排列，孔眼間距b=100mm,孔徑Ф=2mm,穿孔管長一般為4m，孔眼數m=74個，則孔眼流速v為5.調節池的污泥量式中：V—調節池污泥量（）Q—設計流量（）—進水SS濃度（）—出水SS濃度（）—調節池SS去除率，取20%—調節池污泥濃度，取20則6.調節池的提升泵設計流量，調節池池底標高—1.000m，厭氧池水面標高7.200m，靜揚程為4.500+7.200=11.700m。水泵揚程進水管水頭損失：設彎頭、喇叭管阻力系數分別為0.8、0.1，，則出水管水頭損失：設彎頭、喇叭管、閥門的阻力系數為0.8、0.1、0.1，，則考慮自由水頭為1.0m管線水頭損失假設為1.5m，則，取15m。選取QW200-300-15-22型水泵兩臺。一用一備，其性能如下表。表3-2QW200-300-15-221型水泵性能表型號口徑流量揚程轉速功率效率（mm）（m3/h）(M）（r/min）（kw）(%）QW65-25-15-2.280652529007.5568.進水與出水渠道經調節池的污水通過提升泵后由DN200的管道輸送至沉淀池。3.3沉淀池的設計計算3.3.1沉淀池的選擇沉淀池是應用沉淀作用去除水中懸浮物的一種構筑物。沉淀池在廢水處理中廣為使用。它的型式很多，可分為平流式、豎流式、輻流式和斜板式四種。以下是四種沉淀池的對比。表3-3四種沉淀池形式對比類型優點缺點適用條件平流式1.污水在池內流動特性比較穩定，沉淀效果好；2.對沖擊負荷和溫度變化的適應能力較強3.施工簡單，設備造價低1.占地面積大；2.配水不易均勻；3.采用多斗排泥時每個泥斗需要獨設排泥管，管理復雜，操作工作量大1.適用于地下水位高及地質條件差的地區；2.大、中、小型水處理廠均可采用豎流式1.排泥方便，管理簡單；2.占地面積小，直徑在10m以內（或10m×10m的以內的正方形）1.池子深度較大，施工困難；2.對沖擊負荷和溫度變化的適應能力較差；3.池徑不宜過大，否則布水不均適用于中小型水處理廠輻流式1.多為機械排泥，運行較好，管理較簡單2.排泥設備已定型，排泥較方便1.排泥設備復雜，對施工質量要求較高；2.水流不宜均勻，沉淀效果較差1.適用于地下水位較高的地區；2.適用于大、中、小型水處理廠和污水處理廠斜板（管）式1.沉淀效果好，生產能力大；2.占地面積較小1.構造復雜，斜板、斜管造價高，需定期更換，易堵塞1.適用于地下水位高及地質條件差的地區；2.適用于選礦污水濃縮等經過對各種沉淀池的比較，結合本次設計的氣象水文資料，本小組決定采用平流式沉淀池。3.3.2沉淀池的計算1.設計參數

1）每格長度與寬度之比值不小于4，長度與有效水深的比值以8~12為宜；

2）一般采用機械排泥，排泥機械的行進速度不大于1.2m/min，一般為0.6~0.9m/min；

3）緩沖層高度，非機械排泥時為0.5m，機械排泥時，緩沖層上緣宜高出刮泥板0.3m；

4）池底縱坡不小于0.01；5）進出口處應設擋板，高出池內水面0.1~0.15m。2.沉淀池的計算1）沉淀池表面積式中：—沉淀池表面積，；—設計流量，；—表面負荷，，一般采用1.5~3.0，設計中取=1.5。2）沉淀部分有效水深式中：—沉淀部分有效水深，；—沉淀時間，，一般采用1.0~2.0，設計中取=1。3）沉淀部分有效容積4）沉淀池長度式中：—沉淀池長度，；—設計流量時的水平流速，，一般采用，本次設計中取=4。5）沉淀池寬度式中：—沉淀池寬度，。6）沉淀池格數取n=3個式中：—沉淀池格數，個；—沉淀池分格的每格寬度，，本次設計中取=1。7）校核長寬及長深比長寬比（符合長寬比大于4的要求，避免池內水流產生短流現象）長深比（符合長深比的要求）8）污泥部分所需容積按去除水中懸浮物計算：式中：—平均污水流量，；—進水懸浮物濃度，；—出水懸浮物濃度，，一般采用沉淀效率；T—兩次清除污泥間隔（d），本設計采用重力排泥，T=1~2d—生活污水量總變化系數；—污泥容重，，約為1；—污泥含水率，%，95%~97%；n—沉淀池組數已知進水中懸浮物濃度=250Q=0.165設計中取兩次排泥時間間隔，，，n=29）每格沉淀池污泥部分所需容積10）污泥斗容積設計中取，h4’=0.5m，式中：—污泥斗容積，；—沉淀池污泥斗上口邊長，；—沉淀池污泥斗下口邊長，，一般采用0.4~0.5；’—污泥斗高度，，取貯泥斗底部寬度b’=0.5m，貯泥斗斜壁面與水面夾角為600，h4’=(b-b’)tan600/2=（1-0.5）×tan600/2=0.43m,取0.5m11）沉淀池總高度設計中取，，式中：—沉淀池總高度，；—沉淀池超高，，一般采用0.3~0.5；—緩沖層高度，，一般采用0.3；—污泥部分高度，，一般采用污泥斗高度與池底坡度的高度之和。3.4厭氧池的設計計算3.4.1設計參數廢水流量：設計流量：水力停留時間：T=2h3.4.2厭氧池的計算1.厭氧池容積按水力停留時間計算：2.厭氧池的形狀及尺寸據資料，經濟的厭氧池高度一般為4～6m，并且大多數情況下這也是系統優化的運行范圍。厭氧池的池形有矩形、方形和圓形。圓形厭氧池具有結構穩定的特點，但是建造圓形厭氧池的三相分離器要比矩形和方形的厭氧池復雜得多。因此本次設計先用矩形厭氧池，從布水均勻性和經濟考慮，矩形厭氧池長寬比在2：1左右較為合適。取厭氧池有效高度H=5m,厭氧池面積：設計厭氧池池長是池寬的兩倍，即L=8m,B=4m為了讓污水達到應有的負荷，所以采用兩個厭氧池。原污水BOD5值（S）為675mg/L，經調節池、沉淀池及厭氧池處理，按降低20％考慮，則進入MBR池的污水，其BOD5值（S0）為： 3.5MBR池的設計計算3.5.1MBR池的設計參數表5-1膜生物反應器污水處理設計參數項目污泥負荷Fw/[kg/(kg·d)]MLSSX/(g/L)容積負荷Fv/[kg/(m3·d)城鎮污水回用0.2~0.42.0~8.00.4~0.9雜排水中水處理0.1~0.21.0~4.00.2~0.5綜合生活污水回用0.1~0.22.0~8.00.4~0.9高濃度有機廢水處理0.2~0.54.0~18.00.5~2.03.5.2MBR池的計算1.膜組件選型

表3-4中空纖維膜膜支架膜技術參數表名稱特性參數材質聚氯乙烯膜孔平均直徑0.4μm過濾方式重力過濾/吸引過濾最大過濾壓力重力過濾：12KP；吸引過濾：20KP耐化學藥品性耐酸耐堿性強（pH值2-12）膜支架尺寸（510型）寬×高×厚=490mm×1000mm×6mm膜支架有效面積0.8m2/張膜通量0.4-0.6m3/m2·d（水溫10℃以上）2.膜支架張數計算(按每天24小時運行計算)張式中：n——膜支架張數，張；η——膜通量，一般取0.4～0.8m3/m2.d；t——每天運行時間，h；0.8——膜支架有效面積，m2/張同一膜生物反映器內應選同型號的膜組件,膜組件分為AS型、FF型、ES型三種：AS形適用于大型市政排水處理FF型適用于地埋式小型污水處理ES型適用于生活污水、工業廢水，是常用膜組件,尤其推薦作為中水回用處理工藝。因此選用ES型膜組件。表3-5膜組件型號膜組件類型膜組件支架張數（n）張/組膜組件面積（m2/組）ES（AS，FF）10010080ES（AS，FF）175150120ES（AS，FF）200200160表3-6膜組件規格型號長（mm）寬（mm）高（mm）干重（kg）最大重量（kg）ES10018305102000440870ES150218051020006501300ES200280051020008801760故膜組件選用ES200（n0=200）組，取24組考慮到靈活運行，且減少占地，膜裝置分為3個池設計，每個池10組膜組件。表3-6不同膜組件單排池體平面尺寸要求膜組件型號池寬（mm）池長（mm）ES1002300-2500（1000-1300）×n+300ES1503300-3800ES2004300-4500ES型膜組件可以適應2.50~3.50m的水深，當鼓風機壓力允許的情況下，可以加大有效水深，對膜組件無影響。3.按膜組件安裝尺寸計算照膜組件池體平面尺寸要求，ES200平面布置尺寸為：池寬4.3m,池深3.5m,有效水深3.0m池長：1.200×6+0.300=7.5m膜生物反應器有效容積：V有效 膜生物反應器總容積：V總4.按BOD5容積負荷計算取Nv為1.5kg/(m3?d)由于根據BOD5容積負荷算出的池有效容積大于膜平面布置所得的池容積，故MBR池容積及尺寸按BOD5容積負荷算出的池安裝尺寸確定。5.膜生物反應器池所需空氣量計算膜裝置洗凈所需空氣： 式中：q——每張膜洗凈所需空氣量，一般為10～15L/min生物處理所需空氣量：需氧量式中：a——系數，一般為0.42～1.0；Lr——BOD5去除量，Lr=S0-Se；b——污泥自身氧化需氧率，一般為0.11～0.18kgO2/kgMLVSS·d；Sa——反應器內MLVSS的量；V——MBR池容積，m3；X——MBR池內MLSS濃度取12000mg/L；f——混合液MLVSS/MLSS，一般為0.7～0.8；所需空氣量:式中：e——溶解效率，因水深、水溫、水壓級污泥濃度而異，一般為0.02～0.05； 由于生物氧化所需空氣量大于膜洗凈所需空氣量，鼓風機的選擇應以生物氧化所需空氣量為依據，可選送風量為65m3/min左右的風機或總風量相同的數臺風機并聯運行。風口的壓力以池深為依據，本池深為3.5m，考慮到風管的阻力降，可取風壓P=4000mm水柱的風機。6.池內曝氣系統設計一般要求：曝氣管與膜組件下部距離一般為200～300mm，不能低于180mm；（1）排氣壓計算：取曝氣干管管徑DN100，每池采用一根干管與22支支管管安裝于池底(詳見圖紙)。則干管空氣流速V=q氣/A管=9.6/(3.14*0.01/4)=1222.9m/min=20.4m/s根據《簡明管道工手冊》，有管道沿程壓損hf=RL，局部阻力損失hj=0.3hf。式中：R——每米管長的沿程水力損失，Pa/m；L——管長，m；查圓形鋼板風管的線解圖，取R=52Pa/m，L=10m,（2）計算干管壓損hf=RL=52×10=520Pa,

hj=0.3hf=156

Pa設計曝氣側管(支管)DN50，每支2.0m,每池22支

計算得曝氣支管壓損，查《簡明管道工手冊》取R=592

Pa/m

總hf=nRL=26048

Pa,總

hj=0.3hf=7814.4

Pa（3）曝氣器阻力采用BSD-Q-192球冠式微孔曝氣器，主要性能參數：曝氣器尺寸D192×180mm試用工作空氣量0.8~3m3/h個服務面積0.35~0.8m3/個氧利用率24%~41%充氧能力0.169~0.294kgO2/h動力效率6.5~8.8kgO2/kw·h阻力損失≤3200Pa按供風量計算取q=3m3/(h﹒個)則(個)，取198個，每支198/22=9個,平均縱橫分布于MBR池底。(4)曝氣器淹沒水頭設計MBR膜組件有效水深3m,則水深壓力3mH2O=29.4kPa所以總排氣壓為0.52+0.156+26.05+7.81+29.4=63.9kPa曝氣鼓風機的選擇：選擇RC100羅茨鼓風機，主要參數如下：轉速r/min理論流量m3/min升壓pa流量m3/min軸功率kw配套電機機組最大重量kg型號功率kw250013.7868.610.517.5Y180L-222730 7.出水系統設計根據設計總流量Q＝1540m3/d=64.2m3/h，得好氧MBR出水流量64.2m3/h；水力停留時間取15%即24×0.15=3.6h，取4h,經校核，4×64.2m3/h=256.8m3＜303.75m3，可設計出水時間為18h。根據MBR池水深3.5m，可確定吸程>=3.5m，考慮MBR出水水質較高，可以滿足中水回用需要，確定抽吸泵的選擇：永嘉縣揚子江泵業有限公司生產的GDF型自吸泵,具體性能如下表所示。型號流量/(m3/h)揚程/m吸程/m轉速r/min功率/kw電壓/V氣蝕余量進出口內徑/mmGDF50-82210528000.95220450數量：2臺，一用一備8.膜清洗系統設計圖3-2MBR膜清洗系統示意圖MBR膜清洗所需藥物如下表所示。表膜清洗藥劑表清晰對象藥劑種類藥劑濃度/%無機物鹽酸0.3~0.1有機物（藻類、細菌等）次氯酸鈉0.5~0.1有機物（蛋白質、菌殘骸等）氫氧化鈉0.2~0.5MBR清洗用泵選擇：揚子江泵業有限公司生產的FPZ型耐酸耐堿射流泵。表FPZ型耐酸耐堿射流泵型號進口×出口/(mm)(mm)流量/(m3/h)揚程/m轉速/r/min吸程/m電機功率P/kw32FPZ-11(D)30×303.411284050.753.6混凝沉淀池的設計計算3.6.1混凝沉淀池的選擇混凝是向水中投加混凝劑，使細小的懸