UG—130/—M鍋爐說明書(SH)X130-SM1中華人民共和國無錫華光鍋爐股份有限公司（無錫鍋爐廠）

2016年11月 目錄一、 刖言 二、 鍋爐基本特性 221-主要工作參數 .22.設計燃料 .33.安裝和運行條件 .44.鍋爐基本尺寸 .4三、鍋爐結構簡述 41.爐膛水冷壁 .52.高效蝸殼式汽冷旋風分離器 .63.鍋筒及鍋筒內部設備 .74.燃燒設備 .85.過熱器系統及其調溫裝置 106.省煤器 117.空氣預熱器 118.鍋爐范圍內管道 129.吹灰裝置 1210.密封裝置 1211.爐墻 1212.構架 1313-膨脹系統 1414.鍋爐水壓試驗 1415.鍋爐過程監控 14四、性能說明 16一、前言我國電站鍋爐的燃料主要以化石燃料為主；鍋爐燃燒化石燃料所產生的煙氣，攜帶有SQ、NOx粉塵等有害物質，是我國許多城市霧霾產生的因素之2015年國家又頒布了環保法，以法律的形式，要求產生污染源的企業，污染排放必須符合國家有關排放規定，為此我們無錫華光鍋爐股份有限公司，緊跟市場的需求，按照全新的低氮燃燒、低能耗設計理念，設計制造出低排放、低能耗、高可靠性的新型環保循環流化床鍋爐，來滿足用戶最新的要求。由于脫硫劑加大了NOx原始排放量，因此我們希望在鍋爐尾部采用煙氣脫硫的工藝進行脫硫；我們在返料腿上設置了脫硫劑加入口，作為爐內臨時石灰石脫硫之用。二、 鍋爐基本特性L主要工作參數額定蒸發量 130t/h額定蒸汽溫度額定蒸汽壓力（表壓） MPaTOC\o"1-5"\h\z給水溫度 150 C鍋爐排煙溫度 140°c排污率 <2%設計環境溫度 20 C鍋爐計算熱效率 %設計燃料消耗量 t/h一次熱風溫度 141 C二次熱風溫度 136C一、二次風量比 50 :50循環倍率 20 ?25灰渣比2設計燃料煤質分析資料：鍋爐燃料為煙煤煤。序號檢驗項目單位檢驗結果1全水分Mar%2收到基碳Car%收到基氫Har%收到基氧Oar%收到基氮Nar%3收到基灰分Aar%4收到基揮發分Var%155收到基全硫Sd，ar%6收到基低位發熱量Qnet，v，arCal/g5000入爐給煤粒度：煤的入爐粒度要求：粒度范圍0?8mm50%切割粒徑d5°-2mm研究證明，循環流化床鍋爐的流化風量的大小是影響 NOx原始排放的因素之一。流化風量越大，NOx原始排放量就越高；反之亦然。而入爐煤的顆粒度的大小又影響流化風量的大小；入爐煤顆粒度d越大，所需流化風量就越大，反之亦然。因此要求：粒度范圍 0?5o8mm50%切割粒徑ds°=2mm8mn顆料度所占的比例要V5%詳見附圖。點火及助燃用油采用床下點火，點火及助燃用#0號輕柴油序號分析項目單位標準要求實驗方法110%蒸余物殘碳%>4GB/T2682水分%痕跡GB/T2603運動粘度mr/sGB/T2654閉口閃點C<65GB/T2615灰份%>GB/T5086硫醇硫含量%>GB/T3807機械雜質%無GB/T5118硫含量%>GB/T3809凝點>0GB/T510硬度umo1/L氧含量<7ug/L鐵含量<30ug/L銅含量<5ug/L石燃氣及輕柴油產物含量mg/L氨及其化合物含量硬度umo1/L氧含量<7ug/L鐵含量<30ug/L銅含量<5ug/L石燃氣及輕柴油產物含量mg/L氨及其化合物含量<30ug/LPH值硅酸化合物含量<20ug/L鍋爐給水質量標準符合GB12145《火力發電機組及蒸汽動力設備水汽質量》（3）脫硫劑特性石灰石作為脫硫劑，外購成品石灰粉，粒度0-1mm詳見附圖；其成分:CaCOW%MgCO>2%水份〉%惰性物：〉%3、 安裝和運行條件地震烈度4、 鍋爐基本尺寸爐膛寬度（兩側水冷壁中心線間距離）爐膛深度（前后水冷壁中心線間距離）抗震設防烈度為7度8290mm4530mm鍋筒中心線標局 37000mm鍋爐頂板標局 40600mm運轉層標高 8000mm操作層標高 5200mm鍋爐寬度（兩側柱間中心距離） 9700mm鍋爐深度（柱乙與柱乙之間距離） 17800mm三、鍋爐結構簡述鍋爐次高溫溫次高壓，單鍋筒橫置式，單爐膛，自然循環，全懸吊結構，全鋼架n型8m標高設置混凝土平臺。爐膛采布置。鍋爐運轉層以上露天，運轉層以下封閉，在運轉層8m標高設置混凝土平臺。爐膛采本鍋爐采用無錫華光鍋爐股份有限公司最新型的低氮燃燒、低能耗循環流化床鍋爐技術，結合我公司多年來生產循環流化床鍋爐的經驗，是無錫華光鍋爐股份有限公司開發的第三代循環流化床鍋爐產品。在燃燒系統中，給煤機將煤送入落煤管進入爐膛，鍋爐燃燒所需空氣分別由一、二次風機提供。一次風機送出的空氣經一次風空氣預熱器預熱后由左右兩側風道引入點火燃燒器后進入水冷風室，通過水冷布風板上的風帽進入燃燒室；二次風機送出的風經二次風空氣預熱器預熱后，通過分布在爐膛前后墻上的噴口噴入爐膛，補充空氣，加強擾動與混合。燃料和空氣在爐膛內流化狀態下摻混燃燒，并與受熱面進行熱交換。爐膛內的煙氣（攜帶大量未燃盡碳粒子）在爐膛上部進一步燃燒放熱。離開爐膛并夾帶大量物料的煙氣經蝸殼式汽冷旋風分離器之后，絕大部分物料被分離出來，經返料器返回爐膛，實現循環燃燒。分離后的煙氣經轉向室、高溫過熱器、低溫過熱器、省煤器、一、二次風空氣預熱器由尾部煙道排出。由于采用了新型低氮燃燒循環流化床技術，通過低床溫、低氧量、薄料層、分級送風等運行手段，能顯著抑制低煙氣中N0x的生成，顯著降低鼓風機的廠用電率，因而它更能適合日益嚴格的國家環保和節能減排的要求。鍋爐的水、汽側流程如下：給水經過水平布置的三組省煤器加熱后進入鍋筒。鍋筒內的鍋水由集中下降管、分配管進入水冷壁下集箱、上升管、上集箱，然后從引出管進入鍋筒。鍋筒內設有汽水分離裝置。飽和蒸汽從鍋筒頂部的蒸汽連接管引至汽冷旋風分離器，然后依次經過尾部汽冷包墻管、汽冷吊掛管、低溫過熱器、噴水減溫器、屏式過熱器、高溫過熱器，最后將合格的過熱蒸汽引向汽輪機。爐膛水冷壁考慮到合理的爐膛流化速度，爐膛斷面尺寸設計成8290mm<4530mm爐膛四周由管子和扁鋼焊成全密封膜式水冷壁。前后及兩側水冷壁分別各有103-?60X5與59-?60X5根管子。前后水冷壁下部密相區處的管子與垂直線成一夾角，構成上大下小的錐體。錐體底部是水冷布風板，布風板下面由后水冷壁管片向前彎與二側墻組成水冷風室。布風板至爐膛頂部高度為28m,爐膛煙氣截面流速s。后水冷壁上部管子在爐膛出口處向分離器側外突出形成導流加速段，下部錐體處部分管子讓出二只返料口。前水冷壁下方有3只加煤口，側水冷壁下部設置供檢修用的專用人孑L,爐膛密相區前后側水冷壁還布置有二排二次風噴口。前、后、側水冷壁分成四個循環回路，由鍋筒底部水空間引出2根集中下降管，通過分散下降管向爐膛水冷壁供水。兩側水冷壁上集箱、前后墻水冷壁上集箱相應有連接管引至鍋筒。水冷壁、集箱、連接管的材料均為20G/GB5310。為了運行、檢修需要，水冷壁上設置了人孔、看火孑L、溫度測點、爐膛壓力測量孔。水冷壁頂部設置了4只檢修繩孔。整個水冷壁重量由水冷壁上集箱的吊桿裝置懸吊在頂板上，鍋爐運行時水冷壁向下熱膨脹，最大膨脹量112mm。爐膛內另外還布置由兩片水冷屏。高效蝸殼式汽冷旋風分離器分離器是循環流化床鍋爐的重要組成部件，本鍋爐采用的是中科院工程熱物理研究所的高效蝸殼式汽冷旋風分離器專利技術，在爐膛出口布置兩只汽冷旋風分離器，分離器直徑①4000mm用①38X的管子和鰭片組成膜式壁作為旋風分離器的外殼，并采用蝸殼進口的方式形成結構獨特的旋風分離器。具有分離效率高和強化燃燒的優點。旋風分離器將被煙氣夾帶離開爐膛的物料分離下來。通過返料口返回爐膛，煙氣則流向尾部對流受熱面。整個物料分離和返料回路的工作溫度為 850C左右。包覆分離器的汽冷受熱面能夠有效吸收物料燃所后產生的熱量，防止返料器內高溫結焦，擴大煤種的適應性，同時由于耐火層薄還可以縮短鍋爐的啟動時間。分離器內表面焊有密排抓釘，并澆注一層60mn厚的特種耐磨可塑料，使整個分離器的內表面得到保護，從而使分離器具有較長的使用壽命。分離器出口管采用高溫耐熱合金制造，材質為16Cr25Ni20Si2。分離器入口開設檢修門，并保證其密封性。返料器和立管內設有熱電偶插孔及觀察窗，以監視物料流動情況。汽冷旋風分離器做為過熱器受熱面的一部分。鍋筒及鍋筒內部設備鍋筒內徑①1600X60mm材質為Q245R-GB713鍋筒正常水位在鍋筒中心線以下85mm最高水位和最低水位離正常水位各75mm。鍋筒內采用單段蒸發系統布置有旋風分離器、清洗孔板和頂部百葉窗等內部設備。鍋筒給水管座采用套管結構，避免進入鍋筒的給水與溫度較高的鍋筒壁直接接觸，降低鍋筒壁溫溫差與熱應力。鍋筒內裝有旋風分離器，分前后兩排沿鍋筒筒身全長布置，汽水混合物采用分集箱式系統引入旋風分離器。汽水混合物切向進入旋風分離器，進行一次分離，汽水分離后蒸汽向上流動經旋風分離器頂部的梯形波形板分離器，進入鍋筒的汽空間進行重力分離，然后蒸汽經過頂部百葉窗和多孔板進行二次汽水分離，最后通過鍋筒頂部的飽和蒸汽引出管進入過熱器系統。為防止大口徑下降管入口產生旋渦和造成下降管帶汽，在下降管入口處裝有柵格及十字板。此外，為保證良好的蒸汽品質，在鍋筒內裝有加藥管和連續排污管，為防止鍋筒滿水，還裝有緊急放水管。鍋筒上設有上下壁溫的測量點，在鍋爐啟動點火升壓過程中，鍋筒上下壁溫差允許最大不得超過50C。同樣，啟動前鍋爐上水時為避免鍋筒產生較大的熱應力，進水溫度不得超過70E，并且上水速度不能太快，尤其在進水初期更應緩慢。鍋筒采用兩個吊架，懸吊在頂板梁，吊點對稱布置在鍋筒兩端。燃燒設備燃燒設備主要有給煤裝置、排渣裝置、給石灰石裝置、布風裝置和點火系統及返料回灰系統。（1）給煤裝置本鍋爐給煤機由用戶自理給煤機與落煤管通過膨脹節相連，解決給煤機與爐膛水冷壁之間的膨脹差（膨脹值97mm。）給煤裝置的給煤量應能夠滿足在一臺給煤裝置故障時，其余 2臺給煤裝置仍能保證鍋爐100%?定出力。一定粒度的燃煤經給煤機進入布置在前墻的三根 400X250間距為的落煤管，落煤管上端有送煤風，下端靠近水冷壁處有播煤風，給煤借助自身重力和引入的送煤風沿著落煤管滑落到下端在距布風板1350mn處進入爐膛。給煤量通過改變給煤機的轉速來調整，給煤機內通入一次風冷風作為密封風，由于給煤管內為正壓（約有 5000Pa的正壓），給煤機必須具有良好的密封，故應在給煤機上設置密封風。播煤風管連接在每個落煤管的端口，并應配備風門以控制入口風量。（2）布風裝置風室由向前彎的后水冷壁及兩側水冷壁組成，風室內澆注 100mn厚的中質保溫混凝土。防止點火時鰭片超溫，并降低風室內的水冷度。燃燒室一次風從左右兩側風道通過點火裝置引入風室。風室與爐膛被布風板相隔，布風板系水冷壁與扁鋼焊制而成，布風板上均勻布置風帽。一次風通過這些風帽均勻進入爐膛，流化床料。風帽采用耐磨耐高溫鑄鋼，風帽橫向節距為 160mm縱向節距為160mm為了保護布風板，布風板上的耐火澆注料厚度為 150nn。（3）排渣裝置煤燃燒后的灰分別以底渣形式從爐膛底部排出和以飛灰形式從尾部排出。煤的種類、粒度和成灰特性等會影響底渣和飛灰所占份額。就本鍋爐設計煤種和粒度要求而言，按底渣占總灰量的35%、飛灰占總灰量的65%。底渣從水冷布風板上的三根?219水冷放渣管排出爐膛，其中兩根放渣管接冷渣機，每臺冷渣機按4t/h冷渣量配置，水冷放渣管中的水參與鍋爐水循環，不需另接冷卻水源。底渣通過冷卻輸送裝置，可實現連續排渣。出渣量以維持合適的風室壓力為準。通常運行時的風室壓力為5500~7500Pa一般來講定期排渣的大渣含碳量較低，能小于1%而連續排渣的大渣含碳量會有所升高。4）給石灰石本臺鍋爐按添加石灰石脫硫設計，石灰石通過氣力輸送經二次風口送入爐膛。脫硫的石灰石耗量每小時，按鈣硫比2、Sar=計算。脫硫效率為80%鍋爐爐內脫硫僅作為臨時脫硫措施使用，建議用戶使用尾部脫硫。（5） 二次風裝置二次風通過分布在爐膛前后墻上的二次風管噴嘴分別送入爐膛下部不同高度的空間。噴口風速＞50m/s。運行時二次風壓一般為5000~6500Pa為了精確控制風量組織燃燒，降低NOx原始排放量，一、二次風總管上均應由設計院設計電動風門及測風裝置。（6） 床下點火燃燒器兩臺床下點火燃燒器并列布置在爐膛水冷風室后側。由點火油槍、高能電子點火器及火檢裝置組成。點火油槍為壓縮空氣霧化，燃料為 0#輕柴油。每支油槍出力600kg/h，工作油壓0~，油槍所需助燃空氣為一次風。空氣和油燃燒后形成 850E左右的熱煙氣。從水冷風室上的布風板均勻送入爐膛。為了便于了解油槍點火情況，點火燃燒器設有觀察孔。點火用油量及風量：油槍工作油壓：0~每只油槍噴油量：Q=600Kg/h點火總風量 38000Nm 3/h其中混合風 16000Nm 3/h點火啟動時，風室內溫度監視采用直讀式數字溫度計，冷態啟動時間一般6小時。鍋爐冷態啟動順序如下：首先在流化床內加裝啟動惰性床料，粒徑 0?5mm并且使床料保持在微流化狀態，啟動高能點火器，把油點燃， 850E左右的熱煙氣通過水冷布風板進入流化床，加熱床料。床料在流化狀態下升至550r以上，維持穩定后開始投煤。可先斷續少量給煤，當床料溫度持續上升后，加大給煤量并連續給煤直到鍋爐啟動完畢。（7）返料回灰系統旋風分離器下接有返料器，均由鋼外殼與耐火材料襯里組成，耐火材料分內、外二層結構，里層為高強度耐磨澆注料，外層為保溫澆注料。返料器內的松動風與返料風采用高壓冷風，由小風帽送入，松動風與返料風的風帽開孔數量有差別，返料風大，松動風小，并采用分風室送風。小風帽的材質為ZG40Cr25Ni20Si2，入口風管母管上要裝設流量計、壓力計和風量調節閥門。冷態起動總風量 900Nm3/h，其中上升段總風量360Nm3/h，水平段總風量360Nm3/h，下降段總風量180Nm3/h。返料器的布風板還設有一根?108X4放灰管。過熱器系統及其調溫裝置鍋爐采用輻射和對流相結合，爐膛內布置3片過熱屏，尾部煙道內布置有高溫過熱器及低溫過熱器，并配以一級噴水減溫器的過熱器系統。飽和蒸汽從鍋筒由管子引至旋風分離器上環行集箱，蒸汽經膜式壁下行到下環行集箱后引至尾部包墻的前墻下集箱，隨后上行，流經過熱器后包墻。再由后包墻下集箱進入兩側包墻下集箱、隨后上行至側包墻上集箱，通過連接管至吊掛管上集箱，再下行至下集箱作為低溫過熱器入口集箱。為減少磨損，一方面控制煙速，另一方面加蓋防磨蓋板。過熱蒸汽從低溫過熱器出來后，經連接管進入一級噴水減溫器進行減溫，減溫可以通過調節減溫水量來實現。過熱蒸汽經一級減溫后進入屏式過熱器、高溫過熱器加熱后引入出口集箱，然后通過連接管引至匯汽集箱。減溫器布置在鍋爐兩側低溫過熱器至屏式過熱器的連接管道上。減溫水調節范圍控制在減溫水設計值的50?150%"內。主蒸汽出口電動閘閥P10V,DN250。w54防磨結構上采用如下布置形式：高、低溫過熱器管均采用順列布置，第1排管子加防磨蓋板，彎頭也有防磨板，防止磨損。高過熱器處的平均煙速為s，低過熱器處的平均煙速為s。6.省煤器尾部豎井煙道中設有兩級光管省煤器，錯列布置，具有較好的抗磨性能。省煤器管的材質為20G/GB5310高壓鍋爐管。省煤器管束最上排裝設防磨蓋板，蛇形管彎頭與四周墻壁間裝設煙氣擋板。在鍋筒和下級省煤器之間設有再循環管道，以確保鍋爐在啟動過程中省煤器有必要的冷卻。鍋爐尾部煙道內的省煤器管組之間，均留有人孔門，以供檢修之用。省煤器出口集箱設有排放空氣的管座和閥門，省煤器入口集箱上設有兩只串聯DN20的放水閥。上下級省煤器之間布置留有足夠空間供SCR兌硝設備安裝。空氣預熱器在省煤器后布置3組空氣預熱器，分別加熱一次風和二次風。采用臥式順列布置。兩組之間均留有800mm以上的空間，便于檢修和更換。空氣預熱器管子迎風面前排管子采用?42X的厚壁管。每級空氣預熱器及相應的連通箱均采用全焊接的密封框架，以確保空氣預熱器的嚴密性。空氣預熱器全部采用耐腐蝕的搪瓷管，并采用石墨密封環密封。鍋爐范圍內管道本鍋爐給水操縱臺的布置及給水操縱臺至省煤器的管路由設計院布置，我公司提供閥門。給水操縱臺為一主兩旁路管道給水。給水通過給水操縱臺從鍋爐右側引入省煤器進口集箱。鍋筒上裝有各種監督、控制裝置，如裝有兩只高讀雙色水位表，二個低讀電接點水位表，二組平衡容器。二只安全閥以及壓力表、連續排污管、緊急放水管、加藥管、再循環管、自用蒸汽管等管座。定期排污設在集中下降管下端、水冷屏進口集箱下端以及各水冷壁下集箱。主汽集箱上裝有生火和反沖洗管路，2個安全閥，以及壓力表、疏水、放氣、旁路等管座。低溫過熱器出口集箱上預留蒸汽吹灰器用蒸汽接口。此外，在減溫器和主汽集箱上均裝有供監測和自控用的熱電偶插座。為了監督運行，裝設了給水、鍋水、飽和蒸汽和過熱蒸汽取樣裝置在主汽集箱的右端裝有電動閘閥，作為主蒸汽出口閥門。吹灰管孔為了清除運行過程中受熱面上的積灰，保證鍋爐的效率和出力，本鍋爐在尾部煙道側墻上預留了吹灰管孔。密封裝置本鍋爐的頂棚管及包墻管分別采用?60X5和?51X4的管子與扁鋼焊接組裝成膜式壁出廠，工地安裝時再將各組件拼接在一起構成與爐膛水冷壁一樣的全密封型壁面。尾部煙道對流過熱器蛇行管穿出處，管子上加護罩與密封罩焊接，以加強密封效果。頂棚管、水冷風室與側水冷壁之間的密封采用密封填塊加焊折板的結構。工地安裝時應盡量在地面組裝時將密封填塊先焊好。分離器與爐膛及尾部煙道之間的聯接均采用耐高溫非金屬膨脹節。過熱屏穿過爐頂處及返料器下端采用耐高溫不銹鋼金屬膨脹節。爐墻爐膛、汽冷分離器及尾部包墻均采用膜式壁結構，管壁外側為保溫材料并罩上梯形波紋外護板。爐墻上設有人孔門、觀察孔和測量孔。爐膛內密相區四周、分離器內、料腿、返料器等磨損嚴重區域采用敷設高溫耐磨澆注料、可塑料、內襯等措施。分離器出口聯接煙道、省煤器外采用輕型護板爐墻。爐墻厚度如下：爐膛和包墻管：200mm頂棚： 200mm分離器出口聯接煙道：350mm省煤器： 310 、240mm構架鍋爐為室外布置，鍋爐本體采用全鋼構架，構架承受以下主要荷載：鍋爐前部、中部、尾部的全部懸吊重量，尾部的支撐重量，鍋爐本體管道和檢修的有效荷載，鍋爐房范圍內各汽水管道煙風管道、運轉層平臺的局部荷載，司水小室、爐頂輕型屋蓋及爐頂單軌吊的荷載。各承重梁的撓度與本身跨度的比值不超過以下數值：大板梁： 1/850次梁：1/750一般梁： 1/500空氣預熱器支撐大梁：1/1000平臺和扶梯為柵格式，有足夠的強度和剛度，運轉層大平臺的活荷載為 8KN/m2；檢修平臺的活荷載為4KN/m；其余各層平臺的活荷載為m；扶梯的活荷載2KN/m,平臺寬度1m護腳板高度》100mm扶梯斜度45°，扶梯寬度800mm平臺、樓梯已按運行和檢修需要設置，兼顧到避開鍋爐本體管道、煙風道、空氣預熱器等部件能抽出檢修。鍋爐鋼結構采用框架式全鋼結構，以適應7度地震，U類場地區域。鍋爐各部件及相互之間有一定的膨脹間隙，可防止受熱面由于膨脹受約束而變形。水冷壁四周外側沿高度方向設置剛性梁，增加膜式壁剛度及承受爐內壓力波動的能力，剛性梁設計按考慮。本體爐墻范圍的外護板設計采用彩色波紋板。波紋板之間采用拉鉚釘結構連接固定。膨脹系統根據鍋爐結構布置及支承系統設置膨脹中心，鍋爐爐膛水冷壁、旋風分離器及尾部包墻全部懸吊在頂板上，由上向下膨脹，整臺鍋爐由前向后設置三個膨脹中心：爐膛中心線、旋風分離器中心線及尾部煙道中心線。爐膛左右方向通過剛性梁平臺與剛性梁間的限位裝置，使其以鍋爐中心線為零點向左右兩側膨脹，旋風分離器設置導向裝置，立管標高上設置導向裝置，讓分離器分別向下、向外膨脹，尾部受熱面則通過剛性梁上的限位裝置使其以鍋爐對稱中心線為零點向兩側膨脹，空氣預熱器則以自己的支承面為基礎向上、向前及向兩側膨脹。鍋爐水壓試驗鍋爐整體水壓試驗壓力為，水壓試驗水溫為3070C，環境溫度在5C以上，水壓試驗的升壓速度〉min,水壓結束后，泄壓速度〉min。鍋爐過程監控循環流化床鍋爐與煤粉爐相比，在汽水側的控制方式上基本相同。但在燃燒控制上卻存在很大差異。差異最大的是循環流化床鍋爐特有的循環物料的監測調節及聯鎖保護。循環流化床鍋爐屬于低溫燃燒，它的火焰特征比煤粉爐差的很多。所以，它不設置爐膛火焰監視系統（床下油點火裝置例外）。而更注重對爐膛的床溫、床壓的控制，以及風煤比的監視、調節與聯鎖保護，注重對影響物料流化、循環、燃燒的各股風量的監控，從而確保建立一個穩定的循環量，保證鍋爐的燃燒與灰平衡、熱平衡。在熱工控制方面，CFB鍋爐有別于煤粉鍋爐的主要方面有：1?閉環控制系統增加了下列內容：（1） 床溫調節系統：（2） 床壓調節系統；（3） S°2排放調節系統；聯鎖保護系統添加了以下功能：（1） 主燃料跳閘聯鎖增加一次風量低于最小值（爐內床料流化喪失）、高壓風機出口壓力低于最小值（回料閥物料流化喪失）以及風、燃料比低于最低值達2min以上等反映熱物料循環破壞而引起主燃料跳閘的條件。（2） 增設投切燃料的床溫聯鎖功能（相當于煤粉鍋爐的投煤粉噴嘴的點火能量支持條件）。（3） 爐膛清掃邏輯中增加了“停爐后，若床溫足夠高時，可以不經過爐膛清掃直接復歸MFT繼電器”功能，以此充分利用了CFB鍋爐熱物料的蓄熱，不經爐膛清掃直接熱態啟動。⑷當出現分離器入口或出口煙溫大于480C的情況，由于CFB爐內存在大量的熱物料，若汽包水位過低跳閘時，會造成水冷壁冷卻不足；若過熱器流量小于且出入口汽壓10%，降小于11KPa時，會造成過熱器冷卻不夠，這兩種狀況都會引起過熱保護動作，即將一次風機入口導葉關至0,且將風量主控切至手動。（5）由于CFB鍋爐的風機數量多，它的風機聯鎖更加復雜。監測系統中的一些參數測量難度較大（1） 床溫測量；（2） 床壓測量；（3） 用于流化、燃燒的各個風量的測量。本鍋爐燃燒系統調控的基本原則是：按負荷要求調整給煤量；調煤的原則是加煤前先加風，減煤后再減風。按負荷、煤和氧量調一、二次風總風量，一次風保證物料流化和維持一定的物料循環量，通過調整一、二次風比例控制爐膛溫度，調整引風機開度控制爐膛出口的負壓值。除常規煤粉鍋爐的自動或聯鎖保護裝置外，根據循環流化床鍋爐的特點，增加以下要求：（1） 料層壓差--將布風板下風室壓力和密相區頂部壓力接入壓差計，作為燃燒控制和排渣的一項參數。（2） 懸浮段差壓一將密相區頂部壓力和爐膛出口壓力接入差壓計，作為鍋爐循環物料量控制的一項參數。（3） 密相區內安裝帶有防磨套管的熱電偶來監視溫度，熱電偶露出爐墻的長度為150200mm在控制室內用數字顯示溫度。四、性能說明本鍋爐除前述基本特點，還具有以下特殊性能：超負荷能力本鍋爐在設計時充分考慮了鍋爐的超負荷能力，最大連續蒸發量可達150t/h，并具有短時10%的超負荷能力。盡管設計時已對爐膛、受熱面、汽水分離設備、燃燒設備等作了充分考慮和精心安排，但仍需指出不希望超負荷作為長時間的運行工況，否則鍋爐的技術經濟性能與設計工況可能會出現一定的偏離，甚至影響鍋爐的使用壽命。調溫能力為保證鍋爐蒸發量在100%B-MC范圍內、過熱汽溫達到485C,同時兼顧超負荷時調節能力，本鍋爐設計最大噴水量約為10t/h。當負荷不低于60%B-MC范圍內，可在保證燃燒穩定的前提下通過適當加大風量，提高爐膛出口過剩空氣系數a使汽溫達到要求。（額定負荷時a=）負荷能力本鍋爐的設計煤種為煙煤，在燃用設計煤種時鍋爐能夠在 30100%額定負荷范圍內穩定燃燒。4?鍋爐正常投產后，年連續運行小時》6000小時，累計運行小時》7500小時5.本鍋爐尾部SO2原始排放濃度約為2724mg/Nm3（Sar=%）鍋爐尾部粉塵排放濃度（不脫硫，設計煤種） g/Nm鍋爐尾部粉塵排放濃度（脫硫，設計煤種） g/Nm鍋爐煙風阻力、流量統計：煙氣側總阻力： 4500Pa 煙氣側總流量：163000NmVh（排煙溫度140C）一次風總阻力：9500Pa一次風總流量：68000NmVh（進風溫度30C）二次風總阻力：8000Pa二次風總流量：68000NmVh（進風溫度30C）返料風阻力：25KPa返料風流量：1200Nm3/h以上煙氣側是指鍋爐末級空預器出口端，一、二次風側是指鍋爐一、二次空預器進口端，流量均為標準工況，數據均未考慮備用系數。鍋爐本體汽水阻力：汽側總阻力：MPa水側總阻力：MPa10?鍋爐本體水容積：滿水（水壓）時：約95m3運行時：約65m311.鍋爐各部位出口過量空氣系數：爐膛：汽冷分離器：高溫過熱器：低溫過熱器：省煤器：空氣預熱器：四、附表與附圖1、設計煤種熱平衡計算匯總表鍋爐規范名稱及符號單位結果名稱及符號單位結果鍋爐額定蒸發量Det/h130鍋爐負荷率R%100

鍋爐計算蒸發量Dt/h130額定蒸汽出口溫度tgrC485蒸汽出口壓力pgrMPa(g)鍋筒工作壓力pgtMPa(g)給水溫度tgsC150給水壓力pgsMPa(g)連續排污率Ppw%2冷空氣溫度tlkC30燃料計算應用基Cy%應用基Hy%應用基Oy%應用基Ny%應用基Sy%應用基Wy%應用基Ay%應用基Vr%25低位發熱量kcal/kg5000低位發熱量校驗Qvkcal/kg外加熱量Qwjkcal/kg0燃料顯熱Qxrkcal/kg0燃料支配熱Qppkcal/kg理論空氣量V0Nm3/kgH2O理論容積VH2OANm3/kgN2理論容積VN2ANm3/kgRO2理論容積VRO2ANm3/kg熱平衡計算鍋爐排煙溫度C140排煙熱損失q2%化學未完全燃燒損失q3%機械未完全燃燒損失q4%散熱損失q5%灰渣熱散失q6%保熱系數”鍋爐熱效率ngl%燃料消耗量Bkg/h計算燃料消耗量Bpkg/h投石灰石脫硫放熱量kcal/kg燃料投石灰石脫硫吸熱量kcal/kg燃料脫硫后效率變化量%爐膛計算傳熱面積Fitm2574水平斷面面積Fdmm2爐膛容積Vltm31041出口煙氣溫度B”C出口煙焓ly”kcal/kg容積熱負荷q