1、污水處理工藝SBR法： SBR（sequncing batch reactor）法是一種序批式生物反應器間歇運行的活性污泥水處理工藝。一個典型的SBR工藝的運行過程包括進水、反應、沉淀、排水及必要的閑置等5個階段。 SBR工藝特點是流程簡單，可省去沉淀池，耐水量和水質負荷沖擊，運行方式靈活多變并可組成多種工藝路線。增加生物選擇池、創造厭氧/缺氧環境，具有儲存性反硝化，同時性反硝化等除氮脫磷功能，強化生物吸附作用，凈化效率高，處理能力強，效果穩定。工藝流程示意圖：SBR法工藝流程示意圖OCO污水處理工藝：OCO得名于生物處理裝置的幾何形狀OCOC池呈圓形，里圈、外圈隔墻為圓形，中圈為半圓形。OC

2、O工藝是一種A2/O活性污泥工藝。OCO污水凈化工藝流程由OCO曝氣池及二沉池組成。曝氣池由3個相互連接的圓形結構及帶有半圓形隔板的結構組成，它分為厭氧區（第1區）、缺氧區（第2區）、好氧區（3），每個區中有一個放在水中的攪拌器，使水產生水平流動。在無隔板區，可以做到控制水流混合的程度。工藝原理：如圖所示，原污水經與處理系統（格柵、沉砂除油）等物理處理后首先進入OCO生物反應池的厭氧區與回流污泥混合，由于1區是厭氧區，回流的污泥在此吸附污水中的有機物并進行磷的釋放。隨后混合液進入2區，2區是缺氧區，其主要功能是進行反硝化并進行部分好氧氧化。2區不是一個閉合區域，其形狀像一個開口的C，口內為缺氧

3、區，口外為好氧區，開口處即形成一個混合區。在混合區來自耗氧區3的污水和來自缺氧區2的污水進行混合后重新分配，一部分進入好氧區3進行好氧氧化、硝化和磷的吸收后進入后續的沉淀池，另一部分則在回流至缺氧區進行反硝化。混合液在缺氧區2和好氧區3之間循環一定的時間，流入到沉淀區，澄清液排入處理廠出口，污泥一部分回流OCO，另一部分作為剩余污泥予以處理。OCO工藝流程示意圖ICEAS污水處理工藝：ICEAS是間歇循環延時曝氣活性污泥的簡稱。該工藝是傳統SBR法的改進型，是目前國際上公認的先進污水處理技術。ICEAS工藝是一種應用于市政污水處理并對生物脫氮除磷具有顯著效果的水處理工藝，也是一種完全自動化、基

4、于“時控”的、可以有效防止流量和沖擊負荷的工藝。ICEAS工藝特點：在反應池的進水端增加一個與反應區，運行方式為連續進水，間歇排水，沒有明顯的反應階段和閑置階段，經與處理的污水連續不斷的進入反應池前部的預反應區，在該區內大部分可溶性BOD5被活性污泥吸附，并從預反應區內按照“曝氣、閑置、沉淀、潷水”程序周期進行，完成BOD5的去處。同時在反復的“好氧厭氧”中完成脫氮除磷。該工藝改造中充分的利用原有的設備，投資省，運行費用低，采用PLC控制，管理方便。工藝流程：來水格柵調節沉砂池提升泵房水解池ICEAS池消毒池出水二段A/O污水處理工藝：采用A/O生化處理流程 ，同時考慮脫碳和除磷處理，其中A/

5、O系統為前置反硝化工藝，目的是充分利用進水中的有機物滿足反硝化所需要的碳源，避免碳源浪費，產生堿度中和O段硝化反映的部分酸度。各段的作用描述如下：A/O工藝分為A1段、O1段、A2段、O2段，在 O段，微生物處于好養狀態，O1段根據亞硝酸和硝酸菌適應的條件不同，通過控制溶解氧、PH值、污泥齡，形成亞硝酸菌優勢，將NH3-N主要硝化至NO2-，實現短程硝化，產生酸度。O1段混合液部分回流至A1段池，在A段，微生物處于缺氧狀態，利用來水碳源進行反硝化脫氮，A2段通過補充甲醇作為碳源實現反硝化脫氮，并產生堿度。O2段控制較高溶解氧，對殘留甲醇和污水中剩余有機無機一步氧化，對殘留的NO2-N進一步硝化

6、，提高活性污泥的性能。O2池的出水進入二沉池，在二沉池進行固液分離；二沉池的出水經提升進入曝氣生物濾池。如果經過以上工序，出水C0Dcr達不到要求時則啟動臭氧活性炭裝置。二段A/O污水處理工藝流程示意圖A/O污水處理工藝：倒置A2/O污水處理工藝：即分點進水倒置A2/O工藝，是將缺氧池置于厭氧池前面，厭氧池后設置好氧池。來自二沉池的50%100%回流污泥和30%50%的進水，100%200%的好氧池混合液回流進入缺氧段，停留時間為13h；50%70%的進水直接進入厭氧段。回流污泥和混合液在缺氧池內進行反硝化，除去硝態氧，在進入厭氧段，保證了厭氧池的厭氧狀態以強化除磷效果。再根據不同進水水質，不

7、同季節情況下，生物脫氮和生物除磷所需要的碳源的變化，調節分配至缺氧段和厭氧段的進水比例，使反硝化作用和除磷效果均得到有效保證。倒置A2/O污水處理工藝流程示意圖生物膜法污水處理工藝：低溫SBR法污水處理工藝： 寒冷地區的低溫條件的應用SBR法進行污水處理的工藝，與常溫下污水處理工藝有很大的差異。結合不同地區的水質特點，培養馴化出活性好的耐低溫菌，是研究低溫SBR工藝運行的前提條件，通過生產實踐不斷的改進低溫SBR工藝，通過采取各種工程措施不斷提高低溫條件下SBR工藝的污染物除效能。（注：目前處于研究階段初級階段）活性污泥法污水處理工藝：活性污泥工藝是一種應用廣泛的廢水好養生化處理技術，其主要由

8、曝氣池、二次沉淀、曝氣系統以及污泥回流系統等組成。工藝原理：廢水經初次沉淀池后與二次沉淀池底部回流的污泥同時進入曝氣池，通過曝氣，活性污泥呈懸浮狀態，并與廢水接觸。廢水中的懸浮物被活性污泥吸附，而廢水中的可溶性有機物被活性污泥中的微生物用作自身繁殖的營養，代謝轉化為生物細胞，并氧化成為最終產物。非溶解性有機物需先轉化可溶性有機物，而后被代謝轉化和利用，廢水由此得到凈化。凈化后的廢水與活性污泥在二次沉淀池內進行分離，上層出水排放；分離濃縮后的污泥一部分返回曝氣池，以保證曝氣池內保持一定濃度的活性污泥，其余為剩余污泥，由系統排除。CAST污水處理工藝：循環式活性污泥處理工藝（CAST）是處理生活污

9、水和工業廢水的先進性工藝之一，是基于常規活性污泥法、間歇活性污泥法、Passveer和Carrousse氧化溝等工藝在去除氮磷方面不斷改進而研發的新工藝。CAST工藝原理：CAST工藝在主反應區（SBR池）的前面設置了生物選擇區和接觸區。生物選擇區可在厭氧或缺氧的條件下運行，能有效抑制絲狀菌的膨脹，經與處理的污水和回流的活性污泥首先進入這里進行混合；接觸區具有明顯的基質濃度梯度，活性污泥能快速吸附和水解水中的有機物，同時回流污泥中的硝酸鹽氮經反硝化去除，聚磷得到釋放，達到了較好的除磷脫氮效果。CAST反應池的末端安裝了可升降的自動裝置潷水器，整個工藝的曝氣、沉淀、排水三個過程都在一個池子內周期

10、循環運行，省去了常規活性污泥法的二沉池。各池體交錯運行，可間斷出水、排水，而總的生產線則保證連續進水、出水。CAST工藝流程：CAST工藝流程示意圖UNITANK污水處理工藝：UNITANK技術是比利時史格斯公司（Seghers Keppel Technology Group NV）開發的污水處理專利技術，是SBR法的一種變型和發展，集合了SBR法和傳統活性污泥法的優點的一體化工藝設計，不僅具有SBR系統的主要特點，還可以像傳統活性污泥法那樣在恒定的水位下連續運行。UNITANK工藝原理：UNITANK技術主體是一個被間隔成數個單元的矩形反應池，典型的是三格池，三池之間水力連同，每池都設有曝氣

11、系統，可用鼓風機進行供氣，也可進行機械表面曝氣及攪拌，外側的兩池設有出水堰及剩余污泥排放口，它們交替作為曝氣池和沉淀池。污水可以進入三池的任意一個。采用連續進水，周期交替運行，通過調整系統的運行模式，可以實現處理過程的時間及空間控制，形成好氧、缺氧、厭氧條件，以完成具體處理目標。UNITANK技術有兩種典型運行方式：好氧處理系統和脫氮除磷系統。UNITANK好氧系統流程：UNITANK工藝好氧系統流程示意圖生態型組合人工濕地污水處理工藝：生態型組合人工濕地系統是指綜合現有人工濕地各處理工藝的優勢，充分運用生態學的相關原理建構一個高效、穩定的復合生物群落，并具有生物多樣性、生態結構復雜性和景觀價

12、值的污水處理生態系統。它將克服目前人工濕地污水處理過程中存在的生物種功能單一，生態結構簡單，處理效率低、穩定性和可持續性差等特點。工藝流程：生態型組合人工濕地工藝流程：主要由A(生物調節池)、B（好氧降解與微生物培養池）、C（潛流濕地）、D（表流濕地）4個單元組成。污水首先進入生物調節池，經過沉淀、生物吸收與轉化后進入好氧池進行快速曝氣反應，然后通過潛流濕地的介質吸附和植物吸收后進入表流濕地，在水生植物的綜合利用過程中，污水被凈化達到排放標準。同時B單元的污泥按比例可回流和順流到ACD單元。當系統中某個單元需要維修或出現特殊情況不能運行時，可啟用調控性污水處理流程。生態型組合人工濕地污水處理工

13、藝流程示意圖AOE污水處理工藝： AOE工藝是活性污泥法的一種新技術，生物反應主要在曝氣池中進行，其原理同普通活性污泥法，即微生物以廢水中有機物為食療進行代謝繁殖，使廢水中有機物被氧化分解為簡單、無害、穩定的無機物而得以凈化。 AOE工藝機理：AOE工藝是由缺氧、好氧、兼氧三個生物處理過程構成。第一缺氧段A區是利用原污水中碳源進行反硝化脫氮，而第二區兼氧段E區則是“內源呼吸”反硝化脫氮，也就是說在E區利用細菌生長曲線的靜止期和衰老期，活性污泥內一部分微生物死亡、自溶釋放出的有機碳進行脫氮，同時該工藝也能有效的去磷，經過處理后的各項指標均滿足國家排放標準。AOE工藝流程：污水首先經節流井進入粗格

14、柵間，由粗格柵打撈其中較大的固體物質后進入污水提升泵房，將污水提升到全流程位置最高位置細格柵，除去較小的固體物質后進入曝氣沉砂除油池，之后進入曝氣池。曝氣池是AOE工藝最主要的環節，污水在此與活性污泥充分接觸混合，實現有毒物質的降解。由于曝氣池的曝氣是自動控制非連續進行，曝氣頭曝氣的時候有氧氣補充，曝氣頭不曝氣的時候沒有氧氣補充，這樣活性污泥中各種微生物就在曝氣池中適合各自的地方或時間，將混合液中的BOD5、氨氮等污染成分大量降解并實現微生物增殖。處理后的污水進入沉淀池，上清液從沉淀池溢流口經回用水池達標排放。沉淀池中的污泥則通過虹吸自動進入污泥泵房，回用污泥泵將大量污泥又抽回曝氣池，保證曝氣

15、池中有足夠的活性污泥。多余的污泥則通過剩余污泥泵抽到重力濃縮池，因泥、水比重差，污泥再次被濃縮，上清液經溢流口流回粗隔柵間，濃縮污泥由泵打入壓濾機制成泥餅外運。“超IC”厭氧污水處理工藝：固定化微生物-曝氣生物濾池污水處理工藝： 固定化微生物-曝氣生物濾池（簡稱Gaia-BAF）污水處理工藝是由北京蓋雅環境科技有限公司和北京大學環境工程研究所聯合開發的一項高效污水處理新技術，其核心構筑物是微生物與載體自固定化的生物濾池。與固定池相比，該濾池具有表面積大、接觸均勻、傳質速度快、壓縮低等突出特點。Gaia-BAF池中，載體材料表面所生長的生物量通常是普通生物膜法的1.52.倍，使傳統活性污泥的10

16、20倍，微生物與載體結合牢固，不易脫落和流失，高負載的生物量保證了Gaia-BAF反應器去除污染物的高效性和穩定性。運行過程中載體內部存在著良好的厭氧區微環境，形成無數個微型的反硝化反應器，故在同一個反應器內同時發生氨氧化、硝化和反硝化作用，保證了氨氮的高效去除。同時，通過控制各級Gaia-BAF反應器的運行參數，形成宏觀好氧及厭氧環境，有利于聚磷菌的釋磷和過度攝磷，保證了磷的去除。Gaia-BAF工藝的特點：生物量高、反應速度快、食物鏈長、污泥量少、無需污泥回流、易于維護管理、微生物耐受性強、變異少、分層分群，能夠實現同步硝化反硝化，基建投資及運行費用低、占地面積小。Gaia-BAF工藝在高

17、濃度、高氨氮、高毒性、高含鹽、難降解的特種廢水治理具有獨特優勢。Gaia-BAF工藝核心技術包括高效微生物載體、Gaia-BAF曝氣系統和高效微生物。一級強化+人工濕地污水處理工藝： 混凝土生態膜法污水處理工藝：混凝土生態膜是采用水泥、砂石、粉煤灰和活性輔助材料制成的混凝土生態膜載體，通過自制的自動控制微生物掛膜系統對其掛接生物膜。混凝土生態膜的基本特征有:具有較好的耐久性和一定的強度,表面能夠附著微生物；物理化學性質穩定，在水體中不釋放對環境有害的元素；透水性能好，不會發生水流堵塞現象。混凝土生態膜與普通生物膜的異同點：都利用微生物對有機物的吸附功能凈化污水；二者的組成成分不同，混凝土生態膜

18、的主要組分是水泥、砂石、粉煤灰和活性輔助材料，其成本很低，一般生物膜是以塑膠片或球、顆粒狀固體材料、線狀材料等作為掛膜介質的，其成本相對較高；混凝土生態膜的耐久性較好，可長期使用，而普通生物膜耐久性相對較差，以塑膠材料掛接的生物膜的使用壽命較短；混凝土生態膜除了具有生物吸附功能外，還有物理過濾和一定的化學吸附功能，普通生物膜沒有物理過濾和化學吸附性能。混凝土生態膜片的組分與結構：混凝土生態膜采用預留貫通孔的結構形式，水在處理槽中的流態為推流，反應器不采用曝氣設備，以自然復氧方式充氧。混凝土生態膜法污水處理工藝示意圖氧化溝污水處理工藝：生物倍增(BIO-DOPP)污水處理工藝： 生物倍增(BIO

19、-DOPP)污水處理工藝是德國恩格拜環保技術公司開發的一項先進的污水處理技術。生物倍增工藝主要是通過采用德國恩格拜公司研發的BioDopp曝氣系統、BioDopp固定床及BioDopp快速澄清裝置等，將生物脫氮除磷、氧化去處有機物、污泥消化穩定等各種不同工藝步驟放在同一反應池內同時進行。Bio-Dopp曝氣器是Bio-Dopp曝氣工藝的關鍵裝置之一。Bio-Dopp曝氣器是一種大面積細小氣泡在反應池內停留時間比常規曝氣法高出兩倍以上。同時不會出現氣泡聚結現象。Bio-Dopp固定床由平直和波紋聚丙烯帶焊接而成。Bio-Dopp固定床是曝氣軟管的導向裝置。主要作用是保證固定床可控制范圍內曝氣能夠

20、均勻分配。運行過程中，Bio-Dopp曝氣器與Bio-Dopp固定床在反應池內形成均勻間隔，細小氣泡均勻的固定床的槽溝，向上流動的細小氣泡不斷更新與水流的接觸面，使反應內氣體交換達到理想程度。Bio-Dopp快速澄清器組合能夠濃縮池中懸浮的活性污泥。使處理性能達到常規工藝的兩倍。組合內特別設計的溝槽構造改善了向上流動的水流的過濾效果，使出水具有良好的澄清度。分散式生活污水處理工藝:DASB+W-SFCW聯合工藝：DASB+W-SFCW聯合工藝為滿足分散的村鎮生活污水“三低一高”(低基建費用、低運行費用、低維持技術的高處理效率) 的技術要求。DASB+W-SFCW聯合工藝即為DASB （即降流式

21、厭氧絮動床，Down flow Anaerobic Suspending Bed) +W2SFCW(即波流潛流人工濕地，Wavy Subsurface Flow Constructed Wetland)聯合工藝。DASB+W-SFCW聯合工藝系統流程如圖所示：DASB+W-SFCW聯合工藝系統流程示意圖百樂克（biolak）污水處理工藝：百樂克（Biolak）工藝為德國的一項污水處理工藝，是一種具有脫氮除磷功能的多級活性污泥工藝。已形成了采用土池結構、底部掛有微孔曝氣頭移動式曝氣鏈的一種獨特的活性污泥工藝，是一種簡單、高效、經濟、成熟的污水處理工藝。百樂克工藝機理：百樂克工藝屬于傳統活性污泥法

22、中延時曝氣工藝，泥齡較長，污泥在生物池實現好氧穩定，其與氧化溝及A2 /O工藝不同之處，在于其曝氣池設計突破了原始的廊道式推流反應池及氧化溝池工藝，為一個完全混合型曝氣池。整個池體從進水端開始，分為4個區域，第一為厭氧區（生物磷反應區）、第二為曝氣區、第三為沉淀區、第四為后曝氣區。通過對懸鏈式曝氣裝置的簡單控制，形成厭氧、兼氧和好氧的生物環境，采用低負荷活性污泥工藝，有效降解BOD和COD。并通過波浪式氧化工藝，在池中形成多重兼厭氧區和好氧區，促進硝化反應脫氮和強化除磷作用，有效去除氮和磷。 百樂克工藝特點：低負荷活性污泥工藝、高效的曝氣系統、低投資的曝氣防滲土池結構、簡單而有效的污泥處理、簡

23、單易行的維修、二次曝氣確保變負荷時的出水水質。百樂克工藝流程：百樂克（biolak）污水處理工藝流程示意圖化學-生物絮凝污水處理工藝： 化學-生物絮凝強化一級處理是利用化學混凝和生物絮凝聯合作用強化沉淀的污水處理工藝，一般由一個停留時間較短(約30 min)的曝氣池和沉淀池構成。工藝中采用空氣混合絮凝反應和污泥回流，利用外加的化學混凝劑和污水中的天然生物絮凝劑，將化學混凝處理與生物絮凝強化處理相結合，充分發揮生物的絮凝吸附作用以及化學混凝對顆粒狀和膠體狀物質的去除作用，達到在短時間內實現去除主要有機污染物和總磷的目的，且污泥產量少,運行成本和投資費用均較低。化學-生物絮凝污水處理工藝流程如圖所

24、示：化學-生物絮凝污水處理工藝流程示意圖曝氣生物濾池污水處理工藝：曝氣生物濾池（Biological Aerated Filter）簡稱BAF，其基本原理是在一級處理基礎上，以顆粒狀填料及其附著生長的生物膜為處理介質,充分發揮生物代謝作用、物理過濾作用、膜及膜和填料的物理吸附作用以及反應器內食物多級捕食作用，實現污染物在同一單元反應器內去除。反應器內存在著不同的好氧、缺氧區域，可同步實現硝化、反硝化，在去除有機物的同時達到脫氮的目的。曝氣生物濾池原理：曝氣生物濾池工藝的基本原理是利用顆粒狀填料及其附著生長的生物膜通過生物代謝作用、物理過濾作用、膜及膜和填料的物理吸咐作用以及反應器內食物多級捕食

25、作用,實現污染物在同一單元反應器內去除。曝氣生物濾池工藝基本類型及流程：單個曝氣生物濾池可以完成碳化、硝化、反硝化、除磷等功能，與其他工藝組合可以進行一般城市污水或工業廢水的二級或三級處理。其工藝流程根據處理水質要求可分為3 種，即：脫碳曝氣生物濾池（DC）、硝化曝氣生物濾池（N）、反硝化曝氣生物濾池（DN）。DAT-IAT法污水處理工藝： DAT-IAT（Demand Aeration Tank-Intermittent Aeration Tank） 工藝（序批式活性污泥法SBR的一種變形）充分地結合了傳統活性污泥法的連續性、高效性和SBR的靈活性等優點，同時也簡化了工藝流程，降低了成本，并

26、具有很大的靈活性，出水較好。DAT-IAT工藝原理：反應機理以及污染物去除機制與連續活性污泥法相同。D A T 池為預反應池, 也稱為連續曝氣區, 池中水流呈完全混合流態, 絕大部分有機物在這個池中降解。廢水經初次沉淀池后與二次沉淀池底部回流的污泥同時進入曝氣池，通過曝氣，活性污泥呈懸浮狀態，并與廢水接觸。廢水中的懸浮物被活性污泥吸附，而廢水中的可溶性有機物被活性污泥中的微生物用作自身繁殖的營養，代謝轉化為生物細胞，并氧化成為最終產物。非溶解性有機物需先轉化可溶性有機物，而后被代謝轉化和利用，廢水由此得到凈化。凈化后的廢水與活性污泥在二次沉淀池內進行分離，上層出水排放；分離濃縮后的污泥一部分返

27、回曝氣池，以保證曝氣池內保持一定濃度的活性污泥，其余為剩余污泥，由系統排除。AB法污水處理工藝：AB 法污水處理工藝是20 世紀70 年代由聯邦德國亞琛工業大學的B.Bohnke 教授在傳統的兩段活性污泥法（初沉池+活性污泥曝氣池）和高負荷活性污泥法的基礎上提出的一種新型的超高負荷活性污泥法生物吸附氧化法，AB 工藝是德文（Das Adsorption Belebungsverfahren 或英文Adsorption Biodegradation）的簡稱，該工藝不設初沉池，由A 段和B段二級活性污泥系統串聯組成，并分別有獨立的污泥回流系統。AB 工藝其突出的優點是A 段負荷高，抗沖擊負荷能力強

28、，特別適用于處理濃度較高、水質水量變化較大的污水附錄資料：不需要的可以自行刪除地下連續墻施工工藝標準1、范圍本工藝適用于工業與民用建筑地下連續墻基坑工程。地下連續墻是在地面上采用一種挖槽機械，沿著深開挖工程的周邊軸線，在泥漿護壁條件下，開挖出一條狹長的深槽，清槽后，在槽內吊放鋼筋籠，然后用導管法灌筑水下混凝土筑成一個單元槽段，如此逐段進行，在地下筑成一道連續的鋼筋混凝土墻壁，作為截水、防滲、承重、擋水結構。本法特點是：施工振動小，墻體剛度大，整體性好，施工速度快，可省土石方，可用于密集建筑群中建造深基坑支護及進行逆作法施工，可用于各種地質條件下，包括砂性土層、粒徑50mm以下的砂礫層中施工等。

29、適用于建造建筑物的地下室、地下商場、停車場、地下油庫、擋土墻、高層建筑的深基礎、逆作法施工圍護結構，工業建筑的深池、坑；豎井等。2、施工準備2.1材料要求2.1.1水泥用32.5號或42.5號普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥，要求新鮮無結塊。2.1.2砂宜用粒度良好的中、粗砂，含泥量小于5%。2.1.3石子宜采用卵石，如使用碎石，應適當增加水泥用量及砂率，以保證坍落度及和易性的要求。其最大粒徑不應大于導管內徑的16和鋼筋最小間距的14，且不大于40mm。含泥量小于2%。2.1.4外加劑可根據需要摻加減水劑、緩凝劑等外加劑，摻入量應通過試驗確定。2.1.5鋼筋按設計要求選用，應有出廠質量證明書或試

30、驗報告單，并應取試樣作機械性能試驗，合格后方可使用。2.1.6泥漿材料泥漿系由土料、水和摻合物組成。拌制泥漿使用膨潤土，細度應為200250目，膨潤率510倍，使用前應取樣進行泥漿配合比試驗。如采取粘土制漿時，應進行物理、化學分析和礦物鑒定，其粘粒含量應大于50%，塑性指數大于20，含砂量小于5%，二氧化硅與三氧化鋁含量的比值宜為34。摻合物有分散劑、增粘劑(CMC)等。外加劑的選擇和配方需經試驗確定，制備泥漿用水應不含雜質，pH值為79。2.2主要機具設備2.2.1成槽設備有多頭鉆成槽機、抓斗式成槽機、沖擊鉆、砂泵或空氣吸泥機(包括空壓機)、軌道轉盤等2.2.2混凝土澆灌機具有混凝土攪拌機、

31、澆灌架(包括儲料斗、吊車或卷揚機)、金屬導管和運輸設備等。2.2.3制漿機具有泥漿攪拌機、泥漿泵、空壓機、水泵、軟軸攪拌器、旋流器、振動篩、泥漿比重秤、漏斗粘度計、秒表、量筒或量杯、失水量儀、靜切力計、含砂量測定器、pH試紙等。2.2.4槽段接頭設備有金屬接頭管、履帶或輪胎式起重機、頂升架(包括支承架、大行程千斤頂和油泵等)或振動拔管機等。2.2.5其他機具設備有鋼筋對焊機，彎曲機，切斷機，交、直流電焊機，大、小平鍬，各種扳手等。2.3作業條件、2.3.1在工程范圍內鉆探，查明地質、地層、土質以及水文情況，為選擇挖槽機具、泥漿循環工藝、槽段長度等提供可靠的技術數據.。同時進行鉆探，摸清地下連續

32、墻部位的地下障礙物情況。2.3.2按設計地面標高進行場地平整，拆遷施工區域內的房屋、通訊、電力設施以及上下水管道等障礙物，挖除工程部位地面以下m內的地下障礙物。施工場地周圍設置排水系統。2.3.3根據工程結構、地質情況及施工條件制定施工方案，選定并準備機具設備，進行施工部署、平面規劃、勞動配備及劃分槽段；確定泥漿配合比、配制及處理方法，編制材料、施工機具需用量計劃及技術培訓計劃，提出保證質量、安全及節約等的技術措施。2.3.4按平面及工藝要求設置臨時設施，修筑道路，在施工區域設置導墻；安裝挖槽、泥漿制配、處理、鋼筋加工機具設備；安裝水電線路；進行試通水、通電、試運轉、試挖槽、混凝土試澆灌。3、

33、操作工藝3.1工藝流程(圖3.1)圖3.1多頭鉆施工及泥漿循環工藝3.2導墻設置3.2.1在槽段開挖前，沿連續墻縱向軸線位置構筑導墻，采用現澆混凝土或鋼筋混凝土澆3.2.2導墻深度一般為12m，其頂面略高于地面50100mm，以防止地表水流入導溝。導墻的厚度一般為100200mm，內墻面應垂直，內壁凈距應為連續墻設計厚度加施工余量(一般為4060mm)。墻面與縱軸線距離的允許偏差為10mm，內外導墻間距允許偏蓋5mm，導墻頂面應保持水平。3.2.3導墻宜筑于密實的粘性土地基上。墻背宜以土壁代模，以防止槽外地表水滲入槽內。如果墻背側需回填土時，應用粘性土分層夯實，以免漏漿。每個槽段內的導墻應設一

34、溢漿孔。3.2.4導墻頂面應高出地下水位1m以上，以保證槽內泥漿液面高于地下水位0.5m以上，且不低于導墻頂面0.3m。3.2.5導墻混凝土強度應達到70%以上方可拆模。拆模后，應立即將導墻間加木支撐至槽段開挖拆除。嚴禁重型機械通過、停置或作業，以防導墻開裂或變形。3.3泥漿制備和使用3.3.1泥漿的性能和技術指標，應根據成槽方法和地質情況而定，一般可按表3.3.1采用。泥漿性能指標表3.3.1項目性能指標檢查方法一般地層軟弱土層密度粘度膠體率穩定性失水量pH值泥皮厚度靜切力(1min)含砂量1.041.25kgL1822s95%0.05gcm330mL30min101.53.0mm30min

35、1020mgcm298%0.02gcm320mL30min891.01.5mm30min2050mgcm24%泥漿密度秤500700mL漏斗法100mL量杯法500mL量筒或穩定計失水量儀pH試紙失水量儀靜切力計含砂量測定器注：1.密度：表中上限為新制泥漿，下限為循環泥漿。一般采用膨潤土泥漿時，新漿密度控制在1.041.05；循環程中的泥漿控制在1.251.30；對于松散易坍地層，密度可適當加大。澆灌混凝土前槽內泥漿控制在1.151.25，視土質情況而定；2.成槽時，泥漿主要起護壁作用，在一般情況下可只考慮密度、粘度、膠體率三項指標；3.當存在易塌方土層(如砂層或地下水位下的粉砂層等)或采用產

36、生沖擊、沖刷的掘削機械時，應適當考慮，泥漿粘度，宜用2530s。3.3.2在施工過程中應加強檢查和控制泥漿的性能，定時對泥漿性能進行測試，隨時調泥漿配合比，做好泥漿質量檢測記錄。一般作法是：在新漿拌制后靜止24h，測一次全項(含砂量除外)；在成槽過程中，一般每進尺15m或每4h測定一次泥漿密度和粘度。在槽結束前測一次密度、粘度；澆灌混凝土前測一次密度。兩次取樣位置均應在槽底以上200mm處。失水量和pH值，應在每槽孔的中部和底部各測一次。含砂量可根據實際情況測定。穩定性和膠體率一般在循環泥漿中不測定。3.3.3泥漿必須經過充分攪拌，常用方法有：低速臥式攪拌機攪拌；螺旋槳式攪拌機攪拌；壓縮空氣攪

37、拌；離心泵重復循環。泥漿攪拌后應在儲漿池內靜置24h以上，或加分散劑膨潤土或粘土充分水化后方可使用。3.3.4通過溝槽循環或混凝土換置排出的泥漿，如重復使用，必須進行凈化再生處理。一般采用重力沉降處理，它是利用泥漿和土渣的密度差，使土渣沉淀，沉淀后的泥漿進入貯漿池，貯漿池的容積一般為一個單元槽段挖掘量及泥漿槽總體積的2倍以上。沉淀池和貯漿池設在地上或地下均可，但要視現場條件和工藝要求合理配置。如采用原土造漿循環時，應將高壓水通過導管從鉆頭孔射出，不得將水直接注入槽孔中。3.3.5在容易產生泥漿滲漏的土層施工時，應適當提高泥漿粘度和增加儲備量，并備堵漏材料。如發生泥漿滲漏，應及時補漿和堵漏，使槽

38、內泥漿保持正常。3.4槽段開挖3.4.1挖槽施工前應預先將連續墻劃分為若干個單元槽段，其長度一般為47m。每個單元槽段由若干個開挖段組成。在導墻頂面劃好槽段的控制標記，如有封閉槽段時，必須采用兩段式成槽，以免導致最后一個槽段無法鉆進。3.4.2成槽前對鉆機進行一次全面檢查，各部件必須連接可靠，特別是鉆頭連接螺栓不得有松脫現象。3.4.3為保證機械運行和工作平穩，軌道鋪設應牢固可靠，道碴應鋪填密實。軌道寬度允許誤差為5mm，軌道標高允許誤差10mm。連續墻鉆機就位后應使機架平穩，并使懸掛中心點和槽段中心一致。鉆機調好后，應用夾軌器固定牢靠。3.4.4挖槽過程中，應保持槽內始終充滿泥漿，以保持槽壁

39、穩定。成槽時，依排渣和泥漿循環方式分為正循環和反循環。當采用砂泵排渣時，依砂泵是否潛入泥漿中，又分為泵舉式和泵吸式。一般采用泵舉式反循環方式排渣，操作簡便，排泥效率高，但開始鉆進須先用正循環方式，待潛水砂泵電機潛入泥漿中后，再改用反循環排泥。3.4.5當遇到堅硬地層或遇到局部巖層無法鉆進時，可輔以采用沖擊鉆將其破碎，用空氣吸泥機或砂泵將土渣吸出地面。3.4.6成槽時要隨時掌握槽孔的垂直精度，應利用鉆機的測斜裝置經常觀測偏斜情況，不斷調整鉆機操作，并利用糾偏裝置來調整下鉆偏斜。3.4.7挖槽時應加強觀測，如槽壁發生較嚴重的局部坍落時，應及時回填并妥善處理。槽段開挖結束后，應檢查槽位、槽深、槽寬及

40、槽壁垂直度等項目，合格后方可進行清槽換漿。在挖槽過程中應作好施工記錄。3.5清槽3.5.1當挖槽達到設計深度后，應停止鉆進，僅使鉆頭空轉而不進尺，將槽底殘留的土打成小顆粒，然后開啟砂泵，利用反循環抽漿，持續吸渣1015min，將槽底鉆渣清除干凈。也可用空氣吸泥機進行清槽。3.5.2當采用正循環清槽時，將鉆頭提高槽底100200mm，空轉并保持泥漿正常循環，以中速壓入泥漿，把槽孔內的浮渣置換出來。3.5.3對采用原土造漿的槽孔，成槽后可使鉆頭空轉不進尺，同時射水，待排出泥漿密度降到1.1左右，即認為清槽合格。但當清槽后至澆灌混凝土間隔時間較長時，為防止泥漿沉淀和保證槽壁穩定，應用符合要求的新泥漿

41、將槽孔的泥漿全部置換出來。3.5.4清理槽底和置換泥漿結束1h后，槽底沉渣厚度不得大于200mm；澆混凝土前槽底沉渣厚度不得大于300mm，槽內泥漿密度為1.11.25、粘度為1822s、含砂量應小于8%。3.6鋼筋籠制作及安放3.6.1鋼筋籠的加工制作，要求主筋凈保護層為7080mm。為防止在插入鋼筋籠時擦傷槽面，并確保鋼筋保護層厚度，宜在鋼筋籠上設置定位鋼筋環、混凝土墊塊。縱向鋼筋底端距槽底的距離應有100200mm，當采用接頭管時，水平鋼筋的端部至接頭管或混凝土及接頭面應留有100150mm間隙。縱向鋼筋應布置在水平鋼筋的內側。為便于插入槽內，利鋼筋底端宜稍向內彎折。鋼筋籠的內空尺寸，應

42、比導管連接處的外徑大100mm以上。3.6.2為了保證鋼筋籠的幾何尺寸和相對位置準確，鋼筋籠宜在制作平臺上成型。鋼筋籠每棱邊(橫向及豎向)鋼筋的交點處應全部點焊，其余交點處采用交錯點焊。對成型時臨時扎結的鐵絲，宜將線頭彎向鋼筋籠內側。為保證鋼筋籠在安裝過程中具有足夠的剛度，除結構受力要求外，尚應考慮增設斜拉補強鋼筋，將縱向鋼筋形成骨架并加適當附加鋼筋。斜拉筋與附加鋼筋必須與設計主筋焊牢固。鋼筋籠的接頭當采用搭接時，為使接頭能夠承受吊入時的下段鋼筋自重，部分接頭應焊牢固。3.6.3鋼筋籠制作允許偏差值為：主筋間距l0mm；箍筋間距20mm；鋼筋籠厚度和寬目l0mm；鋼筋籠總長度50mm。3.6.

43、4鋼筋籠吊放應使用起吊架，采用雙索或四索起吊，以防起吊時因鋼索的收緊力而目起鋼筋籠變形。同時要注意在起吊時不得拖拉鋼筋籠，以免造成彎曲變形。為避免鋼筋吊起后在空中擺動，應在鋼筋籠下端系上溜繩，用人力加以控制。3.6.5鋼筋籠需要分段吊入接長時，應注意不得使鋼筋籠產生變形。下段鋼筋籠入槽后.臨時穿鋼管擱置在導墻上，再焊接接長上段鋼筋籠。鋼筋籠吊入槽內時，吊點中心必須對準槽段中心，豎直緩慢放至設計標高，再用吊筋穿管擱置在導墻上。如果鋼筋籠不能順利地攝入槽內，應重新吊出，查明原因，采取相應措施加以解決，不得強行插入。3.6.6所有用于內部結構連續的預埋件、預埋鋼筋等，應與鋼筋籠焊牢固。3.7澆注水下

44、混凝土。3.7.1混凝土配合比應符合下列要求：混凝土的實際配制強度等級應比設計強度等級高一級；水泥用量不宜少于370kgm3；水灰比不應大于0.6；坍落度宜為1820cm，并應有一定的流動度保持率；坍落度降低至15cm的時間，一般不宜小于lh；擴散度宜為3438cm；凝土拌合物的含砂率不小于45%；混凝土的初凝時間，應能滿足混凝土澆灌和接頭施工工藝要求，一般不宜低于34h。3.7.2接頭管和鋼筋就位后，應檢查沉渣厚度并在4h以內澆灌混凝土。澆灌混凝土必使用導管，其內徑一般選用250mm，每節長度一般為2.02.5m。導管要求連接牢靠，接頭用橡膠圈密封，防止漏水。導管接頭若用法蘭連接，應設錐形法

45、蘭罩，以防拔管時掛住鋼筋。導管在使用前要注意認真檢查和清理，使用后要立即將粘附在導管上的混凝土清除干凈。3.7.3在單元槽段較長時，應使用多根導管澆灌，導管內徑與導管間距的關系一般是：導管內徑為150mm，200mm，250mm時，其間距分別為2m、3m、34m，且距槽段端部均不得超過1.5m。為防止泥漿卷入導管內，導管在混凝土內必須保持適宜的埋置深度，一般應控制在24m為宜。在任何情況下，不得小于1.5m或大于6m。，3.7.4導管下口與槽底的間距，以能放出隔水栓和混凝土為度，一般比栓長100200mm。隔水栓應放在泥漿液面上。為防止粗骨料卡住隔水栓，在澆注混凝土前宜先灌入適量的水泥砂漿。隔

46、水栓用鐵絲吊住，待導管上口貯斗內混凝土的存量滿足首次澆筑，導管底端能埋入混凝土中0.81.2m時，才能剪斷鐵絲，繼續澆筑。3.7.5混凝土澆灌應連續進行，槽內混凝土面上升速度一般不宜小于2mh，中途不得間歇。當混凝土不能暢通時，應將導管上下提動，慢提快放，但不宜超過300mm。導管不能作橫向移動。提升導管應避免碰掛鋼筋籠。3.7.6隨著混凝土的上升，要適時提升和拆卸導管，導管底端埋入混凝土面以下一般保持24m。不宜大于6m，并不小于1m，嚴禁把導管底端提出混凝土上面。3.7.7在一個槽段內同時使用兩根導管灌注混凝土時，其間距不應大于3.0m，導管距槽段端頭不宜大于1.5m，混凝土應均勻上升，各

47、導管處的混凝土表面的高差不宜大于0.3m，混凝土澆筑完畢，終澆混凝土面高程應高于設計要求0.30.5m，此部分浮漿層以后鑿去。3.7.8在澆灌過程中應隨時掌握混凝土澆灌量，應有專人每30min測量一次導管埋深和管外混凝土標高。測定應取三個以上測點，用平均值確定混凝土上升狀況，以決定導管的提拔長度。3.8接頭施工3.8.1連續墻各單元槽段間的接頭型式，一般常用的為半圓形接頭型式。方法是在未開挖一側的槽段端部先放置接頭管，后放入鋼筋籠，澆灌混凝土，根據混凝土的凝結硬化速度，徐徐將接頭管拔出，最后在澆灌段的端面形成半圓形的接合面，在澆筑下段混凝土前，應用特制的鋼絲刷子沿接頭處上下往復移動數次，刷去接

48、頭處的殘留泥漿，以利新舊混凝土的結合。3.8.2接頭管一般用10mm厚鋼板卷成。槽孔較深時，做成分節拼裝式組合管，各單節長度為6m、4m、2m不等，便于根據槽深接成合適的長度。外徑比槽孔寬度小1020mm，直徑誤差在3mm以內。接頭管表面要求平整光滑，連接緊密可靠，一般采用承插式銷接。各單節組裝好后，要求上下垂直。3.8.3接頭管一般用起重機組裝、吊放。吊放時要緊貼單元槽段的端部和對準槽段中心，保持接頭管垂直并緩慢地插入槽內。下端放至槽底，上端固定在導墻或頂升架上。3.8.4提拔接頭管宜使用頂升架(或較大噸位吊車)，頂升架上安裝有大行程(12m)、起重量較大(50100t)的液壓千斤頂兩臺，配

49、有專用高壓油泵。3.8.5提拔接頭管必須掌握好混凝土的澆灌時間、澆灌高度、混凝土的凝固硬化速度，不失時機地提動和拔出，不能過早、過快和過遲、過緩。如過早、過快，則會造成混凝土壁塌落；過遲、過緩，則由于混凝土強度增長，摩阻力增大，造成提拔不動和埋管事故。一般宜在混凝土開始澆灌后23h即開始提動接頭管，然后使管子回落。以后每隔1520min提動一次，每次提起100200mm，使管子在自重下回落，說明混凝土尚處于塑性狀態。如管子不回落，管內又沒有涌漿等異常現象，宜每隔2030mm拔出0.51.0m，如此重復。在混凝土澆灌結束后58h內將接頭管全部拔出。4、質量標準4.1地下連續墻均應設置導墻，導墻形

50、式有預制及現澆兩種，現澆導墻形狀有“L”型或倒“L”型，可根據不同土質選用。4.2地下墻施工前宜先試成槽，以檢驗泥漿的配比、成槽機的選型并可復核地質資料。4.3作為永久結構的地下連續墻，其抗滲質量標準可按現行國家標準地下防水工程施工質量驗收規范GB50208執行。4.4地下墻槽段間的連接接頭形式，應根據地下墻的使用要求選用，且應考慮施工單位的經驗，無論選用何種接頭，在澆注混凝土前，接頭處必須刷洗干凈，不留任何泥砂或污物。4.5地下墻與地下室結構頂板、樓板、底板及梁之間連接可預埋鋼筋或接駁器(錐螺紋或直螺紋)，對接駁器也應按原材料檢驗要求，抽樣復驗。數量每500套為一個檢驗批，每批應抽查3件，復驗內容為外觀、尺寸、抗拉試驗等。4.6施工前應檢驗進場的鋼材、電焊條。己完工的導墻應檢查其凈空尺寸，墻面平整度與垂直度。檢查泥漿用的儀器、泥漿循環系統應完好。地下連續墻應用商品混凝土。4.7施工中應檢查成槽的垂直度、槽底的淤積物厚度、泥漿比重、鋼筋籠尺寸、澆注導管位置、混凝土上升速度、澆注面標高、地下墻連接面的清洗程度、商品混凝土的坍落度、鎖口管或接頭箱的拔出時間及速度等。4.8成槽結束后應對成槽的寬度、深度及傾斜度進行檢驗，重要結構每段槽段都應檢查，一般結構可抽查總槽段數的20%，每槽段應抽查1個段面。4.9永久性結構的地下墻，在鋼筋籠沉放后，應做二次清孔，沉