1、油浸電力變壓器負載損耗計算1233.13.23.33.3.13.3.23.3.33.3.43.43.4.13.4.23.4.33.4.43.4.5455.15.25.3共02頁第01頁第1頁第1頁第1頁第1頁第2頁第2頁第2頁第3頁第3頁第4頁第4頁第4頁第5頁第5頁第6頁第7頁第7頁第8頁第8頁第9頁第10頁概述SB-007.6繞組導線電阻損耗（PR）計算SB-007.6繞組附加損耗（Pf）計算SB-007.6層式繞組的附加損耗系數（Kf%）SB-007.6餅式繞組的附加損耗系數（Kf%）SB-007.6導線中渦流損耗系數（Kw%）計算SB-007.6雙繞組運行方式的最大縱向漏磁通密度（B）

2、計算SB-007.6m降壓三繞組變壓器聯合運行方式的最大縱向漏磁通密度（BJ計算SB-007.6升壓三繞組（或高-低-高雙繞組）變壓器聯合運行方式的最大縱向漏SB-007.6磁通密度（B）計算m雙繞組運行方式的渦流損耗系數（K%）簡便計算SB-007.6w環流損耗系數（Kc%）計算SB-007.6連續式繞組的環流損耗系數（KC%）計算SB-007.6載流單螺旋242換位的繞組環流損耗系數（KC1%）計算SB-007.6非載流（處在漏磁場中間）單螺旋242換位的繞組環流損耗系數SB-007.6（KC2%）計算載流雙螺旋交叉換位的繞組環流損耗系數（KC1%）計算SB-007.6非載流（處在漏磁場中

3、間）雙螺旋交叉換位的繞組環流損耗SB-007.6系數（KC2%）計算引線損耗（P）計算SB-007.6雜散損耗（PZs）計算SB-007.6小型變壓器的雜散損耗（PZS）計算SB-007.6中大型變壓器的雜散損耗（PZS）計算SB-007.6特大型變壓器的雜散損耗（PZS）計算SB-007.6目錄6負載損耗（Pk）計算SB-007.6第10頁7軸向分裂變壓器負載損耗（P）計算SB-007.6第11頁7.1全穿越狀態的負載損耗（PK）計算SB-007.6第11頁7.1.1全穿越狀態的各繞組相電流SB-007.6第11頁7.1.2全穿越狀態的負載損耗（PK）計算SB-007.6第11頁7.2半穿越

4、狀態的負載損耗（P）計算SB-007.6第11頁7.2.1半穿越狀態的各繞組相電流SB-007.6第11頁7.2.2半穿越狀態的電阻損耗（Prb）計算SB-007.6第11頁7.2.3半穿越狀態的雜散損耗（PZSB）計算SB-007.6第12頁7.2.4半穿越狀態的負載損耗（PKB）計算SB-007.6第12頁7.3分裂狀態的負載損耗（P）計算SB-007.6第12頁7.3.1分裂狀態的各繞組相電流SB-007.6第12頁7.3.2分裂狀態的電阻損耗（Prf）計算SB-007.6第12頁7.3.3分裂狀態的橫向漏磁產生的渦流損耗（PWF）計算SB-007.6第13頁7.3.4分裂狀態的負載損耗

5、（PKF）計算SB-007.6第13頁共02頁第02頁油浸電力變壓器負載損耗計算設計手冊代替共13頁丨第1頁1概述負載損耗是當變壓器在負載試驗狀態下，在一對繞組中，當額定電流（或分接電流）流經一個繞組的線路端子，且另一繞組短路時，在額定頻率及參考溫度下所吸取的有功功率。此時，其他繞組（如果有）應開路。根據磁勢平衡原理，當短路的繞組中電流達到額定值，則接于電源的繞組中電流也達到額定值。根據標準規定，在負載試驗狀態下，應施加相應的額定電流（或分接電流）。在受到試驗設備限制時，可以施加不小于相應額定電流（或分接電流）的50%。變壓器的負載損耗主要是電流流經繞組導線產生的電阻損耗；漏磁通在繞組導線中產

6、生的附加損耗（包括導線的渦流損耗和導線換位不完全而產生的環流損耗），以及漏磁通在鋼鐵結構件（如鋼壓板、夾件、油箱、鋼螺栓及螺母緊固件等）中產生渦流而形成的雜散損耗。但由于漏磁場分布復雜，因此，附加損耗及雜散損耗難以精確計算，通常采用近似簡化方法進行估算。另外，還有電流流經引線而產生的引線損耗等。在負載試驗狀態下，由于所施加的電壓比額定電壓低得多，在鐵心中產生的磁通較小，故鐵心損耗很小，常忽略不計。但當變壓器的短路阻抗較大（如高阻抗變壓器的短路阻抗高達40%以上）時，另需計算在負載試驗狀態下的鐵心損耗。2繞組導線電阻損耗（Pr）計算各繞組導線的電阻損耗分別按下式計算:P=mI2RRxq式中：m相

7、數；XI分接的相電流（A）;Rq分接的相電阻（0）,見線圈計算公式（2.30）。3繞組附加損耗（Pf）計算(6.2)K%fP100R會簽描圖卷號舊底圖總號底圖總號繞組導線的電阻損耗（W）,按公式（6.1）計算；繞組導線的附加損耗系數（%）,一般用占導線電阻損耗的百分數表示。3.1層式繞組的附加損耗系數（Kf%）層式繞組的附加損耗系數（Kf%），雜散損耗系數，一般估計為：200kVA250kVA315kVA400kVA630kVA式中:Pr0%其中包括導線的渦流損耗及在油箱等結構件中的Kf%=3%左右Kf%=5%左右Kf%=8%左右資料來源日期簽字標記處數更改文件號提出部門實施日期編制校核標審審

8、定批準油浸電力變壓器負載損耗計算共13頁第 頁3.2餅式繞組的附加損耗系數（Kf%）餅式繞組的附加損耗系數（Kf%），包括繞組的渦流損耗系數（K%）及環流損耗IW系數（Kc%），可按下式計算：K%=K%+K%Iwc%(6.3)式中：K%被計算繞組的渦流損耗系數（），按公式（6.4）或公式（6.12）計算;WKc%被計算繞組的環流損耗系數（），按公式（6.13）至公式（6.22）計算。3.3導線中渦流損耗系數（K%）計算w=k-102f50aBmJq%(6.4)式中：k-系數；k二f2兀2%106;當50Hz時,銅線（75C。）：k二2.99;鋁線（75C。）：k二1.07518p2f頻率（Hz

9、）;Pk導線電阻系數（Qmm2/m）;銅線（75C）時：pk=0.02135Qmm2/m;kk鋁線（75C）時：pk=0.0357Qmm2/m;a垂直于漏磁場方向的單根裸導線尺寸，一般指單根裸導線厚度（mm）;Jq導線的電流密度（A/mm2）;Bm最大縱向漏磁通密度（T）,變壓器繞組的最大縱向漏磁通密度（Bm）與運行方式有關，分別按下列各式計算。3.3.1雙繞組運行方式的最大縱向漏磁通密度（Bm）計算（如圖6.1）0.4遼x10-3IWp1.78x10-3IWpt(6.5)版次日期簽字舊底圖總號底圖總號日期簽字Bm圖6.1雙繞組運行方式的縱向漏磁通密度分布圖式中：IW繞組的安匝；p洛氏系數，見

10、阻抗計算SB1-007.5;Hk平均電抗高度（mm）。K必須注意：當三繞組的外部1與內部3運行時，中間繞組2為非載流繞組，雖然繞組中沒有電流流過，但它處于漏磁主空道之中，即處于最大縱向漏磁場位置。其中間繞組2的渦流損耗將是平均渦流損耗的3倍。為了計算方便起見，常采用同一公式（6.4）計算渦流損耗系數，故將中間繞組的最大縱向漏磁通密度用B2=3B代入。23.3.2降壓三繞組變壓器聯合運行方式的最大縱向漏磁通密度（外繞組：內繞組：中繞組：Bm1Bm31.78x10-3IWp1113HK1231.78x10-3IWp3313HK123B2+BB+B2m1m1m3m3式中：I1W1；I3W3聯合運行時

11、外繞組及內繞組的安匝；夕卜、內繞組的洛氏系數，見阻抗計算SB1-007.5;平均電抗高度（mm）。11rm31P13HK123低中高壓壓壓0321a）高1對中2及低3運行b）高1及中2對低3運行圖6.2降壓三繞組變壓器聯合運行方式的縱向漏磁通密度分布圖舊底圖總號簽字版次日期底圖總號日期簽字Bm）計算T(如圖6.2)(6.6)(6.7)(6.8)B珈3圖6.3升壓三繞組變壓器聯合運行或低壓對高I及高II運行方式的縱向漏磁通密度分布圖Bm33.3.3升壓三繞組（或高-低-高雙繞組）變壓器聯合運行方式的最大縱向漏磁通密度（Bm）計算（如圖6.3）外繞組:內繞組：中繞組：式中:Bm1Bm3Bm21.7

12、8x10-3IWp1112HK121.78x10-3IWp3323B2mlHK23BBm1m3+B2m3T(6.9)T(6.10)T(6.11)時：B3I1W1聯合運行時外繞組的安匝;i3w3聯合運行時內繞組的安匝;P12P23HK12HK23(Bm1夕卜、中繞組的洛氏系數，見阻抗計算SB1-007.5;中、內繞組的洛氏系數，見阻抗計算SB1-007.5;外、中繞組平均電抗高度（mm）;中、內繞組平均電抗高度（mm）。雙繞組運行方式的渦流損耗系數（K）簡便計算,雙繞組運行方式的渦流損耗系數計算，為了簡便起見，可不必先計算漏磁通密度（Bm）,而直接用下式計算：fmnasp107(H丿K7%(6.

13、12)m345681216202428一次標準換位196.6321344358.7全分布（潘戈）換位2.365.006.988.37“121”換位2.2515.5821.3225.8627.5828.4128.89“212”換位113.4718.7522.824.2724.9725.35“242”換位11.772.763.193.413.533.81“424”換位912.3114.2915.2315.7716.1216.36“121”/“212”換位2.251.161.141.131.131.141.14“424”/“242”換位96.955.184.774.624.574.53%(6.13)

14、表6.1公式（6.12）中符號代表意義名稱同心式線圈交迭式線圈k-渦流系數k=1.782x10-3xn2/(18p2)；75CE時：銅線：k=3.8;鋁線：k=1.36wf-頻率(Hz)wkf-額定頻率(Hz)wwf-額定頻率（Hz）n-平行于漏磁場方向的導線根數連續式：n=總段數（總餅數）螺旋式：n=匝數（W）x螺旋股數（n）連續式：n=每段匝數（Wb）x并聯根數（mJ螺旋式：n=每股并聯根數（mJm-垂直于漏磁場方向的導線根數連續式：m=每段匝數（WJx并聯根數（mJ螺旋式：m=每股并聯根數（mJ連續式：m=每磁平衡組內段數（nh）螺旋式：m=每磁平衡組內匝數（W）a-垂直于漏磁場方向的裸

15、導線尺寸a=沿輻向方向單根裸導線厚度（mm）a=沿軸向方向單根裸導線寬度（mm）s-單根導線面積s=單根裸導線截面（mm2）s=單根裸導線截面（mm2）p-洛氏系數p=縱向漏磁洛氏系數p=橫向漏磁洛氏系數H-電抗高(mm)H=線圈電抗高度（mm）hH=線圈電抗寬度（B）（mm）3.4環流損耗系數（Kc%）計算由于并聯導線在漏磁場中所處的位置不同，故在并聯導線中產生循環電流，從而產生環流損耗，環流損耗的大小與漏磁分布曲線及繞組的換位型式有關，下面僅考慮由于縱向漏磁通在并聯導線中產生的環流損耗。對單螺旋式而言，采用“242”換位為最佳。以“242”換位,m=4環流損耗為1的各種換位型式的相對環流損

16、耗，如表6.2所示。表6.2相對環流損耗對比表版次日期簽字舊底圖總號底圖總號日期簽字3.4.1連續式繞組的環流損耗系數（Kc%）計算(m4一5m2+4)bb108式中：k0-系數；k0=16x10-4xn4/（180pk2）;75。C時：銅線：k0=1.89；鋁線：k0=0.679；mb-連續式繞組沿輻向并聯根數；其它符號代表意義，見表6.1。b3.4.2載流單螺旋“242”換位的繞組環流損耗系數(KC1%)計算K%二1.232(*B*(0.5-K*)B*1+kK*(0.5-K*)B*B*?fasW丫%(6.14)C1IO51w1w22ww12Hk丿B*=1-e-o.5Krsh(0.5K)-s

17、h(0.5-K*)K1K*KRwRwRB*二1-e.5kR2(0.5-K*)KwR一般K*B*(0.5-Kw1K冗HkR九sh(0.5-K*w*)B*(6.18)(6.19)版次日期簽字舊底圖總號表6.4導線在各區的位置K.1,J第個換位區第i根導線J(M/2)(M/2)J(6.21)sh(0.5KR（KK)-sh(0.5KKpbRpe1)（6.22）式中：甲fi非載流繞組的第i根導線在各區j=1（M+1）的磁鏈和；甲fS非載流繞組的第1根至第q根導線在各區j=1（M+1）的總磁鏈；fj非載流繞組的第j個“換位區”的磁通；入:一漏磁總寬度（mm）,指內線圈內半徑至外線圈外半徑的寬度（含中間線圈

18、）,見阻抗計算SB1-007.5;其它符號代表意義同公式（6.17）至公式（6.19）。4引線損耗（P）計算y版次日期簽字舊底圖總號日期簽字底圖總號當電流通過引線時，由于引線有電阻存在，而產生引線的電阻損耗，可按下式計算：P=mI2Rw（6.23）yxy式中：m相數；XI一引線相電流（A）;Ry引線相電阻（Q）,Ry=pyLy/Sy0（6.24）式中：py引線電阻系數（0-mm2/m）,銅引線（75C）:py=0.021350-mm2/m;鋁引線（75C）:p=0.03570mm2/m;Ly引線的每相平均總長度（m）,可按表6.5估算；Sy引線總截面積（mm2）。表6.5引線每相平均總長估算接

19、法電壓（kV）出線方式線圈排列引線每相平均長度Ly（m）中部出線高-低L匕y6.5Y或220中部出線高-低-高高-低-高-低自耦變壓器Ly6.5+窗咼+夾件咼度Q9YN110中部出線Ly4端部出線JL匕y4+(窗高/2)Q4.53510端部出線LQy油箱高度Q2x線圈高度353端部出線中壓繞組JLQ窗高+油箱高Q3x線圈高度D353首端在上末端在下LQy窗高+2x鐵心柱中心距+鐵軛至蓋距離5x線圈高度353首末端均在上LQy2x鐵心柱中心距有時為了計算簡便起見，引線損耗可用引線損耗占繞組導線電阻損耗（Pr）的百分數來估算：W(6.25)K%PyPy100R式中：Pr繞組導線的電阻損耗（W）,按

20、公式（6.1）計算；版次日期簽字日期簽字5雜散損耗（PZS）計算舊底圖總號底圖總號K%引線損耗占繞組導線電阻損耗（PR）的百分數（）,可按表6.6選取。yR表6.6引線損耗占繞組導線電阻損耗（Pr）的百分數（K%）Ry繞組電壓等級3510630.4(kV)雙螺旋式四螺旋式Ky%Y聯結可不計0.511.51215D聯結0.5123變壓器在運行時，繞組或大電流引線的漏磁通，穿過鋼夾件、鋼壓板、鋼螺栓螺母及油箱等鋼鐵結構件，在其中產生渦流，從而產生雜散損耗。在特大容量變壓器中，雜散損耗有時可達負載損耗的30%40%，必須引起足夠重視。常在漏磁通較大的部位，采用磁屏蔽或電磁屏蔽等措施，來減少鋼鐵結構件

21、中的雜散損耗。考慮到漏磁通路徑的復雜性，精確計算較為困難，所以，雜散損耗只能用近似方法進行計算。5.1小型變壓器的雜散損耗（PZS）計算對于630kVA及以下的小型變壓器，一般采用層式線圈結構，由于它的漏磁不大，故將雜散損耗一并在附加損耗中予以考慮，不再單獨計算。5.2中大型變壓器的雜散損耗（PZS）計算對于110kV級及以下，800kVA及以上的中大型雙繞組及三繞組變壓器，一般采用餅式線圈結構，當其中每一對繞組運行時，繞組的縱向漏磁通為Z=XK%/100,其中有一部分漏磁通向外匯流入油箱壁，另一部分漏磁通向內匯流入鐵心及鐵軛和其它鋼wn鐵結構件。現僅以計算匯流入油箱壁的漏磁通，在油箱壁中產生

22、的渦流損耗為基礎，而w向內匯流入鐵心及鐵軛和其它鋼鐵結構件的漏磁通n產生的渦流損耗，以乘上一個系數來修正，nPzs故總的雜散損耗，可按下列經驗公式估算:a）2KH3m申k-R2pbp12KX104zslxbLH+2kff2p、150JIP丿2rW(6.26)式中:K經驗系數，平滑油箱：三相取K=23/Xk%;單相取K=10.5/Xk%;zszskzsk波紋油箱（當Xk%10.5%時）：三相取K=3;單相取K=1.69;Xk%額定容量時的電抗百分數（），見阻抗計算SB1-007.5;如Xk%用實際容量的電抗百分數代入，則公式（6.26）中（P/P）2=1。Qm鐵心主磁通（Wb）,見鐵心計算SB1

23、-007.1;a漏磁鏈校正系數，按下式計算：丄(BR,qip11(b_R-q1p1)+AR+12p12)+AR+12p12丄(BR)q2P2丄(b_R)q2p2(6.27)%b考慮壓板的系數，絕緣壓板取:b=0.8;鋼壓板（或無壓板）取:b=1.0;BB2各線圈的輻向尺寸（mm），見線圈計算SB1-007.2;q1,q2A12線圈間主空道尺寸（mm），見線圈計算SB1-007.2;R1R2各線圈的平均半徑（mm），見線圈計算SB1-007.2;p1,p2R12主空道的平均半徑（mm），見線圈計算SB1-007.2;Hk平均電抗高度（mm），見線圈計算SB1-007.2，先分別計算各線圈電抗高度

24、，然后再計算平均電抗高度；lxb平滑油箱內壁的周長（mm）;當線圈至油箱長軸方向的兩端距離相差較X大（如有載變壓器開關在一端）時，按距離較小的一端計算后，再乘2;版次日期簽字舊底圖總號底圖總號日期簽字三相：7=2（nR+2MO）mm（6.28）xbpb單相：7=2（nR+MO）mm（6.29）xbpbMO鐵心柱中心距（mm），見圖6.4;Rpb油箱內壁的平均折合半徑（mm），即鐵心柱中心至油箱壁平均距離；RPb0.5B+R+Cxbw1xb2mmBxb油箱內壁的寬度（mm），見圖6.4;RX1外線圈的外半徑（mm）;見SB1-007.2;w1Cxb線圈至油箱長軸方向的距離（mm）,見圖6.4;f

25、X額定頻率（Hz）;P實際容量（kVA）;P額定容量（kVA）。r(6.30)圖6.4油箱斷面示意圖油浸電力變壓器負載損耗計算共13頁第10頁5.3特大型變壓器的雜散損耗（PZS）計算對于220kV級及以上的特大型雙繞組及三繞組變壓器，線圈及引線等結構比較復雜，漏磁也比較復雜，雜散損耗計算更難以準確，可按下列另一個經驗公式估算：P=0.07K1K2K3KhXk%（1士u%/100）2PW（6.31）zs123hxktr式中：K1考慮鐵心有旁軛的修正系數，取0=0.8;無旁軛時，取0=1.0;K2考慮油箱有磁屏蔽的修正系數，取K2=0.75;無磁屏蔽時，取K2=1.0;K3考慮夾件有磁屏蔽的修正

26、系數，取K3=0.75;無夾件磁屏蔽時，取K3=1.0;Khx考慮橫向漏磁增大的修正系數，雙繞組變壓器：取Khx=1.0;X三繞組及自耦變壓器：高一中（外一中）運行：取KhX=1.0；中一低（中一內）運行：取KhX=1.2;高一低（外一內）運行：取Khx=1.5;Xk%額定容量時的電抗百分數（），見阻抗計算SB1-007.5;ut%調壓百分數（），額定電壓時，ut%=0;Pr額定容量（kVA）。6負載損耗（PK）計算負載損耗，對兩繞組變壓器而言，它包括兩個繞組的導線電阻損耗、導線附加損耗（導線渦流損耗和導線環流損耗）、引線損耗以及雜散損耗。而對三繞組變壓器而言，應分別計算各對繞組運行時的負載損

27、耗，即計算“外一中”、“中一內”、“外一內”等三種運行狀態下的負載損耗，并均折算到較小容量時的損耗值，如一個繞組容量為50%時，則另一個繞組也折算到50%容量的損耗值。當三繞組變壓器的“外一內”繞組運行時，中間繞組為非載流繞組，雖然繞組中沒有電流流過，但它處于漏磁主空道之中，即處于最大縱向漏磁場位置。其中間繞組的渦流損耗將是平均渦流損耗的3倍，故三繞組變壓器的“外一內”繞組運行時的負載損耗計算時,應再加上中間繞組按正常載流計算的平均渦流損耗的三倍。各對繞組運行時的負載損耗，按下式計算：版次日期簽字舊底圖總號底圖總號日期簽字PK=ZPR+ZPf+ZPy+PZS+KC2%PRZ+3KWZ%PRZW

28、（32）式中：XPr被計算的一對繞組的導線電阻損耗之和（W），分別按公式（6.1）計算；tPf被計算的一對繞組的導線附加損耗之和（W），分別按公式（6.2）計算；tPy被計算的一對繞組的引線損耗之和（W），分別按公式（6.25）計算；PZ/被計算的一對繞組的雜散損耗（W）,按公式（6.26）或公式（6.31）計算;kC2%當三繞組變壓器的“外一內”繞組運行時，其處于中間的非載流繞組，按公式（6.16）或公式（6.20）非載流計算的環流損耗系數（%）;KWZ%當三繞組變壓器的“外一內”繞組運行時，其處于中間的非載流繞組，按公式（6.12）計算的平均渦流扌空系數（）；如按公式（6.4）計算時，其中

29、縱向漏磁通密度用Bm2=3Bm代入，則上式中KWZ%前不再乘3;Prz當三繞組變壓器的“外一內”繞組運行時，其處于中間的非載流繞組，按載流計算的導線電阻損耗（W）。第11頁7軸向分裂變壓器負載損耗（P）計算xiaiX2a2a）全穿越狀態b）半穿越狀態圖6.5分裂變壓器接線簡圖C）分裂狀態7.1全穿越狀態的負載損耗（PK）計算7.11全穿越狀態的各繞組相電流軸向分裂變壓器的全穿越狀態接線簡圖如圖6.5a）所示，它與普通變壓器沒有什么兩樣。各繞組均為額定電流，其相電流為：I1=I2=Ir/2A（6.33）I3=打A（6.34）式中：Ir高壓繞組的額定相電流（A）Ir=I1+12。7.1.2全穿越狀

30、態的負載損耗（PK）計算全穿越狀態的負載損耗（PK）與普通變壓器一樣，按公式（6.32）計算。7.2半穿越狀態的負載損耗（P）計算7.2.1半穿越狀態的各繞組相電流軸向分裂變壓器的半穿越狀態接線簡圖如圖6.5b）所示，高壓繞組1及高壓繞組2并聯后接電源UB,其高壓額定相電流為Ir/2=I1B+I2B。一個低壓繞組（如繞組3）接負載,且為額定相電流，另一個低壓繞組（如繞組4）空載，其電流I4B=0。應注意其高壓繞組2中，亦分配有較小電流（打B）流過（約為I/2的10%左右）。各繞組相電流分別為：2Br版次日期簽字舊底圖總號I2Brwrw)2=IrW1W1丿3BWJW1丿TX%+XI1312I2B

31、XX%122/1I1-X%I1B=(【/2)72B132-132312124X%-2X%+X%+X%131234124X%+X%-4X%136.3512I4B=0（或當低壓繞組3空載時：I3B=0）A(6.36)A(6.37)式中：xk%折算到高壓額定容量時，全穿越電抗百分數（），見阻抗計算；X2%X34%折算到高壓額定容量時，各對繞組的電抗百分數（%），見阻抗計算;Ir高壓繞組在全穿越狀態下的額定相電流（A）。日期簽字底圖總號7.2.2半穿越狀態的電阻損耗（P）計算軸向分裂變壓器的半穿越狀態下，各繞組電阻損耗（Prb）分別按公式（6.1）計算。油浸電力變壓器負載損耗計算共13頁第 頁7.2.

32、3半穿越狀態的雜散損耗（PZSB）計算軸向分裂變壓器的半穿越狀態下，雜散損耗（PZSB）按下式計算:W(6.38)1.8KX104(X%)2HTOC o 1-5 h zP=JZs(13mX3ZSBlH+20-Rxbk13pbp13式中：X13%折算到高壓額定容量時，高壓1和低壓3的電抗百分數（）,見阻抗計算;其它符號代表意義與公式（6.26）相同.7.2.4半穿越狀態的負載損耗（P）計算軸向分裂變壓器的半穿越狀態下，負載損耗（PKB）按下式計算：PKB=PRB1+PRB2+PRB3+PfB1+PfB2+PfB3+PyB1+PyB3+PZSBW（639）式中：PRB1;PRB2;PRB3分別為高

33、壓繞組1、高壓繞組2和低壓繞組3的電阻損耗（W）,按公式（6.1）計算；PfB1;PfB2;PfB3分別為高壓繞組1、高壓繞組2和低壓繞組3的附加損耗（W）,按公式（6.2）計算；PB1;PB3分別為高壓繞組和低壓繞組3引線損耗（W），按公式（6.23）計算;P；SB半穿越狀態下，雜散損耗（W）,按公式（6.38）計算。7.3分裂狀態的負載損耗（P）計算軸向分裂變壓器的分裂狀態，只是運行時的特殊狀態，故負載損耗一般不進行計算。7.3.1分裂狀態的各繞組相電流-I1一4X%+X%-4X%)I=2I=-r-X1K3413F2B22VX%丿12丿I1F=I=2F（I/2)-IFrFI=I3F4FXK%折算到高壓額定容量時,穿越電抗百分數（）式中:5(6.40)(6.41)(6.42)軸向分裂變壓器的分裂狀態接線簡圖如圖6.5c）所示，此時一個低壓繞組（如繞組3）接電源，另一個低壓繞組（如繞組4）接負載，兩個低壓繞組均為額定相電流（I3F=I4F）。高壓繞組1及高壓繞組2并聯后空載。分裂狀態相當于兩個半穿越狀態的疊加，此時，高壓繞組1及高壓繞組2中，亦有電流流過