1、濟南市第二生活垃圾綜合處理廠(焚燒發電廠)BOT招標投標文件第二卷第五章工藝與裝配上海環境集團和山東三融集團聯合體II-5- 濟南市第二生活垃圾綜合處理廠（焚燒發電廠）BOT招標投標文件第二卷第五章工藝與裝配上海環境集團和山東三融集團聯合體II-5- 5.6煙氣凈化系統系統工藝流程及技術特點系統工藝流程煙氣處理系統安裝在主廠房煙氣處理間內，布置在余熱鍋爐后部。主要由 石灰儲存及石灰漿制備系統、旋轉噴霧反應塔（反應吸收塔、旋轉噴霧器及鋼 結構等組成）、反應生成物輸送裝置、袋式除塵器、活性碳儲存及噴射裝置、工 藝水系統等組成。煙氣處理系統的工藝流程簡述如下：余熱鍋爐出口的煙氣溫度為180190C

2、,通過煙道進入旋轉噴霧反應塔的 上部，煙氣在進入旋轉噴霧反應塔后，與由高速旋轉噴霧器噴入的Ca（OH）2漿液進行充分的混合，煙氣中的 SOx、HCl等酸性氣體與Ca（OH）2進行中和反應 后被去除，同時，煙氣溫度被進一步降低到160C,經過處理的煙氣在旋轉噴 霧反應塔的下部通過連接煙道進入袋式除塵器。從反應塔出來后，煙氣冷卻至 約160c然后進入袋式除塵器。在袋式除塵器和反應塔之間的煙道上設有碳酸氫 鈉噴射裝置和活性炭噴射裝置，噴射出來的消石灰粉末與煙氣中的酸性氣體發生 中和反應，確保任何時刻酸性氣體排放達標。 在煙道中的活性炭噴射裝置則噴射 出大量的粉末活性炭，可高效吸附煙氣中的重金屬類和二

3、惡英類物質。由于袋式除塵器的濾袋纖維表面附有一層從煙氣中捕捉下來的未反應的Ca（OH）2粉末、碳酸氫鈉粉末以及活性炭粉末，還可進一步去除煙氣中的酸性氣體、 二惡英與重金 屬。經袋式除塵器排出的煙氣則為潔凈煙氣，通過引風機經100 m高的煙囪排入大氣。在引風機出口合適的位置設有煙氣在線監測的測點，在線監測 （1）煙氣流量 （2）煙氣溫度、（3）煙氣壓力、（4）煙氣濕度、（5）煙氣含氧量、（6）CO濃度、（7）煙 塵濃度、（8）HCl 濃度、（9）HF 濃度、（10）SOx 濃度、（11） NOx、（12） CO2 濃度濃 度。設立遠程數據接口，接受環保監測部門 24h的隨機監測。本項目所采用的半

4、干法和干法工藝，投標人在已建成的垃圾焚燒廠中已有 煙氣凈化系統成功的運行經驗。煙氣處理系統的除酸原理為一中和反應，其反應方程式如下：Ca(OH)2 + 2HC1 - CaCl2 + 2H2OCa(OH)2 + SO2 + 1/2O2 - CaSC4 + H2ONaHCO3 + HCl - NaCI + H2O + CO22NaHCO3 + SO2 + 1/2O2 - Na2SO4 + H2O + 2CO2系統特點(1)采用成熟的半干法作為煙氣處理的基本工藝，相對濕法工藝占地面積小，投資少，沒有污水排放。(2)在半干法的基礎上增加干法工藝， 進一步去除酸性氣體，且干法選用碳 酸氫鈉作為吸附劑，較

5、石灰具有更高的酸性氣體去除效果。(3)在采用噴入活性碳去除二惡英和重金屬的基礎上，袋式除塵器的濾袋材質選用世界上先進的催化濾料，二惡英的去除率提高90%以上。(4)增設一套SNCR工藝系統，確保排放煙氣中的NOx濃度低于200mg/Nm3系統設計參數及性能指標表5.6-1煙氣凈化系統技術性能參數表項 目單位GB18485歐盟92濟南招標 要求歐盟2000本項目 承諾值煙塵 3mg/Nm8030301010煙氣黑度林格曼級111一1COmg/Nm31501001005050NOxmg/Nm3400300200200SOx 13mg/Nm2603002605050HClmg/Nm375505010

6、10HFmg/Nm322211Hgmg/Nm30.20.10.10.050.05Cdmg/Nm30.10.10.10.050.05Pb 13mg/Nm1.6一1.6Pb+CrPb+Cr 等其他重金 屬3 mg/Nm6等其他 重金屬0.5其他重 金屬0.5As+Ni3 mg/Nm1.0TOC一20無1010二惡英ng-TEQ/Nm31.00.10.10.10.1注：1)本表規定的各項標準限值，均以標準狀態下含11%。2的干煙氣為參考值換算。2)煙氣最高黑度時間，在任何 1h內累計不得超過5min。GB18485-2001中HCl、SOx、NOx、CO為小時均值，其余污染物均為測定均值。EU200

7、0/76/EEC中Hg、Cd+Tl、Pb+Cr等其他重金屬、二惡英類為測定均值。5.6.1.4干法選用碳酸氫鈉的說明投標人對本項目的煙氣排放擬采用歐盟2000標準。在除酸工藝的選擇上，除選用通常的半干法工藝外，還增加了干法工藝，而且，干法工藝不選用常規的消石灰而選用除酸效率更高的碳酸氫鈉(NaHCO3)作為除酸藥劑，以確保達標 排放。采用NaHCO3的優點是反應速度快、除酸效率高、產生的飛灰量少，缺點是 運營成本較高。而采用 Ca(OH)2正好相反。垃圾焚燒廠中碳酸氫鈉干法脫酸工藝是隨著煙氣排放標準的提高首先在歐 洲得到應用的，目前在法國有超過13個焚燒廠的應用業績，在意大利有超過 35 個焚

8、燒廠的應用業績。另外，這種工藝在西班牙、葡萄牙、美國、德國和瑞士等 國也得到了普遍應用。另外，國內的上海江橋生活垃圾焚燒廠技改工程也擬增設 以NaHCO3作為除酸藥劑的干法工藝，使改造后的酸性氣體排放指標達到歐盟 2000標準，該技改工程的可行性研究報告已通過專家評審。根據發達國家實際運行經驗，這兩種藥劑去除煙氣中的HCl、SO2的實際測試結果見圖5.6-1和圖5.6-2。由圖5.6-1可知：Ca(OH)2對酸性氣體的去除效率與煙氣的溫度有關，在相同當量比情況下，適當降低煙氣溫度，HCl、SO2的去除率可達95%以上；在Ca(OH)2噴入當量比達到3以上，HCl、SO2的去除率隨當量比的增加不

9、再提高。這說明受自身化學反應活性限制，當煙氣中的HCl、SO2濃度降低至一定數值時，Ca(OH)2已不能繼續中和煙氣中的酸性 氣體。由圖1可以看出，當Ca(OH)2的當量比達到3,在150c時， 可以將煙氣中的HCl、SO2濃度分別降至15mg/Nm3、25mg/Nm3左 右。SO2可以達到EU2000標準，但HCl達不到EU2000標準。從圖5.6-2可知：(1) NaHCO3對HCl、SOx的去除效率基本不受煙氣溫度的影響；(2)當NaHCO3當量比超過1時，HCl的去除率達到90%, SO2的去除率 達到85%;當量比超過1.5時，HCl去除率接近100%, SO2的去除 率可達95%以

10、上。0011及)耕怖隆CX乂阻度XI。七180七i5orI Ld _IIL0 2-0 3,0 4.0 5.0Ca/Cl當量比10095冢P5S07&70或好箱器SS圖5.6-1日本某焚燒廠采用干法一噴消石灰的HCl和SO2去除率實測值濟南市第二生活垃圾綜合處理廠（焚燒發電廠）BOT招標投標文件第二卷第五章工藝與裝配上海環境集團和山東三融集團聯合體II-5- 圖5.6-2日本某焚燒廠采用干法噴射碳酸氫鈉的HCl和SO2去除率實測值石灰漿制備系統5.6.2.1系統概述MCR條件下本系統由石灰儲倉、石灰漿制備槽、石灰漿分配槽及石灰漿泵等設備組成, 共設兩套完整的石灰漿制備系統，一套運行，一套備用。本

11、系統以消石灰為原料，石灰貯倉至少應貯存四臺焚燒爐在運行7天所需的消石灰消耗量。石灰由罐車運送至廠，通過罐車自帶的氣力輸送系統送入石灰貯倉5.6.2.2系統組成1）石灰貯倉2）壓縮空氣噴入裝置3）破拱裝置4）隔離閥5）倉頂除塵器6）定量給料機和電動機7）石灰漿配置槽8）石灰漿泵和電動機9）管路系統10）控制閥門及儀表11）料位計12）配件13）槽車進料連接裝置5.6.2.3主要設備選型1）石灰貯倉形式圓筒立式，下部圓錐式數量 2臺容量 100 m3 （2臺總共按7天的需要量）主要部分的材質碳素鋼2）石灰定量給料裝置形式 盤式給料機數量 2 臺能力（每一臺）4.1 m3/h電動機功率2.0 kW主

12、要部分的材質碳素鋼3）石灰漿配置槽數量2 臺容量6.4 m3主要材質碳素鋼攪拌機2.0 kW4）石灰漿分配槽數量2 臺容量8.0 m3主要材質碳素鋼攪拌機2.0 kW5）石灰漿泵形式 石灰漿泵 TOC o 1-5 h z 數量5 臺能力（每一臺）20.8m3/h揚程43 m電動機功率7.5 kW6）石灰漿的流量測量裝置連續測定式旋轉噴霧反應塔本裝置由反應吸收塔、旋轉噴霧器及鋼結構等組成。煙氣從反應塔上部進 入，下部排出。高速旋轉噴霧器安裝在反應塔的頂部。排出后的煙氣進入袋式 除塵器。旋轉噴霧器由下列部件組成，旋轉噴霧器組成及結構見圖 5.6-1及圖5.6-2圖5.6-1旋轉噴霧器組成圖5.6-

13、2旋轉噴霧器結構部件說明? 驅動電動機驅動電動機由換 向器控制至所需的轉速。設定的電動機最大轉速約 為3,000rpm。驅動電動機的輸出功率通過聯軸器傳輸至高速轉動軸。? 高速轉動軸這種高速轉動裝 置的轉軸由行 星滾柱系 統組成。高速 轉動軸轉速增 大并傳輸至圓盤。圓盤的最大轉速為12,000rpm。? 高速轉動裝置的潤滑潤滑對噴霧器正 常運行非常重要。噴霧器的正常運行依靠強制潤滑 系統維持，以便在行星滾柱和中心滾柱之間保持良好的牽引膜和潤滑。? 高速轉動軸內部為強制潤滑為防止缺乏潤滑油，溫度升高異常和/或其它事故，裝有潤滑油溫度開關和潤滑油流量開關。潤滑裝置包括油泵，油冷卻器，油過濾器，表

14、計以及開關。? 噴霧器更換裝置噴霧器更換裝置 安裝在反應塔 的頂部，噴霧器 通過該 裝置可以非常 容易地進行更換。旋轉噴霧器的特點? 驅動電動機、高速轉動軸和霧化盤為立式裝配。驅動電動機裝在噴霧 器的頂部以防受熱。? 驅動電動機通過行星滾柱和中心滾柱之間的潤滑膜傳遞輸出功率。高 速轉動軸的摩擦零件很少，轉動靈活，因此使用壽命很長。? 噴霧器通過保護裝置防止過載、潤滑油溫度過高以及油流量過低。? 通過換向器很容易改變驅動電動機的轉速。? 這種旋轉噴霧器可以噴射大量的石灰漿，所有需要的石灰漿僅需由一 臺噴霧器即可完成。反應吸收塔的技術參數表5.6-2反應吸收塔的技術參數項 目單位數據入口煙氣流量（

15、設計值）Nm 3/h84,290外形尺寸（直徑為高度）m 7.2XH14.3塔體材料碳鋼入口石灰漿流量（ MCR ）kg/h1,462后灰漿中石灰重里含里% 94%石灰粉細度am44每小時消耗石灰粉量（MCR ）kg/h126入口煙氣溫度C190出口煙氣溫度C160出口煙氣含濕量%23洗滌塔內煙氣流速m/s13煙氣壓降Pa900四氯化碳吸附率%50比表面積m2/g 1000干燥減量%200過 90%灼燒殘量%99%As含量0.0001%重金屬含量0.0005%干燥失重0.2%通過實驗澄清度通過實驗主要設備選型1）碳酸氫鈉貯倉形式 圓筒立式，下部圓錐式數量 2臺容量 25 m3 （2臺總共按7天

16、的需要量）主要部分的材質碳素鋼2）碳酸氫鈉定量給料裝置形式 盤式給料機數量 2 臺能力（每一臺）1.1 m3/h電動機功率1.0 kW主要部分的材質碳素鋼3）碳酸氫鈉噴射風機形式 羅茨式鼓風機數量 5臺 （4用1備）能力（每一臺）250 m3/h吐出壓力 22.5 kPa電動機功率4.6 kW系統設備組成1）碳酸氫鈉貯倉包括：頂部除塵器、鋼結構、滑閥、料位計、測溫元件、平臺等。2）貯倉頂部裝料的產3）出料、定量給料機包括：破拱裝置、排氣管、支撐鋼結構、旋轉出料閥、滑閥、料位計、 平臺等。4）噴射風機5）噴射裝置6）碳酸氫鈉輸送風道7）電器設備8） N2保護系統控制排放的措施實現自動控制，確保達

17、標排放。控制系統由三個調節回路構成：1）第一個控制回路：通過出口煙氣的溫度測量來控制霧化反應塔給水量， 確保煙氣冷卻到適當的溫度，使其保持在露點溫度以上的安全溫度，以使石灰 消耗量達到最小，同時使化學反應過程達到最佳狀態。2）第二個酸性氣體含量控制回路： 根據入口煙氣的流量和出口氣體中的酸 性氣體含量，控制石灰的添加量。這些參數被控制系統連續不斷地監控并被利 用來計算石灰的配料比。3）裝備煙氣在線監測裝置：煙氣處理系統裝備有煙氣自動在線監測裝置， 在線監測HCl、SO2、NOx等排放物數據，并將在線監測數據返回到煙氣處理 控制系統，以調整控制回路?？刂贫河⒌募夹g措施控制二嗯英的技術措施有如下

18、三種：燃燒管理通過焚燒爐優秀的二次燃燒特性，使含二嗯英類的未燃氣體完全燃燒， 從而 把二嗯英的生成抑制到最低水平。袋式除塵器在袋式除塵器中，使煙氣中的二嗯英吸附在灰塵上被去除?；钚蕴繃娚浞贌隣t的燃燒管理通過燃燒管理和袋式除塵器的配合使用，能夠使煙氣中的二嗯英含量降到 0.1ng/Nm3o這是因為通過焚燒爐和自動燃燒控制系統（ACC）的配合實現了完全燃燒。為了實現完全燃燒，抑制煙氣中的二嗯英類的生成，采用下述對策：（1）采用了能夠使燃燒氣體在煙氣混合室內充分混合的爐型。（2）為了使未燃氣體完全燃燒，把二次風量（冷卻用）降到允許的最低限度，將煙氣混合室的煙氣溫度維持在 8501,000C,實現完全

19、燃燒。（3）設置大容量的煙氣混合室，確保煙氣在850c以上滯留2秒以上時間。（4）把煙氣混合室的氧氣濃度維持在6%9%。以上（1）（4）的對策通過自動燃燒控制系統（ACC）進行有效控制。在袋式除塵器里去除二嗯英在袋式除塵器里為了去除以及抑制重新生成二嗯英類，盡量降低除塵器入口的煙氣溫度，可以減少煙氣中的二嗯英的前身物質 （氯苯、氯酚等）的生成。袋式除塵器入口的低溫化能把除塵器入口的煙氣溫度降低到 155c以下。減少生成二嗯英的前軀體在袋式除塵器內，為了防止二嗯英類的再合成，抑制前身物質的生成是非常 重要的。圖5.6-3表示出了除塵器入口的煙氣溫度和二嗯英類濃度的關系圖。如圖 5.6-3所示，隨

20、著溫度的降低，除塵器出口的二嗯英類濃度也降低的趨勢。圖中 的實線表示靜電除塵器的數據，而虛線表示袋式除塵器的數據，從兩者的數據來 看可以說沒有很大的差異。J 煙* I 的 三 啊 z 1 S 巴.C1C凡冽A出二工爆我 圜中內數彼：TECjStft （ppw）14體袋除塵器人11的則飛溫出（O圖5.6-3除塵器入口煙氣溫度和出口部的二嗯英類濃度的關系圖圖5.6-4表示除塵器入口的煙氣溫度和二嗯英類物質的進、出口濃度比值的 關系。從此圖可以了解在250c以上時，袋式除塵器內的二嗯英類增加。但是， 本項目的除塵器入口溫度為155C,因此，是非常安全的。在250c以下時煙氣中的二嗯英類減少，但是，根

21、據二嗯英類的性質，在這 個溫度區域，二嗯英類可能不會分解而會進行再合成。由此認為在袋式除塵器減少的二嗯英類被飛灰吸著而排放到除塵器外。ir計0L0H0?CODj+?CDfi上-Q ）【小匕加工i.ml 士 二q “ EtdoBIK 皿布袋除塵器入口溫度T6 （1C）布：生黑進口保度,布袋除生室出口儂度圖5.6-4除塵器入口煙氣溫度和二嗯英類的入口/出口濃度比的關系圖活性炭噴射方式通過實際焚燒廠的實驗已經確認了向袋式除塵器前面的煙道中噴射活性炭 能夠高效率地吸著去除二嗯英類，而投標人設計的活性炭噴射量達到0.3kg/噸垃圾。（1）系統概要在袋式除塵器入口部的煙道直接噴射粉末狀活性炭，噴射的活性炭

22、吸附煙 氣中的汞蒸汽及氣狀二嗯英類（DXN）,粒狀的汞和二嗯英再通過袋式除塵器被 吸附去除。流程概要如下（見圖5.6-5）。（2）特點1）活性炭具有優秀的吸附能力。2）因為是粉末狀，所以在煙道中細小分散，進一步提高了吸附能力。3）袋式除塵器的濾布上也由活性炭進行吸附。4）活性炭噴射裝置是非常簡單， 只以活性炭貯倉、定量給料機以及輸送用 風機而構成。消石灰漿焚燒爐煙氣圖5.6-5活性炭噴射方式示意圖（3）結果活性炭噴射系統的測定條件和結果如下（見圖5.6-6）測定條件:爐規模：350t/d 袋式除塵器入口溫度 ：200c不噴射活性炭時，雖然布袋除塵器的入口溫度設定為稍微高的200C,由于燃燒管理

23、的效果,布袋除塵器出口的二嗯英類濃度為0.1ng-TEQ/Nm 3左右。噴射活性炭時，其效果明顯，布袋除塵器出口濃度為 0.04ng-TEQ/Nm3以下, 其中4個事例取得了 0.01ng-TEQ/Nm3以下的良好結果。另外，活性炭噴射的二 嗯英類去除率都超過了 95%。0n n.n.20 3 ri4 Q.5n.?；罴繚恿縈lm打EF莊口將居現卻看色 5 0 5 0 5 0k o O 口 g co r JI 1-70圖5.6-6活性炭添加量、BF出口二嗯英去除率和二嗯英 TEQ濃度的關系圖重金屬排放的控制對于重金屬，汞和鎘在煙氣中不僅以固體狀態存在，同時還以氣體狀態存 在。這是因為有些含有

24、這種成份的化合物在燃燒過程中揮發所產生的。當溫度降低時，重金屬混合物的揮發率將劇烈地降低，相應的其排放也將 隨之減少。焚燒后產生的高溫煙氣，經余熱鍋爐冷卻后，再通過煙氣處理裝置， 其出口溫度進一步降低，加之在煙氣處理裝置中的吸附劑具有較大的比表面積， 再配備高效的袋式除塵器就可以有效的消除煙氣中的汞和鎘。一般來說，對汞的去除率約90%,對鎘的去除率達95%。而煙氣中的鉛是 以煙塵的狀態存在的。因而鉛主要由袋式除塵器來清除，也有少部分是被半干 法的反應塔中的吸收劑所吸收而消除的。對鉛的消除率平均可達95%。氮氧化物控制系統概要本項目焚燒爐通過采用 ACC進行燃燒管理就能夠把氮氧化物的排放濃度 抑

25、制在200mg/Nm3以下。但為了確保氮氧化物排放達標以及適應以后可能會出 現的更高排放標準，本項目設置一套選擇性非催化反應脫硝系統（四爐共用）該系統為備用，正常運行中優先采用燃燒管理法保證氮氧化物達標排放。工藝 流程圖5.6-4選擇性非催化反應脫硝工藝流程圖煙囪二次燒室垃圾焚燒爐UREA(尿素水)圖5.6-4選擇性非催化反應脫硝工藝流程圖(1)去除氮氧化物方式概要為了降低垃圾焚燒時產生的氮氧化物濃度，本項目將采用如下兩種方式：通過燃燒管理而抑制氮氧化物的產生利用干燥垃圾時產生的氨、一氧化碳、碳化氫等熱分解氣體把氮氧化物進行 還原。根據計算，不進行爐內噴霧尿素水時，最終排放的煙氣中氮氧化物濃度

26、低 于 300mg/Nm3。通過選擇性非催化反應脫硝法去除氮氧化物通過把還原氮氧化物的還原劑-尿素水噴入到焚燒爐內800950c的高溫部 分，和氮氧化物反應生成為無害的氮氣(N2)o在高溫氣氛下氨具有把氮氧化物優 先還原的作用。根據計算，噴入尿素水后最終排放的煙氣中氮氧化物濃度低于 200mg/Nm3。各方式的保證值的范圍如下圖5.6-5。氮氧化物排放濃度ppm （12% O2 換算值）0501001502001111燃燒管理法然太窈然選擇性非催化反應脫硝法選擇性催化反應硝法（參考）不進行燃燒管理凡例）通常運行值 匕之施爰匆 保證值圖5.6-5去除氮氧化物的方式的保證值范圍5.6.10.2通過

27、燃燒管理抑制氮氧化物生成（1）抑制氮氧化物生成的原理垃圾焚燒爐產生氮氧化物的大部分是燃料性的氮氧化物，主燃燒區域的氧氣 濃度對垃圾中氮成分變成氮氧化物的變換率影響很大。因此，為了控制氮氧化物的生成，必須降低主燃燒區域的氧氣濃度，即把一 次風和二次風的送風量降到最低，在和還原氣氛最為接近的條件下進行燃燒。另外，通過減少干燥段的一次風量，使干燥段區域產生大量的氨、一氧化碳、 氫、HCN等還原性氣體，去分解主燃燒區域產生的氮氧化物，使其無害化，即 自我脫硝。（2）抑制氮氧化物的運行方法通過爐排自動燃燒控制系統，每次向爐內投入垃圾時，計算出最佳燃燒用空 氣量、爐排速度等以實現抑制氮氧化物生成的目的。利

28、用模糊控制系統控制爐溫，調整二次風量，在進一步減少氮氧化物的同時， 還減少了 一氧化碳的排放量。垃圾焚燒爐產生的 NOx中，約70%屬于燃料NOx主燃料區域的氧氣濃度決定燃料NOx的轉化率控制NOx=燃燒室的氧氣濃度降低形成還原氣氛進行一部分的自我脫硝最低限度的一次風和二次風量占八、在低空氣過量系數的條件下，進行穩定 燃燒和防止爐渣熱灼減率惡化 防止灰質惡化防止發生未燃氣體11F通過混合式ACC進行穩定燃燒二次回流式焚燒爐形式次回流式焚燒爐形式煙氣混合室（再燃燒室）利用模糊控制抑制氮氧化物的生成保持爐排燃燒率的裕量容積熱負荷的裕量圖5.6-6利用燃燒管理控制氮氧化物的方法（3）進行抑制氮氧化物

29、的燃燒（還原二次燃燒）時，需要注意問題：防止由于空氣過剩率的降低而導致爐渣熱灼減率的惡化采用有充分裕量的爐排面積和爐體容量，能夠維持高溫燃燒、煙氣滯留時間 長及充分適應垃圾熱值質的變動，在保持低空氣過剩率的抑制氮氧化物生成的焚 燒運行時，也能保證穩定而良好的爐渣熱灼減率。防止未燃氣體的增加如圖5.6-7所示，在干燥區域產生的大量未燃氣體（還原性氣體）通過副煙道 進入二次燃燒室，和燃燒區域通過主煙道進入二次燃燒室的燃燒氣體以及二次助 燃空氣充分混合，在二次燃燒室內進行完全燃燒。因此， 不會發生由于未然氣體 的排放而發生的鍋爐和煙氣處理設備等出現故障及產生二次污染。完全燃燒氣體主煙道圖5.6-7防

30、止未燃氣體增加的二次回流燃燒控制5.6.10.3選擇性非催化反應脫氮的原理(1)選擇性非催化反應脫氮反應機理N2選擇性非催化反應脫氮系統通過噴入尿素水將氮氧化物分解為無害的 和 H2Oo尿素(NH2)2CO還原反應機理如下:(NH2)2CO+H2O 2NH3+CO24NO+4NH3+O2- 4N2+6H2O2NO2+4NH3+O2- 3N2+6H2O(2)選擇性非催化反應脫氮系統的要求圖5.6-8為選擇性非催化反應脫氮系統的基本流程。圖5.6-8選擇性非催化反應脫氮系統流程圖尿素水與壓縮氣體混合之后，由雙流噴嘴噴入到二次燃燒室內為了有效地運行系統和提高與氮氧化物的反應效率，需要滿足下列條件：在

31、噴入處無火焰；氮氧化物和還原劑應充分混合；反應區域的溫度應維持適當；在反應區域里應維持適當的滯留時間。（3）運行數據如圖5.6-9所示，根據反應區域的溫度，隨著還原劑數量的增加，脫硝比 增加。但是，需要把氨（NH3）/氮氧化物（NOx）比控制在小于1.2-1.5,以免剩余的 氨和氯化氫進行反應而發生氯化氨 （NH 4C1）白煙。在維持反應溫度為 800c 900c并以最多摩爾比1.2噴入尿素的前提下，能夠分解煙氣中的35%的氮氧化 物而不發生白煙。反應溫度（C）圖5.6-9溫度和脫氮比的關系5.6.10.4主要設備選型（1）尿素水儲槽容量：10m3數量：1套材質：玻璃鋼（FRP）（2）尿素水噴

32、射泵形式：薄膜式泵流量：Q=60 l/h壓力：0.5 MPa數量：5臺（3）噴嘴形式：雙流噴嘴容量：60 l/h數量：8套（2套/爐）煙氣在線監測系統系統概述本工程每條焚燒線都配有一套煙氣排放連續監測系統（CEMS）,分別分析煙氣流量、壓力、溫度及煙氣中的 SO2、NOx、CO、CO2、02、HCl、HF等。 其在線數據可以通過預留的通訊接口允許政府相關職能部門通過網絡訪問、在 線監督管理。另外，考慮到焚燒廠的特殊性，為消除公眾對垃圾焚燒廠的顧慮，在廠 區設置一大型液晶顯示屏，將在線檢測的上述數據同步顯示于屏幕上，讓周 邊居民放心，同時提高自我責任心并接收社會監督，讓社會認識到垃圾焚燒 廠是一個典型的有利于社會的環保項目。系統組成典型的煙氣排放連