1、連續軋染機軋車傳動裝置設計摘 要： 軋車是一種結構簡單，操作方便，低耗高效的通用機械，被廣泛地應用于紡織， 印染，化纖等行業。它的主要作用是將印染或者漂洗后的布匹在后整理過程中進行機械脫水處 理。適用于純棉，化纖及其混織物浸軋溶液，或者無紡織物染色。本文主要設計了軋車的傳動 部分。包括軋輥傳動設計，擴幅輥傳動設計等。關鍵詞 ：軋車；軋輥；傳動裝置；軸傳動；帶輪；The Transmission Device Design of Continuous Pad Dyeing MachineRolling CarStudent: Tian huanTeacher: Mo ya wu(College

2、of Engineering, Hunan Agricultural University, Changsha 410128, China)Abstract: Rolling mechanical is a general machinery with simple structure, convenient operation, high efficiency and low consumption,it has been widely used in textiles, dye printing, chemical fiber and so on. It s main used to ma

3、chinery dehydrate the dye printed or washed clothes in the finishingprocess . Applied in the dyeing of cotton, and chemical fiber fabrics and padding mixed solution, or nonwovens. this paper mainly designs the transmission part of rolling cars. Including roll drive design, the expansion of roller tr

4、ansmission design, etc.Key word : Rolls mechanical; Roller; Transmission device; Axistransmission;1 前課題來源 本次畢業設計的課題來源于邵陽市第二紡織機械廠，邵陽第二紡織機械廠為我 國紡織機械大型骨干企業， 直屬中國紡織機械集團 。邵陽第二紡織機械廠生產印染 機械和化纖機械兩大類百余種產品擁有較強的技術力量和技術裝備， 紡機技術合作， 加上成套引進國外高精度數控加工設備和檢測儀器，使企業具備較強的產品開發能 力，多項紡機制造技術達到世界先進水平。本設計對軋車的傳動部分進行詳細的設計和說明，包括了

5、軋車的主要傳動部件 的計算說明在本設計過程中，得到了指導老師的悉心指導，謹此表示誠摯的敬意和謝意， 畢業設計小組成員的熱情幫助，謹此表示感謝，謝謝大家一直以來的支持！論文在 編寫過程中，參閱引用了文獻資料及教材，再次一并向原作者表示衷心的感謝！由于水平和時間的有限，文中難免有誤漏妥欠之處，誠懇希望各位老師、同學 給予批評指正。本次畢業設計的性質和任務畢業設計是修完所有大學課程之后對我們所學知識的一個重要的檢驗環節。它 需要綜合運用多學科理論，知識和技能，以解決比較復雜的工程實際問題的能力。 它的內容主要包括設計、實驗研究方案的分析論證、原理綜述、方案方法的擬訂及 依據材料的確定等方面的知識和應

6、用。由于最近幾十年來科學技術，機械制造工藝和設備的迅速發展，特別是電子技 術，信息技術和計算機技術的突飛猛進，以及使用者對機械產品的要求不斷提高， 機械產品的復雜程度，技術水平都有很大的變化。由于采用新的科學技術成果，機 械設計技術近年來發展很快，機械設計已經采用了大量的新的設計理論和方法，如 機械設計學，有限元計算，優化設計，可靠性設計，計算機輔助設計等，使設計質 量和速度有了很大的提高。隨著我國與世界其他國家的聯系和貿易發展，要求我國 的機械產品必須具有國際市場的競爭能力。在上述情況下，迫切要求我國機械設計 水平有很大的提高。通過本次畢業設計，要求達到如下幾個方面的要求：掌握通用機械零件的

7、設計原理，方法和機械設計的一般規律，具有機械系統 的綜合設計能力，能進行一般機械傳動部件和簡單機械裝置設計；提高計算機技術應用能力，具有運用標準，規范，手冊，圖冊和查閱有關技 術資料的能力。初步建立正確的設計思想和工作方法，知道應該有意識的注意了解國家有關 技術經濟政策和國內外的發展情況；樹立創新意識，培養機械設計的創新能力，對機械設計的新發展有所了解。完成本課題的理論和方法為了更加科學完善的完成畢業設計，需遵從如下三個設計原則。一個好的機械設計必須能夠滿足使用要求， 加工和裝配簡單，安全可靠，美觀， 便于修理，技術經濟，價格合理，便于運輸，不污染環境，報廢后材料可以回收等。 這些要求在有些情

8、況下是難以完全滿足的，因此，設計者必須全面考慮， 綜合平衡， 這就要求設計者具有系統工程的觀點。要求設計者能夠正確確定設計要求，合理選 擇總體設計方案，掌握每個機械零件的特性，選擇材料和熱處理，通過計算確定零 件的主要工程參數，各部分結構、尺寸、和公差配合，并進行必要的潤滑、密封、 散熱等設計計算。在解決機械設計問題的時候要用到有關的多方面的科學知識，如力學，摩擦學， 材料學，機械制造技術，機械原理，互換性和技術測量，機械制圖等，每個零件的 設計涉及的知識面都是很廣泛的。本課程具有鮮明的工程性，在設計每個機械零件時要用到大量的數據、表格、標準、 資料等，要處理方案選擇、零件選擇、材料選擇、參數

9、選擇、結構形式選擇等問題， 對計算結果要進行分析，有的要圓整化，標準化。這些都是處理工程問題時必須具 有的能力。機械零部件設計的內容和要求 一般的大型機械產品都由若干個部件組成，如軋車有電機，減速箱，聯軸器， 軸，軋輥，機架，液壓裝置等部件。把機械分為部件，可以單獨設計，組織生產， 提高生產效率和質量，降低生產成本。有些部件還可以細分為更加小的部件。機械 零件設計是機械設計的重要組成部分，它是機械機械總體設計的基礎，并可能對機 械的總體設計有決定性的影響。零部件的設計是一臺機械設計的切入點。機械零部件設計工作的內容包括：根據總體設計的要求，明確所設計零部件的 工作要求、性能、參數等，選擇零部件

10、的形式、材料、精度、進行失效分析和強度、 剛度、耐摩性、熱平衡、震動穩定性等計算，畫出部件裝配圖。對機械零部件的設計要求有：滿足功能要求、滿足強度、剛度、壽命、精度、，運動范圍、耐熱性、震動穩 定性、重量、體積、噪音、防腐蝕、不污染環境等要求；滿足工藝要求加工（包括毛坯制造，機械加工，熱處理），裝配，修理方便，有零件損壞時便于更換；能夠保證使用者安全，操作方便；外形美觀；經濟性好。以上內容有時不能夠同時達到，或者互相牽制，需要全面綜合分析考慮各種因 素，以達到最好的設計效果。2 軋車的傳動方案設計軋車的作用和工作方式軋車主要用于紡織印染等行業，它的主要作用是將印染或者漂洗后的布匹，在 后整理過

11、程中進行機械脫水。 以防止在染色后的烘干過程中產生泳移 （ 指織物在浸 軋染液的過程中染液隨水分移動而移動的現象 ） 從而導致的染色不均勻。它是紡織 行業中一種簡單而高效的工具。適用于純棉、化纖及其混紡織物的處理 1 。將布匹導入到軋車后，啟動汽缸控制開關，使軋車的從動輥向下移與主動輥接 觸，壓緊需要脫水的布匹，然后啟動主動軋輥的工作電機和擴幅輥電機，軋車便進 入工作狀態開始工作。 首先布匹通過第一個擴幅輥和浸染桿進入浸染缸，與浸染缸里面的染液進行接觸染 色。當染色完成后，通過第二個擴幅輥的轉動，使布匹保持平整并勻速送入軋輥內 進行機械脫水，以除去多余的染液，防止布匹在烘干過程產生泳移，從而提

12、高織物 染色的質量和減少烘干所用的成本。軋車的傳動方案設計機器通常是由原動機、傳動裝置和工作裝置三部分組成。傳動裝置用來傳遞原 動機的運動和變換其運動形式以滿足工作裝置的需要，是機器的重要組成部分。合 理的傳動方案首先要滿足機器的功能要求 , 此外還要適應工作條件滿足工作可靠、 結 構簡單、尺寸緊湊，傳動效率高、使用維護便利、工藝性和經濟性合理等要求。軋車工作的時候，首先汽缸U工作，推動從動輥支架，使從動輥離開主動輥升 起，形成空隙；將布匹按圖中 9 所示的虛線位置平整地通過擴幅輥、浸染桿、浸染 缸進入軋輥部位；啟動汽缸U,推動從動輥支架運動，使從動袞返回原位，接觸主 動輥，壓緊被動輥；然后打

13、開電機開關，使主動軸電機和擴幅輥電機開始工作，軋 車進入工作狀態。當軋車工作一段時間后，如果需要對浸染槽里面的浸染液進行更換，側只需啟 動汽缸I，汽缸臂伸長，使浸染缸傾斜，將浸染缸內的浸染液倒出，清洗后，啟動汽缸I,汽缸臂恢復原長，浸染糟也恢復原狀。此時再往浸染缸里面添加新的浸染 液，軋車便可以重新開始工作。根據以上分析的軋車主要作用和工作方式，對軋車1-從動輥；2-主動棍；3-浸染缸；4-汽缸I; 5-汽缸H （兩個）；6- 機架；7-從動輥支架；8-帶輪；9-須脫水的布匹；10-浸染桿。圖1軋車的傳動方案圖Fig. 1 Rolli ng car tran smissi on scheme

14、diagram根據軋車的工作原理，又可將軋車的傳動部分分為如下兩個部分。軋輥傳動部分：它主要由電動機、減速器、主傳動軸等組成；擴幅輥傳動部分：它主要由電動機、帶傳動等組成。在下面的傳動設計中，也將把軋車的傳動部分設計按軋輥傳動部分和擴幅輥傳動部 分分別進行設計計算。3軋輥傳動的設計軋輥的傳動方案軋輥的傳動是軋車的核心傳動部分，它的作用是帶動軋車的主動輥和從動輥運動， 從而將從主動輥和從動輥之間經過的布匹進行擠壓脫水。根據以上軋車總體傳動方 案，可畫出軋輥的傳動方案圖如下圖所示（圖2）。電動機的選擇選擇電動機的內容包括：電動機類型，電動機結構型式，容量和轉速的選擇 標準電動機容量由額定功率表示。

15、所選電動機的額定功率應該等于或稍大于工作要 求的功率。容量小于工作要求，則不能夠保證機器的正常工作，或者使電動機長期 過載，發熱大而過早損壞；容量過大，則制造和使用成本增加，造成了能源浪費。1- 電動機；2-減速器；3-聯軸器；4-滾動軸承; 5- 從動輥；6-主動輥；7-主傳動軸；8-支架。圖2軋輥傳動簡圖Fig. 2 Roll drive diagram電動機的容量主要由其運行時發熱條件決定，在不變或者變化很小的載荷下長 期連續運行的機械，只要求電動機的載荷不超過額定值，電動機便不會過熱，通常 不必要校核發熱和啟動力矩所需電動機的功率為：kW2(1)式中：d 工作機實際的電動機輸出功率，k

16、W;PW 工作機所需輸入功率，kW; 電機之工作機之間傳動裝置的總效率。 工作機所需要功率PW由機器的工作阻力和運動參數求得Pw =Fv1000kW式中F工作機的阻力，N;V工作機的線速度，m/s;w工作機的效率總效率2其中i為擺線針輪減速器的傳動效率，0.900.972為聯軸器的傳動效率，0.993為軸承對的傳動效率，0.98要求軋輥的線速度：Vmax =3.6 m/s工作機阻力：F= 1.2 105根據以上設計要求得PW =Fv10003.5 1.2 105N1000 0.90 0.99 0.98=7.26kW根據PW，再考慮到軋車的工作過程中需要對軋輥的速度進行調節，故選擇電動 機為YV

17、P132M 4 （變頻調速三相異步電動機）。它具有體積小、重量輕、電氣性能 良好、經濟指標先進等優點，而且結構牢固、使用方便，易于維修。它的主要參數 如下表（表1） O表1 YVP132M 4型電動機的主要參數表Table 1 YVP132M, 4 motor main parameter table電機型號標稱功率額定電流額定轉矩堵轉轉矩/ 額定轉矩轉速YVP13247.5KW15.5A49 N.M1.251503000r/ min3.3減速器的選擇減速器是原動機和工作機之間的獨立的閉式傳動裝置，用來降低轉速和增大轉 矩，以滿足工作要求。為了保證整機設備結構的緊湊性，所選用的減速器最好是能

18、使輸入軸與輸出軸在同一軸線上。符合這一要求的減速器大體上有同軸式兩級圓柱 齒輪減速器、行星齒輪減速器、擺線針輪行星減速器、諧波減速器等。比較其各自 的特點：同軸式兩級圓柱齒輪減速器長度方向尺寸較短，但軸向尺寸較大不宜適用 于本組件；行星齒輪減速器由數個行星輪分擔載荷，采用均載機構，避免各行星輪 之間載荷分配不均。承載大，體積小，效率高；擺線針輪行星減速器承載能力高， 體積小，重量輕，傳動比大，傳動平穩，承受過載和沖擊能力強，使用壽命長，效 率高。諧波減速器傳動比大，同時參加嚙合的齒對數多，承載能力大，體積小，重 量輕，但其傳動效率不高（0.0650.90）比較不理想。為了使軋輥傳動裝置更加輕小

19、、緊湊、高效，在這里我們選擇擺線針輪減速器 做為主傳動軸的減速裝置。擺線針輪減速器是行星減速器的一種類型。它由外齒輪擺線針輪行星減速器的傳動比約為 687,傳遞效率較高，一般可達到0.9 0.94。擺線針輪傳動的優點是：傳動比大、結構緊湊、傳動效率高、運轉平穩和使用壽命長。再根據電動機功率和軋輥的速度要求，選取 BJWPD（7.5）-6-17型擺線針輪減速 器。它采用電動機和減速器直聯式結構設計，從而使得軋輥的主傳動軸結構更加緊 湊、輕小。它的傳動比為17,額定功率為7.5kW。根據電動機轉速和減速器傳動比，可計算出軋輥的線速度的范圍。please con tacQ 3053703061giv

20、e you more perfect draw ings則軋輥的變速范圍為0.18 m/s3.6 m/s。滿足工作要求，故該電動機和減速器的搭配滿足設計轉速要求，所以設計是合理的。BJWPD（7.5）-6-17型擺線針輪減速器的安裝尺寸（表2 ），軸伸連接尺寸（表3 ）， 和外形尺寸（表4）分別如下。表2擺線針輪減速器安裝尺寸表Table 2 Cycloidal pin wheel reducer in stallati on size table機型號中心高安裝尺寸地腳螺釘1 0B1B。hnd027200-0.535js15 27580380304M203.4軋車主傳動軸的設計l1l2B22

21、7435430360335383接電動機軸是組成機器的重要零件之一，它的主要作用是支承回轉零件及傳遞運動和動 表3軸伸聯結尺寸表Table 3 Shaft coupli ng size table機型號輸出軸輸入軸d1bit1hd2b2t2I22770m62074.510535k6103858表4外形尺寸Table 4 Overall dime nsions機型號外形尺寸HBDA直聯型力。軸的設計主要要解決下列問題：選擇軸的材料.軸的材料主要采用碳素鋼和合金鋼。碳素鋼比合金鋼廉價， 對應力敏感性小，又可通過熱處理提高其耐摩性及疲勞強度，故應用最為廣泛，其 中最常用的是45號優質碳素結構鋼，為保

22、證力學性能，一般應進行調質或者正火處 理。進行軸的結構設計.由于結構設計十尚不知道軸的直徑，所以要進行初算， 粗略估算出軸的直徑，并初步確定各部分的形狀和尺寸，然后細致的進行結構設計。 在結構設計中必須考慮軸在機器中的位置，軸上零件固定定位要求，工藝性要求， 熱處理要求，運轉維護要求的要求等。進行軸的強度校對在一般情況下軸的工作能力主要取決于它的強度，且 大多數軸是在變應力條件下工作，因此還要進行疲勞強度的校核計算；必要的時候還需進行軸的剛度和震動穩定性計算。例如對機床主軸，其剛度計算尤為重要，而對于一些高速轉軸和汽輪機軸，為 避免因發生共振而破壞，則必須進行振動穩定性計算。軸主要用來支承作旋

23、轉運動的零件，如齒輪、帶輪，以傳遞運動和動力。，根據 設計要求，設計的具體步驟、內容如下：選擇軸的材料確定許用應力.普通用途、只承受中小功率和中小轉矩。故選 用45鋼，由于軸長度較長，為了消除軸的內應力，防止軸變形，在加工過程中，我 們需要對軸進行需進行調質處理。查設計手冊可得：它的抗拉強度 B=640Mpa,屈服強度 s=355Mpa彎曲疲勞極限i =27Mpa剪切疲勞極限 i=155Mpa許用切應力 t =40 Mpa,按彎曲許用切應力.初估軸的最小直徑：由已經可得經減速器輸出軸的功率 pi =7.5kW丄輕=4.1105N?mm176r/min轉速 Ni=3000/17=176r/min

24、轉矩 T1 =9.55 106 P=9.55106N根據公式w8(4)即di C3；B初步計算出軸的直徑V ni查設計手冊得其中C=115, t =40Mpa可求得d1 46mm（3）軸的結構設計.軸的結構設計主要有三項內容。各軸段徑向尺寸的確定；各 軸段軸向長度的確定；其它尺寸（如鍵槽、圓角、倒角，退刀槽等）的確定。根據軸系結構分析要點，結合后述尺寸確定，按比例繪制軸的草圖。考慮到軸 需要承受較大的徑向載荷，故選用調心滾子軸承，選用軸用彈性擋圈對軸承內圈進 行軸向定位。并根據機器的工作性能要求和工作環境要求，選用適當的密圭寸圈進行 防油防塵。并采用內嵌式軸承端蓋實現軸承兩端單向固定，依靠普通

25、平鍵聯接實現 軸向固定，利用軸肩結構和止動環實現軸與軸承的軸向固定。根據以上條件，可繪制軸的草圖，先根據軸的工作要求確定軸的小直徑，然后 再依次確定軸上各段的直徑。再根據裝配關系，確定軸各軸段的軸向尺寸。現根據 設計要求，繪制軸的草圖如下圖（圖 3）所示。（軸與其它零部件相配合見裝配圖）。軸尺寸的確定.各軸段徑向尺寸的確定；如草圖3.2所示，從軸左段di 開始確定各軸段的徑向尺寸。di與軸承內徑相配合，并為了對軸承內徑進行軸向固 定，在進行軸的設計時，我們采用右端用軸肩固定，左端采用止動環進行固定，考 慮軸的最小尺寸要求以及軸與減速器聯結及聯軸器的配合問題，結合軸的標準直徑 系列并符合軸承內徑

26、系列，取di =90,選定軸承代號為22318C/W33勺軸承。從左至L1LL_ I斗匕Ls1豆I*圖3主傳動軸草圖Fig. 3 Main shaft sketch右逐段選取相鄰軸段的直徑。d2為軸肩部分，直徑要求大于22318C/W33勺最小 安裝尺寸要求，并要與密封圈的內圈相配合，故取d2=105mm d3與工作件相配合，考慮到軸的工作可靠性和經濟性及安裝的方便性，可初取軸徑為d3=120mm根據軸的對稱性，可分別求得，d2 = d4=105mm d1=d5=90mm d6是軸與減速器輸出軸相連接的部分，考慮軸的最小尺寸10要求以及軸與減速器聯結及聯軸器的配 合問題，結合軸的標準直徑系列并

27、符合軸承內徑系列，取d6=80mm所以可得各軸段直徑為：di =90;d2=105mmd3 =120mmd4 =105mmd5=90mmd6 =80mm根據以上數據，可初步確定各軸段的徑向尺寸草圖如下圖所示（圖 4）。 各軸段軸向長度的確定；從軸左段Li開始確定各軸段的軸向尺寸。Li與軸 承22318C/W33相配合，與軸徑等于90mm勺A型軸用彈性擋圈相配合，查機械設 計手冊，可得軸承安裝尺寸寬度B=64mm, A型軸用彈性擋圈的安裝尺寸寬度S=2.5mm，軸端取 L=18.5mmLi = B +S+L =64mm +2.5mm+13.5mm =80mmL2軸與端蓋及密封圈相配合的部分，根據

28、計算，取L2 =213mmL3為軸和工作件相配合部分，由工作要求W=1100mm故取L3 =W+20=1120mmL4= L2=213mmL5 = L1 =80mmL6為聯軸器相配合部分，根據計算和查手冊，取L6=150mm所以可得到各軸段長度分別為：J =80mmnr、UP 0LTI:L2 =213mm圖4軸的徑向尺寸草圖Fig. 4 Shaft radial size of the sketchLDO* 0苗L3 =1120mmL4 =213mm圖5 軸向尺寸草圖Fig. 5 The axial dime nsion sketch 其它尺寸(如鍵槽、圓角、倒角等)的確定軸的右端需要與聯軸器

29、聯接，所以需要設計鍵聯接。因為軸端公稱直徑d6=80mm根據工作要求，并結合鍵的標 準系列并符合軸徑大小，選用鍵 22X 14 GB 1096-7912(公稱尺寸bx h=22X 14, 長度L系列為100的普通平頭聯接)。再根據設計要求，確定軸上倒角，退刀槽12等尺寸。繪制軸的零件圖，完成主 動軸的設計，其結構和尺寸如圖(6)所示F面對軸的強度進行相關校核圖6主動軸結構尺寸圖Fig. 6 Drive shaft structure size chart3.5軸的強度校核對于主要結構形狀和尺寸，軸上零件的位置以及外載荷和支反力的作用位置均 已經確定的軸可以按許用應力進行軸的強度校正，。對于一般

30、重要的，彎扭復合的軸 采用這一方法進行強度計算也已經足夠可靠，它的一般計算步驟如下：畫出軸的空間受力簡圖(如圖 7)，將作用力分解為水平面受力和垂直面 受力，求出水平面和垂直面上的支點反力。分別畫出水平面上的彎矩 Mxy和垂直面上的彎矩Mxz。作出合成彎矩 M= M 2 ()2。作出轉矩T圖。根據合成彎矩M和轉矩T作出當量彎矩M。M的計算公式為： m =、M ( )2。式中是根據轉矩產生的循環特征差異而定的應力校正系數。對于扭矩切應力為靜應力時，取=0.3 ;對于扭矩切應力為脈動循環變應力時，取=0.6 ;對于扭矩切應力為對稱循環應力時，取=1。校核軸的強度12，危險截面的計算應該滿足下列條件

31、亠M 2()21b式中：W軸的抗彎截面系數，計算公式可查機械設計手冊。i.22式中：M是合成彎矩（Nmm ； M Mh Mv , MH和MV分別為水平面上和垂直面上的彎矩；T是工作扭矩（Nmr）i；a是根據轉矩性質而定的應力修正系數；W是軸的抗彎截面系數（mm； ce是當量彎曲應力，MPa c-1是許用彎曲應力（MPa。對于有鍵槽的危險截面，單鍵時應將計算出的軸徑加大5%雙鍵時軸徑加大10%計算出的軸徑還應與結構設計中初步確定的軸徑進行比較，若大于初步確定的軸徑，說明強度不夠，軸的結構要進行修改；若小于初步確定的軸徑，除非相差很 大，一般就以結構設計的軸徑為準。（1） 畫出軸的空間受力簡圖，將

32、軋輥上受力簡化為集中中心作用于軸上，軸的支點反 力也簡化為集中力通過軸承載荷中心 0作用于軸上，軸的受力簡圖如圖（圖 7）（2） 畫出水平面受力圖，計算支點反例，畫出水平面彎矩圖（如圖8）。考慮 到C點為可能的危險截面，計算出 C點處Z的彎矩。根據已經條件可知上軋輥對主 動軸的的作用力在水平方向的作用力為 Ft=1700N所以可得：圖7軸的受力簡圖Fig. 7 Axial force diagram支點水平反力：Fah Fbh 1700=85ON(7)2 2_口 M- _ 1“ Finn二ACB1 F陽TTirrTmflTmTTrnrfTT T ? 1T TnrnTTnTrrr_圖8水平面彎矩

33、圖Fig. 8Horiz on tai bending mome nt diagram（3）畫出垂直面受力圖，計算支點反力，畫出垂直彎矩圖（如圖 9 ）。根據已經條件可知上軋輥對下軸的的作用力在水平方向的作用力為支點反力：FavFr 800mm1600 mm300021500NFr 3000N,所以（9）Fbv Fav Fr 1500 30001500N （即 Fbv 的方向和 Fav 相同）C點彎矩：MCV Fav 800mm 1500N 800mm=1200000 N.mm（4）求合成轉矩，畫出合成彎矩圖，如圖（圖 10）所示。C 點合成彎矩： MCMch MCV =1380000 N.m

34、m（ 10）口仃門_f=tnn1圖9垂直彎矩圖Fig 9 Vertical bending mome nt diagram（5） 畫出轉矩T圖。如圖（11）所示。Me MC （ T）2 = ,13800000 _（0.410000）2 1401000N.mm（ 11）（6）計算C處當量彎矩，畫出當量彎矩圖。如圖（圖12）所示。口 nordd圖io合成彎矩圖Fig. 10 Composite bending mome nt diagram8QC 一PM十CB圖11轉矩T圖Fig. 11 Torque T diagramEH衛匚口_ _ n nB圖12當量彎矩圖Fig. 12 Equivale n

35、t bending mome nt diagram校核軸的強度14根據彎矩大小及軸的直徑選定 C截面進行強度校核查機械設計手冊，當鋼45鋼B=640MPa，用插值法得e =59Mpa。C截面當量彎曲應力Me0.1d31401000=8.11MPa60/47538/80118190315600偏差130圖16小帶輪的結構尺寸圖Fig. 16 Small pulley structure size chart根據擴幅輥的工作要求選擇帶輪的結構形式一一腹板式18 0再根據上表（表7）計算出大帶輪的具體尺寸如下表（表 9）所示。 表9大帶輪尺寸表Table 9 Big belt wheel size

36、table基準寬度基準面上槽深基準面下槽深腹板厚度第一端面對稱面 至端面的距離最下輪緣厚帶輪寬外徑輪糟角143.5141412.5 27.52518734 1根據上面計算所得數據，繪制大帶輪結構尺寸圖如下圖（圖17）所示圖17大帶輪結構尺寸圖Fig. 17 Big pulley structure size chart5 總結本次畢業論文的課題是基于軋車功能的傳動設計，它是軋車設計生產的一個重 要問題，是機械設計中的一個典型課題。總的說來，本課題有一定的難度，它需要 扎實的專業基礎知識和認真細致的計算處理能力。這樣的課題對我來說是一個重要 的挑戰，它既鞏固了我大學四年所學的專業知識，又使我學到了不少新的知識，如