1、71/75高速施工方案培訓資料 日期：江六高速JL-GL1標橋梁缺陷維修工程維修施工方案發研工程技術2016-6-27目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc454789776 第一章項目概況 PAGEREF _Toc454789776 h 1 HYPERLINK l _Toc454789777 11工程概況 PAGEREF _Toc454789777 h 1 HYPERLINK l _Toc454789778 12維修依據 PAGEREF _Toc454789778 h 1 HYPERLINK l _Toc454789779 13施工方法 PAGEREF _To

2、c454789779 h 1 HYPERLINK l _Toc454789780 132主要施工材料 PAGEREF _Toc454789780 h 5 HYPERLINK l _Toc454789781 133主要施工人員 PAGEREF _Toc454789781 h 5 HYPERLINK l _Toc454789782 14橋梁主要病害： PAGEREF _Toc454789782 h 5 HYPERLINK l _Toc454789783 15病害原因分析： PAGEREF _Toc454789783 h 8 HYPERLINK l _Toc454789784 第二章主要工程項目的施

3、工方案、方法與技術措施 PAGEREF _Toc454789784 h 9 HYPERLINK l _Toc454789785 21施工架手架方案 PAGEREF _Toc454789785 h 9 HYPERLINK l _Toc454789786 22支座更換方案 PAGEREF _Toc454789786 h 13 HYPERLINK l _Toc454789787 221施工操作面與支架搭設方案 PAGEREF _Toc454789787 h 14 HYPERLINK l _Toc454789788 222 墩臺頂面垃圾清理 PAGEREF _Toc454789788 h 14 HYP

4、ERLINK l _Toc454789789 223 同步頂升與支座更換方案 PAGEREF _Toc454789789 h 14 HYPERLINK l _Toc454789790 第三章 工程質量管理體系與保證措施 PAGEREF _Toc454789790 h 38 HYPERLINK l _Toc454789791 3.1本工程質量目標： PAGEREF _Toc454789791 h 38 HYPERLINK l _Toc454789792 3.2建立和完善質量管理體系。 PAGEREF _Toc454789792 h 38 HYPERLINK l _Toc454789793 3.3

5、質量技術保證措施 PAGEREF _Toc454789793 h 38 HYPERLINK l _Toc454789794 3.4工程質量管理 PAGEREF _Toc454789794 h 39 HYPERLINK l _Toc454789795 第四章 安全保證措施與文明施工 PAGEREF _Toc454789795 h 42 HYPERLINK l _Toc454789796 4.1安全保證措施 PAGEREF _Toc454789796 h 42 HYPERLINK l _Toc454789797 4.2安全管理目標 PAGEREF _Toc454789797 h 42 HYPERL

6、INK l _Toc454789798 4.3建立健全安全生產保證體系 PAGEREF _Toc454789798 h 42 HYPERLINK l _Toc454789799 4.4提高安全意識 PAGEREF _Toc454789799 h 42 HYPERLINK l _Toc454789800 4.5做好各種標志牌 PAGEREF _Toc454789800 h 43 HYPERLINK l _Toc454789801 4.6各項具體措施 PAGEREF _Toc454789801 h 43 HYPERLINK l _Toc454789802 第五章 重大危險源的識別與相應的控制措施

7、PAGEREF _Toc454789802 h 45 HYPERLINK l _Toc454789803 5.1重大危險源識別 PAGEREF _Toc454789803 h 45 HYPERLINK l _Toc454789804 5.2重大危險源控制措施 PAGEREF _Toc454789804 h 46 HYPERLINK l _Toc454789805 第六章 文明施工方案 PAGEREF _Toc454789805 h 46 HYPERLINK l _Toc454789806 6.1文明施工 PAGEREF _Toc454789806 h 46 HYPERLINK l _Toc45

8、4789807 6.2 工地衛生 PAGEREF _Toc454789807 h 48 HYPERLINK l _Toc454789808 6.3文明施工資料管理 PAGEREF _Toc454789808 h 48 HYPERLINK l _Toc454789809 6.4施工環境保護與社會綜合治理措施 PAGEREF _Toc454789809 h 48 HYPERLINK l _Toc454789810 第七章 環境保護措施 PAGEREF _Toc454789810 h 48 HYPERLINK l _Toc454789811 7.1施工環保目標 PAGEREF _Toc4547898

9、11 h 48 HYPERLINK l _Toc454789812 7.2施工環保管理機構 PAGEREF _Toc454789812 h 49 HYPERLINK l _Toc454789813 7.3施工對環境的影響 PAGEREF _Toc454789813 h 49 HYPERLINK l _Toc454789814 7.4現場施工環保措施 PAGEREF _Toc454789814 h 49 HYPERLINK l _Toc454789815 第八章、項目風險預測與防、事故應急預案 PAGEREF _Toc454789815 h 51 HYPERLINK l _Toc45478981

10、6 8.1應急組織 PAGEREF _Toc454789816 h 51 HYPERLINK l _Toc454789817 8.2各應急小組的職責 PAGEREF _Toc454789817 h 52 HYPERLINK l _Toc454789818 8.3事故報告 PAGEREF _Toc454789818 h 52 HYPERLINK l _Toc454789819 8.4各項事故應急預案 PAGEREF _Toc454789819 h 53 HYPERLINK l _Toc454789820 第九章 其他應說明的事項 PAGEREF _Toc454789820 h 55 HYPERL

11、INK l _Toc454789821 91合理化建議 PAGEREF _Toc454789821 h 55 HYPERLINK l _Toc454789822 92以往類似業績施工圖片 PAGEREF _Toc454789822 h 56 HYPERLINK l _Toc454789823 93自有設備圖片 PAGEREF _Toc454789823 h 60 HYPERLINK l _Toc454789824 第十章 交通組織方案 PAGEREF _Toc454789824 h 62 HYPERLINK l _Toc454789825 10.1交通組織方案 PAGEREF _Toc4547

12、89825 h 62 HYPERLINK l _Toc454789826 第十一章 委托施工單位資質證書 PAGEREF _Toc454789826 h 66項目概況11工程概況寧揚高速公路全長76.1公里，全線設計速度120公里/小時，起于 HYPERLINK :/baike.baidu /view/5257.htm t _blank 市 HYPERLINK :/baike.baidu /view/17560.htm t _blank 江都區 HYPERLINK :/baike.baidu /view/934856.htm t _blank 仙女鎮正誼互通，與江都至廣陵高速公路順接，然后向西

13、經江都區仙女鎮，市 HYPERLINK :/baike.baidu /view/1003174.htm t _blank 邗江區、 HYPERLINK :/baike.baidu /view/739660.htm t _blank 廣陵區接老寧通公路南繞城段湯汪互通處，過王鎮八字橋樞紐互通后經儀征市，達到市 HYPERLINK :/baike.baidu /view/125287.htm t _blank 六合區接雍六高速六合東互通處。本次對寧揚高速公路全線橋梁進行橋梁定期檢查，報告中發現的廖家溝大橋、京杭路分離立交橋、龍泉分離立交、寶林路分離立交橋病害進行維修。12維修依據本次維修工作主要依

14、據規和文件有：公路橋涵施工技術規(JTGTF50-2011）；公路橋梁加固施工技術規（JTG/T J23-2008）；公路工程質量檢驗評定標準（第一冊土建工程）(JTGF80/1-2004）；公路橋梁加固施工技術規（JTG/T J23-2008）中的有關規定；病害橋梁施工設計圖；寧揚高速公路橋梁定期檢查報告2015年5月；以往本公司同類型橋梁維修、支座更換施工經驗。13施工方法橋梁維修主要以橋梁檢測車、同步頂升設備為主要施工，小型維修工具為輔。131主要施工設備、儀器橋梁維修主要設備、儀器表序號機械、設備名稱型號規格國別產地制造年份額定功率（KW）生產能力數量已使用年限預計進場時間小計其中自有

15、新購租賃1PLC同步頂升設備PLC20123221開工前3天2千斤頂100T2013100T1001001開工前3天3千斤頂50T201350T1001001開工前3天4電錘76型20131.5KW551開工前3天5磨光機S3ST-2002013661開工前3天6角磨機SIM-UR-1002013221開工前3天7交流弧電焊機BX1-400-2201310KW332開工前3天8吹風機2013332開工前3天9發電機201120KW513開工前3天10發電機201115KW113開工前3天11鋼管支架201030T30T5開工前3天12空壓機201222開工前3天13橋檢車18米201218米1

16、12開工前3天14手扶推車上每2013250KG222開工前3天15小卡車20123T112開工前3天16位移計001mm精度美國20142020117裂縫觀測儀F10122012本次頂升設備采用本公司自主研發的輕型變頻調速PLC同步頂升系統。132主要施工材料1）橡膠支座（常熟雙惠）2）找平結構膠（吳江得力）133主要施工人員為了保證維修施工質量，我公司投入具有橋梁維修10年以上的工程師作為項目負責人，投入具備多年橋梁維修的工程工作經驗的工程師作為技術負責人。現場施工人員均為5年以上的橋梁維修經驗的熟練工人。14橋梁主要病害：1）盆式支座方向錯誤、支座安裝上下不平整轉角超限、四氟板滑出；2）

17、板式支座開裂、偏位、脫空、剪切變形、滑板支座安裝錯誤等；上下墊石不平整造成轉角超限四氟板滑出上下墊石不平整造成轉角超限四氟板滑出上下墊石不平整造成轉角超限四氟板滑出支座上鋼板損壞板式支座開裂損壞 不銹鋼板偏位板式支座偏位脫空 滑板支座安裝錯誤板式支座剪切變形開裂損壞15病害原因分析：1）盆式支座方向錯誤、轉角超限、四氟板滑出與板式滑板支座安裝錯誤主造成此原因為施工過程安裝不到位造成。2）盆式支座限位擋塊損壞造成此病害主要為橫向、縱向伸縮受限、與支座質量不過關造成。3）板式支座剪切變形，開裂、偏位、脫空。板式支座剪切變形，主要原因四氟板支座未上硅油導至滑動受阻，產生剪變形；開裂、偏位、脫空，主要

18、原因為支座安裝不到位，上下墊石有夾角引起局部受壓，引起支座開裂。第二章主要工程項目的施工方案、方法與技術措施21施工架手架方案本次施工平臺采用橋梁檢測車與鋼管相結合進行使用。施工腳手架采用扣件式鋼管腳手架，腳手架搭設方案編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規（JGJ130-2001）、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）、設計圖紙等。2.1.1腳手架搭設材料要求1）腳手架各種桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的3號鋼焊接鋼管，使用生產廠家合格的產品并持有合格證，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GBT700中Q235A鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為4-6米，小橫桿、

19、拉結桿2.1-2.3米，使用的鋼管不得彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2）扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB15831-1995規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達60N*M時扣件不得破壞。3）作業平臺上的腳手板(平臺鋪板)采用5cm厚落松木，寬度為30cm，凡是腐朽、扭曲、斜紋、

20、破裂和大橫透疥者不得使用。2.1.2腳手架搭設技術措施、施工準備1）在腳手架搭設之前，由工地技術負責人依腳手架搭拆方案向專業班組長逐段的進行書面技術交底，并履行交底簽字手續，各持一份，互相監督，由專業班組長向操作人員進行班前技術交底，并做好交底記錄入檔。2）按對腳手架使用的各種材料的要求，對使用的材料進行全數檢查、驗收，方準進場使用，并進入現場后分類堆放整齊，并掛牌標識。3）搭拆腳手架的操作人員必須是經過勞動部門培訓合格發證，持證上崗。、腳手架的基礎腳手架立桿均搭設在碾壓密實的基礎上，保證腳手架基礎穩定、牢固，承臺上放置鋼底座，鋼底座上放置立桿，之后按設計的立桿間距進行放線定位，鋪設木腳手板要

21、平穩，不得懸空。、腳手架結構技術要求1）腳手架結構采有里外雙排架使用，腳手架里側立桿距墩身模板20cm，立桿排距0.8m，立桿縱距0.8m，大橫桿步距1.5m，小橫桿間距1.5m，立桿、大橫桿均采用一字扣件對接，在搭設過程中立桿要搭設在大橫桿的外側，相鄰兩根桿件接頭要相互錯開一步且不于500mm,各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。立桿搭設要垂直，橫桿搭設要水平，立桿搭設垂直度為1/400，全高不大于50mm，大橫桿搭設要水平，全長水平差不大于20mm，立桿的縱距排距偏差不大于20mm，小橫桿外側伸出架體的長度為140mm，小橫桿偏離主節點的距離不應大于150cm，靠墩一側的外伸長度

22、不應大于500mm.距地面200mm處設掃地桿。2）剪刀撐采用6米的鋼管搭設，立桿7根、大橫桿7根為一組剪刀撐，每隔6根設置一組與地面成45度角，腳手架兩端轉角處兩側設置，每組剪刀撐上下要連續設置，斜桿除兩端用回轉扣件與立桿、大橫桿扣緊外，在中間要增加2個扣件扣牢，斜桿兩端扣件與立桿結點的距離不得大于150mm，最下邊斜桿與立桿的連結點距離不大于200mm，剪刀撐桿件的搭接長度為1000mm，用三個扣件扣牢，扣件扣在鋼管端頭處不小于10cm處。剪刀撐下端一定要落地。3）腳手板的鋪設，施工操作層的腳手架必須鋪滿、鋪穩、鋪嚴，距離模板不得大于200mm，里立桿與模板之間鋪設一塊腳手板，不得有空隙和

23、控頭板，墩身砼施工只考慮頂部一個作業平臺，對頭鋪設的腳手板，接頭下面必須設兩根小橫桿，板端距小橫桿150mm，拐彎處的腳手板必須交叉搭鋪。4）作業平臺、爬梯的防護，在平臺高1.2m處設兩道防護欄桿，但必須掛設有準用證的密目式立網，立網的邊繩與大橫桿靠緊，并用繩系結牢固，并設180mm高的踢腳板用木腳板代替。 距地3m處設一層兜網。5）腳手架體與外界之間封閉辦法：密目網垂直封閉，密目網的質量要求： 密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續燃，陰燃時間均不得大于4秒。要符合GB16909的規定。 每10CM10CM100CM2的面積上，有2000以上網目。密目網貫穿試驗：做耐貫穿試驗時，將網與地面成3

24、0度夾角拉平，在其中心上方3米處，用5KG重的鋼管（管徑48-51mm）垂直自由落下，不穿透即為合格產品。密目風的綁扎方法：用14#鉛絲將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與架體牢固的連接在一起。系蠅的材質應符合GB16909的規定。6）腳手架的上下通道：腳手架體要設置爬梯： 爬梯寬度不小于1米，坡度以1:1為宜。 爬梯的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐。人行斜道小橫桿間距不超過1.5米。 爬梯臺階上滿鋪腳手板，板上釘防滑條，防滑條不大于300mm。設置護欄桿，上部護身欄桿1.2米，下部護身欄桿距腳手板0.6米，同時設180mm寬檔腳板。7）腳手架的作業平臺：作

25、業平臺上面要掛牌標明控制荷載，要嚴格按照搭設方案施工。作業平臺設計計算:立桿橫距m，立桿縱距.，步距.，剪刀撐連續設置，作業平臺寬度1。強度計算 max=qL2/8 q=1.2(GK.C+gh)+1.4k K.C GK腳手板重量GK=0.3KN/M2 C 作業平臺寬度 C=1M gk鋼管單位長度gk=38N/M KQ施工活荷載 KQ=1.2N/M2 QK施工荷載標準值QK=2000N/M2 q=1.2*(300*1.0+38)+1.4*1.2*2000*1=405.6+3360=3765.6N/M Mmax=(3765.6*12)/8=470.7N.M 驗算抗彎強度 S=Mmax/W=470.

26、7/5078=92.7N/MM2205N/MM2 所以安全滿足設計要求 (2)計算變形 查表48*3.5的鋼管參數 E=2.06*105N/MM2 (鋼管的彈性模量)I=12190mm(鋼管的截面慣性矩)W/b=5ql3/384EI=(5*3765.6*10003)/(384*2.06*105*12190)=0.19%=1/5261/150 滿足要求 經結構計算均符合強度、剛度、穩定性的要求 8）外腳手架搭設順序墩身施工腳手架搭設自下而上進行，立桿墊板鋪完后由承臺的一側開始排尺，在墊板上用粉筆畫出立桿軸心線，然后在墊板上擺放標準底座與掃地桿豎立桿（隨即立桿與掃地桿用直角扣件扣緊）裝掃地小橫桿安

27、第一步大橫桿安裝第一步小橫桿校正立桿安第二步大橫桿第二步小橫桿以此類推，搭設高度9步大橫桿時安裝剪刀和橫向支撐桿。2.1.3腳手架檢查和驗收搭設時隨施工進度進行交底，在檢查驗收時隨進度分段搭設驗收，經驗收合格后方能交付使用，并履行交驗簽字手續入檔，腳手架參加驗收人員：施工隊長、技術主管、質檢工程師、架子工、班組長和專職安全員。2.1.4腳手架使用、維護、保養技術措施 、設專人每天對腳手架進行巡回檢查，檢查立桿、墊板有無松動，架體所有扣件有無滑扣、松動，架體各部構件是否完整齊全。 2、作業平臺施工荷載不得超過270Kg平方米，不得將橫桿支撐、纜風繩等固定在腳手架上，嚴禁在腳手架上懸掛重物。 3、

28、嚴禁任何人任意拆除腳手架上任何部件。 4、遇有六級以上大風、大霧、大雨天氣應暫停腳手架作業，在復工前必須檢查無問題后方可繼續作業。2.1.5腳手架搭設時注意事項 1、外徑48mm鋼管與其它規格的鋼管嚴禁混合使用。 2、主節點處，固定橫向水平桿或縱向水平桿、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不大于150mm。 3、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于140mm。 4、對接扣件的開口應朝向架子的側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。 5、上架作業人員必須持證上崗，戴好安全帽，系好安全帶。 6、嚴格按搭設方案施工，剪刀撐應與時設置，不得滯后超過兩步。 7、在搭設過程中，應注意

29、調整腳手架的垂直度，最大允許偏差100mm。22支座更換方案本次頂升系統采用自鎖式PLC液壓同步控制系統。在采用傳統的頂升工藝時，往往由于荷載的差異和設備的局限，無法根本消除油缸不同步對頂升構件產生的附加力，具有極大的安全隱患。采用PLC液壓同步頂升技術，可從根本上解決了這一長期困擾移位工程界的技術難題，PLC控制液壓同步頂升是一種力和位移綜合控制的頂升方法，這種力和位移綜合控制方法，建立在力和位移雙閉環的控制基礎上。由液壓千斤頂，精確地按照橋梁上部結構的實際荷重，平穩地頂舉橋梁，使頂升過程中梁體受到的附加力下降至最低，同時液壓千斤頂根據分布位置分組，與相應的位移傳感器（光柵尺）組成位置閉環，

30、以便控制頂升的位移和頂升過程中梁體的姿態，同步精度為0.01mm，這樣就可以很好的保證頂升過程的同步性，確保頂升時梁體結構安全。由于該頂升系統采用的是自鎖式千斤頂，可用于需長時間支撐重物的地方，它可在除去油壓時利用螺母自鎖裝置仍可支持重物（詳見圖1），而且安全可靠，易于操作控制，同時設計有安全保壓裝置，置卸壓閥防止過載，可保護千斤頂以利于安全操作。因此自鎖式千斤頂頂升持荷階段可不需要在墩頂和梁底布置臨時輔助支撐，可直接利用千斤頂上的螺母鎖定，避免了千斤頂回油時在輔助支撐上產生不均勻的壓縮變形，且節約了墩頂空間，從而使結構更安全、更有利于支座更換施工作業。圖1 超薄自鎖式千斤頂221施工操作面與

31、支架搭設方案支架工程是本項目的重要分項工程，是本項目實施的起點，是保障后期施工順利的關鍵之一，并且為施工監控工作提供便利條件。在橋下搭設腳手架，便于施工人員和監控人員通行，以與頂升設備安置，同時便于對梁體、墩、臺進行檢查。腳手架高度根據實際橋下凈高以與人員操作便利確定。222 墩臺頂面垃圾清理鑒于部分支座周圍堆積有施工廢料，為進一步檢查支座是否存在病害問題，并保證今后梁體的自由伸縮、支座正常變形，應與時進行清理。具體措施如下：1）首先清理表面松動廢料；2）若有粘結于墩帽或梁端的雜物，采用輕小型設備進行人工鑿除，鑿除過程應注意避免損傷原結構。如有損壞則采用環氧結構膠進行修補。223同步頂升與支座

32、更換方案2231 梁體同步頂升考慮到橋梁結構特點以與橋面交通流量的實際情況，擬采用“不中斷交通，縱向逐墩、橫向同步頂升梁體”的方式進行同步頂升。將梁體頂升到位后，對支座、墊石以與梁底進行更換和維修改造。即在更換支座施工過程中，采用沿著縱向逐一對各墩臺上需要更換的支座進行同步頂升（落梁）的方式進行。為保證更換支座過程中梁體結構以與交通運營安全，梁體頂升（或落梁）過程中，同一墩臺上各支點必須同步頂升(或落梁)。主要施工步驟為：施工準備 安裝千斤頂與同步設施 設置監控系統 試頂升、稱重 整體同步頂升梁體 頂升就位后自鎖式千斤頂鎖定（支撐臨時支撐） 第一次落梁 支座維修、更換施工再次同步頂升自鎖式千斤

33、頂解鎖（拆除臨時支撐） 落梁。2232 支座更換原板式橡膠支座、盆式支座病害嚴重，支座鋼板銹蝕且部分支座周圍堵塞有垃圾，造成支座受力不均并已喪失正常使用功能。針對現場條件，根據設計方案要求，我單位進一步研究制定了頂升、更換支座方案。結合以往的支座更換經驗，橡膠支座更換成功的關鍵在于梁體、墩帽頂與支座接觸面的調平，只有接觸面完全水平，才能確保支座更換后與梁體、墩帽頂墊石密貼，均勻受力，避免以后發生剪切變形、鼓脹開裂等病害。支座安裝示意圖更換支座時，要保證支座的承載能力不能低于現有支座的承載能力，在承載力滿足設計要求的情況下，按照改造設計的要求布置新支座，這樣更利于保證支座更換前、后結構的力狀態不

34、發生變化，確保結構受力安全。此外，根據檢測單位提供的檢測報告，本次對橋梁的支座進行更換、維修，其中部分更換支座位于橋臺、與中墩伸縮縫處，在更換支座的同時，必須恢復支座的縱向滑動功能。梁體頂升和更換支座的施工總體流程圖見圖2.1所示。圖2.1 頂升施工總體流程圖（本項目不中斷橋面交通）（1）技術準備在認真研究并消化設計施工圖的基礎上，對現場情況充分了解。并編制同步頂升更換支座維修施工工藝，完成施工前的技術準備工作，保證梁體同步頂升、支座維修工程的施工質量和施工進度。= 1 * GB3消化吸收設計施工圖以與相應的技術文件根據橋結構特點，充分理解施工方案意圖，嚴格按照施工圖進行施工，保證施工質量滿足

35、相應的技術規要求。結合以往同步頂升梁體、更換支座項目（錫澄高速橋梁支座更換項目、梁溪大橋加固項目、漁港立交頂升糾偏加固項目、中環快速路改造六標盆式支座更換項目、江南橋盆式支座更換項目）的經驗，根據對橋梁病害、施工條件的現場調查情況，提出優化調整建議，并就施工過程中可能遇到的技術性疑難問題提前預估和做好預案，以充分準備和靈活應對施工實際問題。= 2 * GB3認真分析結構特點當頂升或者落梁過程中出現梁體頂升點處位移不同步的情況時，理論上梁體頂升等效于在頂升點處施加豎向強迫位移，使得結構產生附加力，如不進行有效的控制，可能會導致結構性裂縫病害。因此必須對結構特點進行認真分析，總體掌握結構的受力、變

36、形特性。= 3 * GB3頂升前后的橋梁檢查頂升施工之前有必要對頂升橋梁與其相應的上、下部結構進行全面地檢測，以了解橋梁結構現狀，避免已有病害對頂升施工的安全性造成隱患，也便于在頂升過程中對已有病害做進一步觀測；另一方面頂升施工結束后也需要全面檢測，對比頂升施工前的狀況，以判斷頂升施工是否對橋梁結構造成損傷，若有損傷，則需要采取相應的維修加固措施。1）外觀缺陷檢查主梁調查調查主梁的裂縫情況并詳細記錄和分析原因。支座檢查核實檢測資料。調查橋梁支座形式，查明支座是否老化，變形是否過大，位置是否正確；檢查支座是否脫空或安裝錯誤；檢查支承墊石頂面是否有開裂、積水等現象。根據支座現狀，判斷其是否受力均勻

37、，能否將上部結構的作用力安全地傳遞到下部結構，是否能保證上部結構在支座上自由變形，以便使結構的實際受力情況與計算圖式相符合。墩帽檢查檢查墩帽有無裂縫，有無滲漏水現象發生；檢查混凝土的外觀質量。橋面與其它附屬設施檢查對橋面鋪裝、伸縮縫等進行檢查，記錄其工作狀況，如裂縫位置、形狀，伸縮縫寬度、錯臺、堵塞等，以便于頂升前、后的對比分析。2）橋梁環境調查本調查主要是針對橋位處的地理環境調查，實地勘測地形，合理安置現場倉庫、辦公室、值班室等，為頂升施工做準備。根據現場實際情況進行其它必要檢查。= 4 * GB3前期試驗為了保證施工質量和施工周期，進場前千斤頂、監測用位移計等進行標定，確保萬無一失。（2）

38、同步頂升施工基本要求隨著公路建設的發展，橋梁頂升技術在新建橋梁施工和舊橋維修改造中已經開始普遍采用。橋梁頂升是在需要頂升部位設置臨時頂升支撐，利用千斤頂和同步頂升設備對橋梁結構進行抬高或降低的移位操作，頂升就位后將自鎖式千斤頂鎖定（或漢撐臨時支撐）且保證其穩定，然后對墩臺、支座或主梁進行改造施工，安裝支座，最后落梁。1）橋梁頂升施工步驟通常情況下，橋梁頂升施工按照如下步驟實施：(1)搭設施工平臺（或橋梁檢測車）等施工準備；(2)安放千斤頂和臨時支撐；(3)安裝監測設備；(4)試頂升（問題反饋與處理）；(5)正式同步頂升；(6)多次同步頂升至預定位置；(7)調整臨時支撐高度并放置臨時支撐；(8)

39、梁體支撐于千斤頂和臨時支撐上；(9)改造墊石、楔形塊、更換支座；(10)再次頂升，取出臨時支撐，同步落梁，清理現場。2）應對和克服客觀條件限制(1) 橋梁頂升施工是對既有橋梁的改造，故存在較多的約束條件，建設工程中已用的一些較好方案在實際橋梁頂升中存在無法實施的現象。千斤頂、輔助支撐往往需要設置在墩帽上狹小的空間，甚至有時根本無法直接安置，需要對墩、臺帽進行局部鑿除處理，同時采用超薄型千斤頂，充分爭取和有效利用有限的空間。(2) 千斤頂、輔助支撐的布設方案設計是施工組織設計的重要環節之一，只有實踐經驗豐富的施工單位才能靈活應對現場的各種復雜限制條件。3）施工方案應具有可操作性(1) 頂升方案須

40、具有良好的可操作性。針對橋梁的結構、構造特點，可操作性受制約的因素為千斤頂尺寸、安放位置、施工操作空間等要求。(2) 對于千斤頂尺寸、安放位置和施工操作空間的問題，可根據現場構件尺寸和空間位置，靈活選擇千斤頂類型與其支撐位置。(3) 在荷載的作用下，千斤頂的油壓達到預定值時需要一個反應時間，并且沖擊荷載對千斤頂油缸會造成損傷，因此，考慮到頂升過程的結構安全以與頂升設備正常工作的要求，選用安全可靠的千斤頂與臨時支撐。4）同步頂升設備要求為確保頂升過程中的橋梁結構安全，本項目采用的同步頂升控制系統具有如下特點:(1)在各頂升點液壓缸壓力可控的情況下，能夠實現位移同步；(2)頂升系統能夠對各液壓缸的

41、壓力和位移進行實時監測和動態調控；(3)不需要人工干預，自動化程度高，應具有智能監測和控制的能力；(4)具有自動報警功能，在達到預先設定的行程或負載限制時自動鎖定；(5)當油缸（千斤頂）和油路發生故障時，能自動鎖定，自動保持油缸的壓力不變（千斤頂油壓不降）；(6)頂升設備能夠實現每 1mm的級差分級同步頂升和同步落梁的功能；(7)同一油路的千斤頂位移同步誤差須控制在 0.2mm以。(8)位移作為主控。鑒于梁體對強迫位移的敏感性，我公司采用計算機同步頂升（下降）控制技術，對該橋進行同步頂升（下降），更換支座。橋梁同步頂升是一項繁瑣且重要的工作，必須有可靠先進的裝備和科學的工藝，因此，對橋梁結構在

42、頂升、抬高過程中，進行位移和頂升力雙控，能確保構件在重載頂升中的安全。本項目采用計算機控制同步頂升、下降液壓系統進行施工，該系統為原裝進口設備，控制精度完全滿足設計要求。配備有先進的高精度位移傳感器、壓力傳感器、電磁閥、輸入、輸出軟件模塊、多點控制同步頂升，自動顯示頂升力和頂升高度數值。具有自動報警系統，在達到預先設定的行程或負載限制時自動停機，當油缸（千斤頂）和油路發生故障時，會自動報警，自動鎖定，操作安全可靠。（3）同步頂升理論分析同步頂升系統一般由計算機控制器、油缸控制閥、高精度位移傳感器與電纜、速度控制閥、電磁閥、液壓泵、油缸、油路塊等構成。計算機控制器反饋的頂升力數據、高精度位移傳感

43、器反饋的位移數據，對位移較小處增加油壓，對位移較大處減小油壓，通過數次迭代，使各點位移趨于同步。同步頂升中頂升力與頂升位移之間的物理關系可表述為：式中：PG梁體自重引起的各頂升點反力；P 施工過程中的實際頂升力； re相對位移差； 實測頂升位移量；min實測最小頂升位移量；K 結構剛度，某點發生單位頂升量時需要的頂升力。計算機程序通過多次迭代以使PG= P、re=0，依此指令頂升系統進行頂升力調節，實現各頂升點位移同步。但在實際頂升中，由于多種因素的影響，難以實現re=0，而是有一個容許誤差，并且是一個逐步調整的過程：（1）頂升力反映的是設備運轉過程，頂升位移反映的是結構位移而不完全是設備行程

44、，因設備控制精度誤差，位移同步指令的發出與執行存在滯后，尤其在re小于控制精度時，迭代過程不易收斂。因此，位移同步控制一般以re小于控制精度為止。（2）在抬升較大位移量的情況下，有一些設備能夠做到連續抬升而不需要人為干預，也可能需要人為分成多個階段進行頂升，但無論哪種方式，都存在位移不同步誤差不斷積累和消除的過程。為了確保結構受力安全，位移同步控制過程中re必須能夠達到設備精度，而且當累計的實際不同步量值大于re時，必須采取人為或設備自動進行頂升力調整。（3）對于多點同步頂升，各支點反力本身存在差異，多個頂升點之間頂升力的調整也是相互影響的，即使通過初期頂升達到位移同步，后續階段頂升過程中這些

45、差異或者影響仍然是存在的，頂升系統需要不斷地進行調整、控制。鑒于以上分析，對梁體同步頂升，應以位移控制為主，要求頂升設備具備稱重功能，同步精度0.5mm，為避免出現不同步位移過大、設備能夠更準確地對頂升力進行不斷調整，一般采用頂升速度控制3分鐘1mm。（4）頂升過程控制技術要點= 1 * GB3同步頂升的安全控制橋梁同步頂升是一項技術復雜的工程，必須保證頂升施工的安全。頂升過程中的安全性包括結構的安全性、設備的可靠性與施工操作人員的安全。a.確保梁體的安全性梁體頂升過程中應該避免出現較大的強迫位移，否則易使橋梁結構產生附加力（如橋面連續處、鉸縫力增大等），從而影響結構安全。b.確保頂升點處橋梁

46、結構的局部安全由于在頂升過程中，梁體和墩臺頂面著力點存在集中力，該處需要著重加強，避免在頂升過程中出現局部損傷，進而影響橋梁結構安全。c.確保頂升過程中的施工安全頂升過程中，如果千斤頂出現漏油或其他故障，可能導致梁體不均勻頂升，嚴重時可能導致梁體傾覆。因此，需在梁體頂升過程中采用安全鋼墊板進行保護，供油系統采用鎖定裝置和報警系統，保護梁體不發生整體傾覆。同時，頂升時不能一次到位，要分批次頂升。d.其他關注施工過程通、高空作業、腳手架防護、用電等安全問題。= 2 * GB3橋梁同步頂升的臨時鋼墊塊支撐設計頂升過程應采用分級頂升，每一級行程的最大位移控制在1mm以，頂升速度控制在3分鐘1mm以更為

47、平穩(規規定是2分鐘1mm)，頂升到位后，靠計算機控制自動鎖定千斤頂，不回油。對千斤頂的質量要求非常高。在千斤頂鎖定后，一般安裝臨時鋼墊塊作為輔助支撐，防止出現突發情況。我單位采用自鎖式千斤頂作為輔助支撐，噸位大、控制精度較高且操作便利，可靈活地適應各種凈高條件。圖3.2、3.3為本項目采用的臨時支撐構件。圖3.2 鋼板臨時支撐圖圖3.3 自鎖式千斤頂= 3 * GB3橋梁頂升過程的同步監控橋梁的同步頂升需分級、緩慢完成，因此對橋梁頂升過程中的整個運動軌跡、整體姿態等進行實時監控是關乎橋梁結構安全的重要環節。由施工單位所進行的監控，其重點是位移監控，通過位移監控了解橋梁的實時姿態（在終端上顯示

48、），通過同步控制系統實現位移與頂升力（油壓）之間的協調，使得各頂升點處位移同步。監控容包括橋梁整體姿態、位移等，監控工作要貫穿于頂升、持荷和落梁的整個施工過程中。根據梁橋的結構特點，考慮在墩、臺處同步頂升梁對結構力的影響，在頂升和更換支座過程中，必須對梁結構進行監控。主要監控容為：各頂升點處梁體的豎向位移以與位移差；裂縫（如有）病害的發生與發展情況；派專人對伸縮縫、橋面鋪裝進行外觀檢查，以與伸縮縫的伸縮變形、錯臺情況。= 4 * GB3各施力點頂升力的有效傳遞由于千斤頂頂升力較大，各施力點的反力需要有效的傳遞至墩臺基礎或者臨時支撐基礎，同時不能造成結構的破壞，因此必須采取可靠的措施予以保證。=

49、 5 * GB3頂升梁段對橋梁其他部位影響對于已建成的橋梁，頂升施工必然牽一發而動全身，梁體在頂升抬高過程中，各聯系構件或設施必然會受到影響，比如伸縮縫、管線等。因此在頂升之前需要詳細調查，確保施工過程和相關構件的安全。= 6 * GB3落梁后梁底標高控制對于已建成橋梁，恒載作用下力分配已完成，必須使梁體頂升過程中各支點的相對位移量控制在安全圍之。因此，頂升前要測量支點處梁體標高，頂升和落梁過程中需要監控梁體各支點的相對位移，落梁后要確保梁體恢復至原有標高處，保證梁體結構安全。（5）同步頂升更換支座工藝流程1)施工準備= 1 * GB3搭設施工腳手架在橋下搭設腳手架，便于施工人員和監控人員通行

50、，以與頂升設備安置，同時便于對板梁梁體與墩帽進行檢查。腳手架高度根據實際墩臺高度以與人員操作便利確定。= 2 * GB3現場檢查與測量在梁體頂升、支座更換的整個過程中，梁體的標高在發生變化，為了保證支座更換后板梁能夠準確回復至更換前的標高（誤差不超過0.5mm），進場后的現場檢查與測量非常重要。進場后應先進行現場檢查，持荷過程中也應進行檢查。現場檢查主要通過目測針對梁體進行。針對各跨梁，檢查梁體是否有存在裂縫病害，對既有病害詳細記錄、標記，并對裂縫成因進行分析，在持荷過程中對裂縫寬度變化進行監測，以確保結構受力安全。在頂升前，需要對原支座處梁底面至墩臺頂面的凈高進行準確測量，確定原梁底面的標高

51、，為調平、千斤頂與輔助支撐布設以與新支座安裝做準備。= 3 * GB3清理墩帽施工垃圾對橋梁墩帽頂面的垃圾，如影響千斤頂、臨時支撐安置或者新支座安裝，則應在施工準備階段即進行清理；其他部分施工垃圾，在梁體同步頂升到位后進行清理。= 4 * GB3墩臺頂面切割根據現場調查情況，結合頂升千斤頂、臨時支撐的尺寸，在板梁底面與墩帽頂面之間凈高很小的情況下，現場施工時，采取如下措施進行處理：在實施主梁同步頂升施工之前，首先對墩帽頂面（墊石）進行切割，具體切割長度（L切割）應根據千斤頂、臨時支撐構件的幾何尺寸與布置位置進行綜合確定，切割深度為混凝土保護層厚度，但不得損傷部鋼筋。在支座更換完成后，采用結構膠

52、修復。= 5 * GB3千斤頂與臨時支撐布置(1)組合箱梁支座同步頂升施工前，需要首先確定千斤頂與臨時支撐位置。橋梁墩臺各支點同步頂升平面布置，每片組合箱梁腹板下方布置2個千斤頂100T千斤頂。支反力為100T，頂升保險系數為2.0200T/100T。組合箱梁頂升千斤頂布置圖：組合箱梁橋千斤頂、應變計、位移計立面布置示意圖組合箱梁橋臺千斤頂平面布置圖組合箱梁中墩千斤頂平面布置圖（2）廖家溝大橋主墩梁支座更換同步頂升施工前，需要首先確定自鎖式千斤頂支撐位置。18#主墩支點同步頂升平面布置64個200T自鎖千斤。主墩支反力約3500T，保險系數為3.66200T*64/3500T。主墩千斤頂立面布

53、置示意圖主墩千斤頂平面布置示意圖（3）廖家溝大橋35#臺支座更換同步頂升施工前，需要首先確定自鎖式千斤頂支撐位置。梁體墩臺支點同步頂升平面布置12個200T自鎖千斤。主墩支反力約600T，保險系數為4.0200T*12/600T。35#臺臺帽頂千斤頂平面布置示意圖4）現澆連續梁雙柱墩支座更換同步頂升施工前，需要首先確定自鎖式千斤頂支撐位置。橋梁墩柱各支點同步頂升平面布置每支座周圍布設10個200T自鎖式千斤。支反力為600T，頂升保險系數為：3.332000T/600T。 = 1 * GB3 反力基礎與千斤頂布置方式墩柱頂采用鋼包箍加固防止劈裂。擴大柱頂頂升作業面作為受力基礎，以放置千斤頂，進

54、行主梁的頂升作業。頂升鋼包箍將由鋼結構廠家專業設計加工確保承載力。千斤頂、位移計布置示意圖鋼抱箍采用兩塊半圓弧型Q235鋼板（板厚t=8mm）制成，抱箍高1m，采用焊接聯接。柱頂找平鋼板除墊石以外采用全部焊接成整體并與鋼包箍焊成整體，鋼板厚度為10mm。對墩柱混凝土抗襞裂加固。為了不影響美觀，鋼抱箍在施工之后拆除，在施工過程中應注意保持墩身的完整。2）頂升施工在完成液壓系統、控制器、千斤頂等設備的安裝調試后，開始進行頂升施工。頂升過程采用頂升力和位移雙控，當實際頂升力接近設計噸位時，放緩頂升速度，并由專人在頂升過程中試取原支座。當頂升至合適高度后，安置臨時支撐，臨時支撐與板梁底面、墩帽頂面之間

55、放置10mm厚鋼墊板。臨時支撐應可以微調，且采用機械鎖定，防止鎖定松動。具體施工措施如下。a.同步頂升梁體我公司采用計算機同步頂升（下降）控制技術，對該橋進行同步頂升（下降），更換支座。橋梁同步頂升是一項繁瑣且重要的工作，必須有可靠先進的裝備和科學的工藝，因此，對橋梁結構在頂升、抬高過程中，進行位移和頂升力雙控，能確保構件在重載頂升中的安全。b.頂升過程中結構受力安全控制支座更換的主要實施階段可以分為：頂升階段持荷階段落梁階段。在持荷階段，從設計上可以確保臨時支撐的穩定性，采用合理的后續施工方案能夠確保順利實施，而對結構受力安全影響相對顯著的階段是頂升、落梁階段。現場實施必須達到以下原則：（1

56、）施工過程中頂升力和頂升點位移雙控，以頂升點處的板梁位移為主要控制指標，尤其應嚴格控制同一墩處橫向各頂升點處的豎向頂升高差不大于0.2mm；（2）必須進行試頂升以檢驗各支點處的頂升力量值是否與實際相符，頂升力的總體分配是否正常，應根據試頂升稱重的實際情況調整千斤頂布置方式和油路連接方式，同步頂升設備必須具備稱重功能；（3）根據千斤頂的行程以頂升1mm2mm作為一個階段，緩慢、平穩頂升；（4）根據實際監測位移情況，在監理和監控監督下進行施工，一旦出現位移超限或其他異常情況時，立即停止施工，與時查找原因。c.起頂力和頂升高度根據以往經驗，本項目對于一個墩臺而言均采用整體頂升法，確定橋臺、橋墩處的最

57、大容許頂升高度均為5mm，且橋臺、橋墩處橫橋向頂升最大高差不得超過0.2mm；同一橋墩處縱向兩排支座的最大頂升高差均也不得超過0.2mm。需要注意的是：(1) 配置千斤頂噸位時需考慮一定的富余量，應不小于“恒載+活載”的理論支反力的2倍；(2)千斤頂與臨時支撐的布置應盡量確保梁體在同步頂升過程中的平衡；(3)事先準備一定數量性能完好的千斤頂以做備用。為準確控制起頂力，保證梁體在安全受力的狀況下完成整個頂升、持荷、落梁過程，按照設計提供的各支座處的支反力初步控制起頂力。根據以往同類橋梁的頂升經驗，實際支反力可能由于施工等原因可能與設計有些出入。我單位采用先進的同步頂升控制系統和頂升設備，具有準確

58、的稱重功能，完全可以滿足施工 要求。為準確控制起頂力，保證梁體在安全受力的狀況下完成整個頂升、持荷、落梁過程，在千斤頂安置完成后即進行試頂升，頂升量控制在1mm以，以支座與梁底楔形塊脫離為準，此時的頂升力即為梁體起頂力。按照設計要求，頂升過程中縱橋向相鄰橋墩頂升點之間的最大位移不同步量值為5mm，橫橋向頂升點之間的最大位移不同步量值一般為0.2mm。梁的整體頂升高度應控制在5mm之，且越小越好，以取出支座方便為宜，如果現場難以取出應與時與設計單位聯系。3)持荷階段施工a.支座墊石維修(1)為了確保更換后安裝的支座均勻受壓，在拆除病害支座的同時對加墊鋼板、嚴重破損砂漿墊層等(如有)也一并進行拆除

59、。在拆除病害支座后，應首先檢測現有支座墊石有無損傷（如破損、缺角等），如果存在損傷，采用結構膠進行分層批嵌修補；(2)如存在支座脫空或偏位，在拆除支座后上下找平重新安設計位置進行安裝；(3) 墩臺一般未設置墊石，但支座下方有 1cm2cm厚度不均的找平砂漿層，應采用小功率電錘鑿除然后采用結構膠分層修復至預定標高；(4)上述預定墊石標高，應根據現有梁底標高、支座厚度以與支座壓縮量確定；(5)支座墊石頂面應采取水準尺進行檢查，如果墊石頂面不平整，應將其頂面鑿毛，采用結構膠找平支座墊石頂面，但批嵌厚度不能過厚，以免影響到支座的安裝；(6)安裝支座前采用砂輪將墊石頂面打毛，用結構膠找平、打磨。b.梁底

60、調平處理在梁體同步頂升到位后，對梁底預埋鋼板進行打磨除銹處理。若梁底預埋鋼板表面不平整，在除銹之后可采用結構膠進行調平處理。c.支座滑動面調整現場勘查發現，梁底預埋鋼板已生銹，部分支座出現較大剪切變形。因此，本次維修時調整其滑動面，恢復其縱向滑動功能，同時對梁底預埋鋼板作防銹處理。與此同時，為了確保橋臺滑動支座的滑動功能，同時也是為了方便梁底調平、提高調平精度，需在板梁底面粘貼一塊不銹鋼鋼板，不銹鋼板應以超出支座邊緣 5cm以上為準，即其平面尺寸應30cm30cm，以免滑動支座滑出鋼板。不銹鋼板厚度厚應不小于 1mm，宜使用2鏡面不銹鋼板。d. 支座安裝支座墊石處理完畢且達到要求后，在各支座墊