1、精選優質文檔-傾情為你奉上 摘要 本次畢業設計的題目是“獨棟別墅結構設計”。這是對本科階段所學知識的一次總結和實戰，是綜合運用所學知識分析和解決實際工程設計問題、由理論到實際的一個實踐過程，也是為將來走上工作崗位后的實際工作奠定的一個良好的實踐基礎。在本次設計中，綜合運用到了建筑和結構兩方面的知識來完成畢業設計。首先要確定建筑方案，包括建筑平面布局、房間面積尺寸的確定、建筑立面、剖面圖、大樣圖的繪制和建筑設計總說明等內容。在進入結構設計階段后，我運用PKPM軟件依次完成了結構布置方案和選型、荷載統計、SATWE設計參數的設置、SATWE計算結果分析、樓板的設計、框架梁設計、框架柱設計、獨立基礎

2、設計以及樓梯設計等內容,并完成了部分結構施工圖。關鍵詞：SATWE，荷載統計，框架梁設計，框架柱配筋，基礎設計、樓梯設計 1.建筑設計說明1.1 總平面設計 本設計為A市B區建新鎮某2層獨棟別墅,各層層高為3.3m，考慮通風和采光要求，采用了南北朝向。設計室內外高差為0.45米，設置了3級臺階作為室內外的連接。1.2 平面設計建筑的平面設計是針對建筑的室內使用部分進行的。建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的組合關系。由于建筑平面通常較為集中反映建筑功能方面的問題，一些剖面關系比較簡單的民用建筑，它們的平面布置基本上能夠反映空間組合的主要內容，因此，首先從建筑平面設計入手。但是在平面設計中

3、，我始終從建筑整體空間組合的效果來考慮，緊密聯系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不斷調整修改平面，反復深入。也就是說，雖然我從平面設計入手，但是著手于建筑空間的組合。各種類型的建筑，從組成平面各部分面積的使用性質來分析，主要可以歸納為使用部分和交通聯系部分兩大類。另外，對于一棟建筑來說，還有建筑的結構體系和圍護體系，如墻、柱、隔斷等構件所占的結構面積。1.2.1 使用部分的平面設計使用部分是由許多房間組成的。房間是建筑物最基本的使用單位，它通常以單個的形式出現。由于在功能使用上具有不同的特點和要求，使用部分的房間又分為使用房間（包括生活用房間、工作用房間和公共活動用房間）和輔助

4、房間。1.2.2 交通聯系部分的平面設計交通聯系部分設計是否合理，不僅直接影響到建筑物內部各部分之間聯系通行是否方便，還在很大程度上影響建筑的工程造價、用地、平面組合方式等。1.3 立面設計建筑的立面圖反映的是建筑四周的外部形象。立面設計是在滿足房間的使用要求和技術經濟條件下，運用建筑造型和立面構圖的一些規律，緊密結合平面、剖面的內部空間組合而進行的。因此在立面設計中一應反映出建筑的性格，即建筑的使用性質；二應反映內部空間及其組合情況；三應反映自然條件和民族特點的不同；四應適應基地環境和建筑規劃的總體要求。立面設計是為了滿足使用功能和美化環境的需要而進行的。同時，還可起到改善環境條件、保護結構

5、和裝飾美化建筑物的作用。并且要考慮它的耐久性、經濟性；正確處理與施工技術的關系。本方案立面設計充分考慮了別墅立面造型的要求，立面布置了很多圓弧形推拉式玻璃窗，采用白色歐式裝飾檐口線條，樣式新穎。在裝飾方面采用米黃色飾面磚的外墻，窗框為白色塑鋼框，柱子為白色羅馬住，色彩搭配和諧。為了使建筑的立面更加豐富，把欄桿做成歐式風格，與整棟別墅立面造型容為一體，立面造型錯落有致。1.4 剖面設計建筑剖面圖反映出的是建筑物在垂直方向上各部分的組合關系。建筑的剖面設計的主要任務是確定建筑物各部分應有的高度、建筑的層數及建筑空間的組合關系。剖面設計主要表現為建筑物內部結構構造關系，以及建筑高度、層高、建筑空間的

6、組合與利用。它和房屋的使用、造價和節約用地有著密切關系，也反映了建筑標準的一個方面。其中一些問題需要平、剖面結合在一起研究，才具體確定下來。門的高度根據人體尺寸來確定，窗高要滿足通風采光要求。 屋面排水采用有組織排水，結構找坡。 2.結構布置方案及結構選型2.1 結構承重方案選擇 根據建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程確定采用框架承重方案，框架梁、柱布置參見結構平面圖。 圖2.1-1 一層結構布置 圖2.1-2 二層結構布置2.2 主要構件選型及尺寸初步估算2.2.1 主要構件選型（）梁板柱結構形式：現澆鋼筋混凝土結構（）墻體采用：加氣混凝土砌塊（）墻體厚度：外墻:200mm，內墻:20

7、0mm （）基礎采用：天然地基淺基礎 2.2.2 梁柱截面尺寸估算（） 主要承重框架:可取跨度較大者進行計算. 取L=6000mm h=(1/81/12)L=750mm500mm 取h=500mm. 250mm167mm 取b=250mm 滿足b>200mm且b/ 500/2=250mm故主要框架梁初選截面尺寸為：b×h=250mm×500mm（） 框架柱: b=(12/3)h 取b=h按軸壓比驗算:此建筑抗震等級為三級，=0.85 ，選C30型混凝土 = 14.3 考慮彎矩影響的調整系數，一般取1.11.3；恒載與活載的荷載分項系數的加權平均值，一般民用建筑可近似取

8、1.25；樓層總荷載標準值，取1215；欲確定的柱樓層負荷面積，可根據柱網尺寸確定；欲確定的柱截面以上的樓層層數；框架柱的軸壓比限值，根據結構的抗震等級查表取得；混凝土軸心抗壓強度設計值。根據建筑抗震設計規范6.3.5條要求： 柱的截面尺寸，宜符合下列各項要求： 1 截面的寬度和高度，四級或不超過2層時不宜小于300mm，一、二、三級且超過2層時不宜小于400mm；圓柱的直徑，四級或不超過2層時不宜小于350mm，一、二、三級且超過2層時不宜小于450?？紤]到該建筑位于地震區，柱截面尺寸不宜小于300mm。故初選柱截面尺寸為 柱： b×h=350mm×350mm 柱子的高度

9、：底層柱高h=3.3+0.45+0.3=4.05m（室內外高差450mm，基礎頂面距外地面300mm）。二層柱子高h=3.3m 3.荷載統計 3.1 恒荷載3.1.1 板荷載 板恒載計算表 表3.11-1性質功能具體做法荷載標準值（kN/m2）客廳、臥室硬木地板（0.2）預埋木格柵（0.2)20厚水泥砂漿找平 （20×0.02=0.4）100厚板（25×0.1）15厚混合砂漿打底（17×0.015）隔音紙板吊頂（0.18）3.735衛生間30厚水泥砂漿，預留修面層（0.03×x20=0.6）1.5厚聚氨酯防水涂料（0.05）刷基層處理劑一遍（0.05）2

10、0厚1:2水泥砂漿找平（0.02×20=0.4）C15細石混凝土填充熱水管道間，找坡不小于0.5%，最薄處不小于50厚20厚復合鋁箔擠塑聚苯乙烯保溫板100厚板（25×0.1）20厚板底抹灰（0.02×17=0.34）5.94不上人屋面20厚細石混凝土（0.02×24=0.48）高聚物改性瀝青防水材料（0.38）20厚1:3水泥砂漿（0.02×20=0.4）100厚聚苯乙烯泡沫塑料板（0.1×2=0.2）水泥珍珠巖找2%坡（最薄處20厚）（0.2×5=1）隔氣層（0.02）20厚1:3水泥砂漿（0.02×20=0.

11、4）120厚板（25×0.12=3）20厚板底抹灰（0.02×17=0.34）6.22露臺陶瓷地氈露面（含找平層）（0.7）100厚板(2.5)20厚石灰砂漿粉刷層（0.02×17=0.34）3.543.1.2 梁間線荷載 本工程內外墻都采用200厚加氣混凝土砌塊，外墻線荷載6.72KN/m, 內墻（1）線荷載6.44KN/m，內墻（2）線荷載6.67KN/m。具體何在布置見PKPM梁間荷載圖注：轉化為梁上線荷載時的計算公式：面荷載×（層高-梁高） 屋面檐溝荷載：估為2.0KN/m加載到屋面邊梁。3.2.活荷載 活荷載取值表 表3.2-1類型性質荷載標準

12、值（kN/m2）樓面臥室、客廳、衛生間2.0露臺2.5屋面不上人0.53.3風荷載0.7 3.4 PKPM荷載布置圖 圖 3.4-1 一層恒活荷載布置、梁間線荷載布置 （注：括號中表示活荷載大?。?圖 3.4-2一層恒荷載導荷方式 （注：6.8處為樓梯間，板厚按0算） 圖 3.4-3 屋面恒活荷載布置、梁間線荷載布置 圖 3.4-5 屋面恒荷載導荷方式圖 4 .SATWE設計參數信息4.1 總信息4.2 風荷載信息4.3 地震信息4.4 活荷信息4.5 調整信息4.6 設計信息4.7 配筋信息4.8 荷載組合 5.SATWE計算結果查看分析5.1 結構整體位移角 建筑抗震設計規范 表5.5.1

13、 結構整體位移角，其中為多遇地震作用標準值產生的樓層內最大彈性層間位移；h為層高。 抗規：鋼筋混凝土框架彈性層間位移角限值為 1/550。 圖5.1-1 風作用下的位移角 圖5.1-2 地震作用下的位移角分析：位移角數值符合規范要求，且由上圖分析可知，地震作用下位移角大于風荷載作用下的位移角，所以本工程受地震作用控制。5.2 結構空間整體振動簡圖第一振型：以X方向平動 圖5.2-1 結構第一振型平動圖第二振型：Y方向平動 圖 5.2-2 結構第二振型平動圖第三振型：扭轉為主 圖 5.2-3 結構第三振型扭轉圖5.3 結構平均重度建筑抗震設計規范規定：框架結構與框架剪力墻結構參考值約為1214

14、各樓層的單位面積質量分布(單位:kg/m*2) 層號 塔號 單位面積質量 gi 質量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 1288.35 1.34 2 1 960.84 1.00分析：平均重度為荷載的準確性和結構合理性的體現，由以上結果可知，一層平均重度為12.88，二層平均重度為9.60，由于本例為二層別墅高度不高、荷載不大，結果大致符合要求。5.4 結構剛度比 建筑抗震設計規范： 表3.4.3-2 Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值 或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者 Floor No. 1 Tower No.

15、Ratx1= 1.2626 Raty1= 1.2877 Floor No. 2 Tower No. 1 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000分析：由于Ratx1= 1.2626 Raty1= 1.2877，所以結構豎向規則。5.5 結構剛重比結構整體穩定驗算結果 層號 X向剛度 Y向剛度 層高 上部重量 X剛重比 Y剛重比 1 0.882E+05 0.890E+05 4.05 4284. 83.43 84.14 2 0.998E+05 0.987E+05 3.30 1693. 194.63 192.48 該結構剛重比Di*Hi/Gi大于10,能夠通過高規(5.4.4)的整體穩

16、定驗算 該結構剛重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考慮重力二階效應。分析：剛重比均大于20，所以結構整體穩定且不考慮重力二階效應。5.6 樓層抗剪承載力及承載力比值 建筑抗震設計規范規定表3.4.3-2第三行;抗側力結構的層間受剪承載力小于上一樓層的80%可視為樓層承載力突變。 樓層抗剪承載力、及承載力比值 Ratio_Bu: 表示本層與上一層的承載力之比 層號 塔號 X向承載力 Y向承載力 Ratio_Bu:X,Y 2 1 0.5939E+03 0.5925E+03 1.00 1.00 1 1 0.7249E+03 0.7312E+03 1.22 1.23 X方向最小樓層抗剪承載力之比:

17、1.00 層號: 2 塔號: 1 Y方向最小樓層抗剪承載力之比: 1.00 層號: 2 塔號: 1分析：根據抗規規定抗側力結構層間受剪承載力不宜小于上一樓層的80%，所以不存在樓層承載力突變。5.7 結構周期與平動系數考慮扭轉耦聯時的振動周期(秒)、X,Y 方向的平動系數、扭轉系數 振型號 周 期 轉 角 平動系數 (X+Y) 扭轉系數 1 0.4209 165.12 0.96 ( 0.90+0.06 ) 0.04 2 0.4172 74.92 1.00 ( 0.07+0.93 ) 0.00 3 0.3597 159.93 0.04 ( 0.04+0.00 ) 0.96 4 0.1432 47

18、.77 0.92 ( 0.42+0.50 ) 0.08 5 0.1417 135.39 0.98 ( 0.50+0.48 ) 0.02 6 0.1253 19.89 0.10 ( 0.09+0.01 ) 0.90/分析：結構第一振型X方向平動系數0.90大于Y方向0.06，扭轉系數為0.04，再根據前邊結構空間振型簡圖，可知第一振型為X方向平動：同理可知第二振興為Y方向平動。1、2振型周期分別為0.4209秒、0.4172秒可知結構X、Y方向剛度相近。5.8結構周期比 周期比為扭轉周期與第一平動周期的比值，高層宜控制在0.9以下，多層不太需要控制周期比。 分析：周期比主要為控制結構扭轉，減小扭

19、轉對結構產生的不利影響，也是反映抗扭剛度與抗側剛度的比值的數值。本例 0.3597/0.4209=0.7833，故周期比符合要求，本結構屬于規則建筑。5.9結構剪重比 根據建筑抗震設計規范5.2.5： Floor Tower Fx (kN) Vx (分塔剪重比) (整層剪重比(kN) Mx(kNm) Static Fx(kN) (注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結構) 2 1 126.99 26.99( 9.31%) ( 9.31%) 419.08 148.29 1 1 127.01 249.69( 7.53%) ( 7.53%) 1425.27 117.09 抗震規范(5.2.5)

20、條要求的X向樓層最小剪重比 = 1.60% X 方向的有效質量系數: 100.00% Floor Tower Fy (kN) Vy (分塔剪重比) (整層剪重比) (kN) My (kNm) Static Fy(kN) (注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結構) 2 1 130.09 130.09( 9.54%) ( 9.54%) 429.31 148.29 1 1 130.10 255.60( 7.71%) ( 7.71%) 1459.11 117.09 抗震規范(5.2.5)條要求的Y向樓層最小剪重比 = 1.60% Y 方向的有效質量系數: 99.50%分析：剪重比是為了控制樓層

21、的最小地震剪力，確保結構的安全性，計算結果均大于1.6%且振型參與系數大于90%，說明結構剛度符合要求，所以結果符合要求。5.10 結構位移比 高層建筑混凝土結構技術規程的3.4.5條規定：樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移，A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建筑不應大于該樓層平均值的1.5倍，B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑，不應大于該樓層平均值的1.4倍。 = 工況 14 = X+偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h JmaxD Max-Dx

22、Ave-Dx Ratio-Dx 2 1 41 4.22 4.08 1.04 3300. 41 1.38 1.27 1.09 1 1 17 2.85 2.81 1.02 4050. 17 2.85 2.81 1.02 X方向最大位移與層平均位移的比值: 1.04(第 2層第 1塔) X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.09(第 2層第 1塔) = 工況 15 = X-偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx 2 1 58 4.58 4.1

23、2 1.11 3300. 58 1.36 1.27 1.07 1 1 37 3.23 2.76 1.17 4050. 37 3.23 2.76 1.17= 工況 17 = Y+偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy 2 1 44 4.69 4.19 1.12 3300. 44 1.50 1.32 1.14 1 1 22 3.19 2.87 1.11 4050. 22 3.19 2.87 1.11 Y方向最大位移與層平均位移的比值: 1.12(第

24、 2層第 1塔) Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.14(第 2層第 1塔) = 工況 18 = Y-偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy 2 1 41 4.47 4.16 1.07 3300. 58 1.39 1.31 1.06 1 1 19 3.08 2.86 1.08 4050. 19 3.08 2.86 1.08 Y方向最大位移與層平均位移的比值: 1.08(第 1層第 1塔) Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1

25、.08(第 1層第 1塔)分析：位移比主要為了控制結構平面的規則性，以免形成扭轉，對結構產生不利影響。以上位移比都不超過1.2，所以符合規范要求。 6.板的設計6.1計算基本理論單向板：雙向板（彈性方法計算）：， 跨中彎矩計算系數考慮混凝土泊松比0.2，跨中彎矩荷載取值：g+q/2(四邊固定)+ q/2(四邊簡支)支座彎矩荷載取值：g+q(四邊固定)，彎矩設計值折減情況:（1）中間跨和跨中截面及中間支座截面減少20%；（2）邊跨跨中截面和樓板邊緣起第二支座截面，lb/l0<1.5減少20%，1.5lb/l02.0減少10%，lb、l0分別為垂直和沿樓板邊緣方向的計算跨度；（3）角區格不折

26、減。6.2 各層樓板編號和邊界條件 一層：11號房間為樓梯間，按板厚為0處理，四邊為簡支；房間5、7為衛生間，降板50mm，與其他板相鄰邊為簡支；1號房間為露臺，降板50mm，四邊為簡支。 圖 6.2-1 一層樓板編號和邊界條件 二層： 圖 6.2-2 屋面樓板編號和邊界條件 （*注：圖片中鋸齒段為固支邊界，直線段為簡支邊界）6.3 板厚的確定混凝土結構設計規范：由計算簡圖可知，所有板都為雙向板，最大板計算跨度為4000mm，故板厚可取為，故樓層板厚取為100mm，屋面板根據行業規定適當放大，取為120mm。6.4 樓板材料選擇、板的最小配筋率 混凝土強度等級：C30 鋼筋：選用高強度受力鋼筋

27、HRB400級熱軋鋼筋。 根據 混規 表8.5.1 注釋2 ：板類受彎構件（不包括懸臂板）的受拉鋼筋，當采用強度等級為400MPa、500Mpa的鋼筋時，其最小配筋率應允許采用0.15和的較大值， 故此處板的最小配筋率為。6.5 樓板的計算參數 6.6 樓板配筋計算結果 6.6-1 一層樓板配筋計算結果圖 6.6-2 屋面板配筋計算結果圖6.7 樓板計算書 說明：計算結果為0邊按簡直計算；各板裂縫以及繞度驗算略過。 混凝土結構設計規范9.6.1 ;樓層板各板塊計算書：1號房間：一、基本資料：1、房間編號： 1 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/鉸支/鉸支/ 3、荷載： 永久荷

28、載標準值：g 3.54 kN/m2 可變荷載標準值：q 2.50 kN/m2 計算跨度Lx = 3900 mm；計算跨度Ly = 2500 mm 板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx =(0.02661+0.07618/5)*(1.20* 3.54+1.40* 1.25)* 2.52 = 1.57kN·m 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.02661+0.07618/5)*(1.4* 1.25)* 2.52 = 0.46kN

29、3;m Mx= 1.57 + 0.46 = 2.03kN·m Asx= 178.00mm2，實配 8200 (As 251.mm2) min 0.179% ， 0.251% My =(0.07618+0.02661/5)*(1.20* 3.54+1.40* 1.25)* 2.52= 3.06kN·m 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.07618+0.02661/5)*(1.4* 1.25)* 2.52 = 0.89kN·m My= 3.06 + 0.89 = 3.95kN·m Asy= 178.00mm2，實配 8200 (As 2

30、51.mm2) min 0.179% ， 0.251%2號房間：其中一邊邊界條件不唯一故省略。3號房間：一、基本資料：1、房間編號： 3 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 3.73 kN/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/m2 計算跨度Lx = 3900 mm；計算跨度Ly = 6000 mm 板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx =(0.03710+0.01160/5)*(1.20* 3.7

31、3+1.40* 1.00)* 3.92 = 3.53kN·m 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.07500+0.02710/5)*(1.4* 1.00)* 3.92 = 1.71kN·m Mx= 3.53 + 1.71 = 5.24kN·m Asx= 178.00mm2，實配 8200 (As 251.mm2) min 0.179% ， 0.251% My =(0.01160+0.03710/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 3.92= 1.70kN·m 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.

32、02710+0.07500/5)*(1.4* 1.00)* 3.92 = 0.90kN·m My= 1.70 + 0.90 = 2.60kN·m Asy= 178.00mm2，實配8200 (As 251.mm2) min 0.179% ， 0.251% Mx' =0.07960*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 3.92 = 8.82kN·m Asx'= 309.64mm2，實配 8140 (As 359mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.179% ， 0.359% My' =0.05720*(1.20* 3.73+1

33、.40* 2.00)* 3.92 = 6.34kN·m Asy'= 228.15mm2，實配8200 (As 251.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.179% ， 0.251%4號房間：一、基本資料：1、房間編號： 4 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/鉸支/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 3.73 kN/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/m2 計算跨度Lx = 4000 mm；計算跨度Ly = 6000 mm 板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5.

34、6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx =(0.04535+0.01872/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 4.02 = 4.62kN·m 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.07277+0.02793/5)*(1.4* 1.00)* 4.02 = 1.76kN·m Mx= 4.62 + 1.76 = 6.37kN·m Asx= 229.63mm2，實配 8200 (As 251.mm2) min 0.179% ， 0.251% My =(0.01872+0.04535/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1

35、.00)* 4.02= 2.62kN·m 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.02793+0.07277/5)*(1.4* 1.00)* 4.02 = 0.95kN·m My= 2.62 + 0.95 = 3.57kN·m Asy= 178.00mm2，實配 8200 (As 251.mm2) min 0.179% ， 0.251% Mx' =0.10265*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 4.02 = 11.96kN·m Asx'= 446.56mm2，實配 8100 (As 503.mm2,可能與

36、鄰跨有關系) min 0.179% ， 0.503% My' =0.07745*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 4.02 = 9.02kN·m Asy'= 330.50mm2，實配8140 (As 359.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.179% ， 0.359%5號房間：一、基本資料：1、房間編號： 5 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/鉸支/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 5.94 kN/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/m2 計算跨度Lx = 2500 mm；計算跨度Ly = 2300 mm 板厚H =

37、 100 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx =(0.02312+0.03876/5)*(1.35* 5.94+0.98* 1.00)* 2.32 = 1.47kN·m 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 0.70)* 2.32 = 0.23kN·m Mx= 1.47 + 0.23 = 1.70kN·m Asx= 178.00mm2，實配 8200 (As 251.mm2) min 0.

38、179% ， 0.251% My =(0.03876+0.02312/5)*(1.35* 5.94+0.98* 1.00)* 2.32= 2.07kN·m 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 0.70)* 2.32 = 0.26kN·m My= 2.07 + 0.26 = 2.33kN·m Asy= 178.00mm2，實配8200 (As 251.mm2) min 0.179% ， 0.251% My' =0.09052*(1.35* 5.94+0.98* 2.00)* 2.32 = 4.

39、78kN·m Asy'= 178.00mm2，實配8200 (As 251.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.179% ， 0.251%6號房間：一、基本資料：1、房間編號： 6 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 3.73 kN/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/m2 計算跨度Lx = 2500 mm；計算跨度Ly = 2300 mm 板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： M

40、x =(0.01666+0.02646/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 2.32 = 0.68kN·m 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 1.00)* 2.32 = 0.33kN·m Mx= 0.68 + 0.33 = 1.01kN·m Asx= 178.00mm2，實配8200 (As 251.mm2) min 0.179% ， 0.251% My =(0.02646+0.01666/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 2.32= 0.93kN

41、3;m 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 1.00)* 2.32 = 0.38kN·m My= 0.93 + 0.38 = 1.30kN·m Asy= 178.00mm2，實配8200 (As 251.mm2) min 0.179% ， 0.251% Mx' =0.05610*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.32 = 2.16kN·m Asx'= 178.00mm2，實配8140 (As 359.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.179% ， 0.359

42、% My' =0.06502*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.32 = 2.50kN·m Asy'= 178.00mm2，實配8140 (As 359.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.179% ， 0.359%7號房間：一、基本資料：1、房間編號： 7 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/鉸支/鉸支/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 5.94 kN/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/m2 計算跨度Lx = 2500 mm；計算跨度Ly = 2300 mm 板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級

43、：HRB400 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx =(0.02312+0.03876/5)*(1.35* 5.94+0.98* 1.00)* 2.32 = 1.47kN·m 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 0.70)* 2.32 = 0.23kN·m Mx= 1.47 + 0.23 = 1.70kN·m Asx= 178.00mm2，實配8200 (As 251.mm2) min 0.179% ， 0.251% My =(0.03876

44、+0.02312/5)*(1.35* 5.94+0.98* 1.00)* 2.32= 2.07kN·m 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 0.70)* 2.32 = 0.26kN·m My= 2.07 + 0.26 = 2.33kN·m Asy= 178.00mm2，實配8200 (As 251.mm22) min 0.179% ， 0.251% My' =0.09052*(1.35* 5.94+0.98* 2.00)* 2.32 = 4.78kN·m Asy'= 178

45、.00mm2，實配8200 (As 251.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.179% ， 0.251%8號房間：一、基本資料：1、房間編號： 8 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/鉸支/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 3.73 kN/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/m2 計算跨度Lx = 2500 mm；計算跨度Ly = 2300 mm 板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx =(0.02404+0.02850/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 2.32 = 0.93kN