1、 多塔與連體高層結構多塔與連體高層結構 設計與施工設計與施工湖南大學湖南大學 沈蒲生沈蒲生1一、基本知識一、基本知識1 1、多塔結構、多塔結構在一個不設永久性變形縫的底盤上，設置在一個不設永久性變形縫的底盤上，設置兩個或兩個以上塔樓的結構，稱為多塔結兩個或兩個以上塔樓的結構，稱為多塔結構。因此，多塔結構的組成為：構。因此，多塔結構的組成為： 一個大底盤；一個大底盤； 兩個或兩個以上的塔樓。兩個或兩個以上的塔樓。（1 1）多塔結構的組成）多塔結構的組成2紐約世界貿易中心大樓紐約世界貿易中心大樓3薩拉熱窩多功能摩天樓薩拉熱窩多功能摩天樓深圳國企大廈深圳國企大廈4迪拜風中燭焰迪拜風中燭焰（2 2）多

2、塔結構的分類）多塔結構的分類 按塔樓數量分類：按塔樓數量分類： 可分為雙塔、三塔、四塔等。可分為雙塔、三塔、四塔等。 其中以雙塔結構使用最多。其中以雙塔結構使用最多。 按結構布置分類：按結構布置分類： 雙軸對稱多塔結構；雙軸對稱多塔結構； 單軸對稱多塔結構；單軸對稱多塔結構； 不對稱多塔結構。不對稱多塔結構。56雙軸對稱雙軸對稱單軸對稱單軸對稱不對稱不對稱（3 3）工程應用）工程應用 紐約世界貿易中心，紐約世界貿易中心，110110層，層，417m417m，雙塔。，雙塔。 大連期貨大廈，大連期貨大廈，5353層，層，241m241m，雙塔。，雙塔。 廈門東方時代廣場，廈門東方時代廣場，3232

3、層，層，99.9m99.9m，3 3塔。塔。 杭州國際時代廣場，杭州國際時代廣場，3030層，層，156.2m156.2m，4 4塔。塔。 深圳福田商城，深圳福田商城，3939層，層，139m139m，5 5塔。塔。 更多實例見表更多實例見表1-11-1。7（4 4）受力特點）受力特點 在荷載和地震作用下，任何一部分的內力和變在荷載和地震作用下，任何一部分的內力和變形都與其它部分有關。結構的內力與變形取決形都與其它部分有關。結構的內力與變形取決于下列因素：于下列因素： 塔樓的結構形式；塔樓的結構形式； 塔樓的對稱性；塔樓的對稱性； 塔樓剛度與底盤剛度之比；塔樓剛度與底盤剛度之比； 塔樓的間距。

4、塔樓的間距。82 2、連體結構、連體結構（1 1）連體結構的組成）連體結構的組成 兩個或兩個以上的塔樓；兩個或兩個以上的塔樓； 一個或一個以上的連接體。一個或一個以上的連接體。連體結構可以有底盤，也可以沒有連體結構可以有底盤，也可以沒有底盤。底盤。9吉隆坡彼得納斯大廈吉隆坡彼得納斯大廈10廈門東方時代廣場廈門東方時代廣場湖南省廣播電視中心湖南省廣播電視中心11中央電視臺新樓中央電視臺新樓北京當代北京當代MOMA工程工程12（2 2）連體結構的分類）連體結構的分類 按塔樓數量分類：按塔樓數量分類： 可分為雙塔連體、三塔連體、四塔連體可分為雙塔連體、三塔連體、四塔連體等。其中以雙塔連體結構使用最多

5、。等。其中以雙塔連體結構使用最多。 按結構布置分類：按結構布置分類： 雙軸對稱多塔結構；雙軸對稱多塔結構； 單軸對稱多塔結構；單軸對稱多塔結構； 不對稱多塔結構。不對稱多塔結構。13（3 3）工程應用）工程應用 吉隆坡雙子塔，吉隆坡雙子塔，8888層，層，452m452m，最高連體。，最高連體。 中央電視臺新樓，中央電視臺新樓，5151層，層，234m234m，斜塔懸連。，斜塔懸連。 北京當代北京當代MOMAMOMA工程，工程，2121層，層，66m66m，9 9塔連體。塔連體。 杭州市民中心大廈，杭州市民中心大廈，2626層，層，110m110m，6 6塔連體。塔連體。 青島海爾時空飛碟，青

6、島海爾時空飛碟，100m100m，主塔傾斜，主塔傾斜8080度。度。 更多工程實例見表更多工程實例見表1-21-2。14（4 4）受力特點）受力特點比連體結構更加復雜。影響因素有：比連體結構更加復雜。影響因素有： 塔樓的結構形式；塔樓的結構形式； 塔樓的對稱性；塔樓的對稱性； 塔樓的間距；塔樓的間距； 連接體的數量、剛度和位置；連接體的數量、剛度和位置； 連接體與塔樓的連接方式；連接體與塔樓的連接方式； 有底盤時，底盤層數、高度及樓面剛度；有底盤時，底盤層數、高度及樓面剛度； 豎向地震作用及風荷載的影響等。豎向地震作用及風荷載的影響等。15二、多塔高層結構的動力特性二、多塔高層結構的動力特性

7、及地震響應分析及地震響應分析1 1、分析模型、分析模型16串并聯質點系層模型串并聯質點系層模型串并聯質點系層模型串并聯質點系層模型17考慮底盤變形的串考慮底盤變形的串并聯剛片系層模型并聯剛片系層模型分段連續化串并聯組模型分段連續化串并聯組模型此外，還有應用最為廣泛的三維空間動力分析模型。此外，還有應用最為廣泛的三維空間動力分析模型。2 2、振動方程、振動方程 對于多自由度體系，無阻尼自由振動方程的基本形對于多自由度體系，無阻尼自由振動方程的基本形式為：式為：183 3、雙軸對稱雙塔結構、雙軸對稱雙塔結構特點：特點： 有五種基本振型。有五種基本振型。19對稱雙塔結構的五種基本振型對稱雙塔結構的五

8、種基本振型在水平地震作用下，三種基本振型在水平地震作用下，三種基本振型x xL L- -x xL L、 L L- - L L、y yL L- - 的振型參與系數為零，即對內的振型參與系數為零，即對內力和位移沒有影響。力和位移沒有影響。與單塔結構的受力性能相近。與單塔結構的受力性能相近。以上結論對對稱多塔結構具有適應性。以上結論對對稱多塔結構具有適應性。20 例例1 1 與單塔結構比較例題與單塔結構比較例題21平面圖平面圖底盤平面長底盤平面長115.2115.2 mm，寬寬57.6m57.6m。 塔樓平面軸塔樓平面軸線長線長28.8m28.8m，寬寬28.8m28.8m。22正立面圖正立面圖總共

9、總共3030層，裙層，裙房房5 5層。設防烈層。設防烈度為度為7 7度，阻尼度，阻尼比比0.050.05，二類，二類場地土。其它場地土。其它條件見例條件見例3333。23單塔結構平面圖與立面圖單塔結構平面圖與立面圖（1 1）振型比較）振型比較24單塔結構前單塔結構前1212階振型階振型雙軸對稱雙塔結構前雙軸對稱雙塔結構前1212階振型階振型（2 2）周期比較）周期比較25（3 3）內力比較）內力比較26單塔結構各樓層地震力單塔結構各樓層地震力對稱雙塔結構各樓層地震力對稱雙塔結構各樓層地震力27單塔各樓層剪力單塔各樓層剪力對稱雙塔各樓層剪力對稱雙塔各樓層剪力單塔各樓層彎矩單塔各樓層彎矩對稱雙塔各

10、樓層彎矩對稱雙塔各樓層彎矩（4 4）位移比較）位移比較28單塔各樓層位移單塔各樓層位移對稱雙塔各樓層彎矩對稱雙塔各樓層彎矩通過上述比較可見，雙軸對稱雙塔結構的受力通過上述比較可見，雙軸對稱雙塔結構的受力性能與相應的單塔結構相似。性能與相應的單塔結構相似。 例例22影響因素分析例題。影響因素分析例題。（1 1）塔樓間距影響）塔樓間距影響29計算了以下四種情況：計算了以下四種情況：30由表可見，塔樓間距對結構受力性能影響很小。由表可見，塔樓間距對結構受力性能影響很小。（2 2）底盤高度影響）底盤高度影響31對自振周期的影響對自振周期的影響對頂層地震反應力的影響對頂層地震反應力的影響32對底盤頂層地

11、震力的影響對底盤頂層地震力的影響對底盤底層剪力的影響對底盤底層剪力的影響33對塔樓頂部位移的影響對塔樓頂部位移的影響對最大層間位移的影響對最大層間位移的影響上述比較表明，底盤高度對結構受力性能有較大影響。上述比較表明，底盤高度對結構受力性能有較大影響。（3 3）底盤剛度影響）底盤剛度影響34為了考查底盤剛度對結構性能的影響，在底盤中為了考查底盤剛度對結構性能的影響，在底盤中增加少量的剪力墻，結果如下表。增加少量的剪力墻，結果如下表。由表可見，底盤剛度對結構性能有較大影響。由表可見，底盤剛度對結構性能有較大影響。4 4、不對稱雙塔結構、不對稱雙塔結構 例例3 3 左、右塔樓高度不等時的算例。左、

12、右塔樓高度不等時的算例。35立面圖立面圖左塔逐漸由左塔逐漸由3030層層降至降至1515層，右塔層，右塔逐漸由逐漸由0 0層增加層增加至至1515層，每次變層，每次變化一層。其它情化一層。其它情況見例況見例3-63-6。36左、右塔樓高度不同時左、右塔樓高度不同時底盤頂層地震力的變化底盤頂層地震力的變化左、右塔樓高度不同時左、右塔樓高度不同時 底盤底部剪力的變化底盤底部剪力的變化（水平坐標表示右塔樓高度與左塔摟高度之比。）（水平坐標表示右塔樓高度與左塔摟高度之比。）三、連體高層結構的動力特性三、連體高層結構的動力特性 及地震響應分析及地震響應分析1 1、分析模型、分析模型37串并聯質點系層模型

13、串并聯質點系層模型38串并聯剛片系層模型串并聯剛片系層模型39考慮底盤和連接體變形的串并聯剛片系層模型考慮底盤和連接體變形的串并聯剛片系層模型40質量集中于節點系模型質量集中于節點系模型41分段連續化的串聯模型分段連續化的串聯模型2 2、振動方程、振動方程 對于多自由度體系，無阻尼自由振動方對于多自由度體系，無阻尼自由振動方程的基本形式為：程的基本形式為：423 3、雙軸對稱連體結構、雙軸對稱連體結構 例例44與單塔結構比較算例。與單塔結構比較算例。4344（1 1）位移比較）位移比較45地震作用下地震作用下x方向最大位移方向最大位移地震作用下地震作用下y方向最大位移方向最大位移（2 2）內力

14、比較）內力比較46地震作用下樓層剪力地震作用下樓層剪力地震作用下樓層彎矩地震作用下樓層彎矩（3 3）振型比較）振型比較47單塔結構振型單塔結構振型雙軸對稱雙塔結構振型雙軸對稱雙塔結構振型（4 4）周期和振型方向比較）周期和振型方向比較48單塔結構周期和振型單塔結構周期和振型雙向對稱雙塔連體結構周期和振型雙向對稱雙塔連體結構周期和振型由上表可見，雙向對稱雙塔連體結構的扭轉效應增大。由上表可見，雙向對稱雙塔連體結構的扭轉效應增大。3 3、非對稱連體結構、非對稱連體結構49例例5 非對稱雙塔連體結構性能算例。非對稱雙塔連體結構性能算例。 左塔樓為框架左塔樓為框架- -核核心筒結構，右塔心筒結構，右塔

15、樓為純框架結構，樓為純框架結構，3030層，頂部采用層，頂部采用桁架做連接體。桁架做連接體。其它條件見例其它條件見例4-54-5。50地震作用下地震作用下x方向最大位移方向最大位移地震作用下地震作用下y方向最大位移方向最大位移51地震作用下樓層剪力地震作用下樓層剪力地震作用下樓層彎矩地震作用下樓層彎矩52剛度對稱雙塔振型剛度對稱雙塔振型剛度不對稱雙塔振型剛度不對稱雙塔振型四、連接體及其對結構性能的四、連接體及其對結構性能的 影響影響1 1、連接體的分類、連接體的分類53（1）按連接體的結構形式分類）按連接體的結構形式分類普通桁架式連接體普通桁架式連接體空腹桁架式連接體空腹桁架式連接體旋臂式連接

16、體旋臂式連接體吊梁、托梁式連接體吊梁、托梁式連接體（2 2）按連接體與塔樓的連接方式分類）按連接體與塔樓的連接方式分類 連接體與塔樓必須具有可靠連接。連接體與塔樓必須具有可靠連接。 54 剛性連接；剛性連接； 鉸接連接；鉸接連接； 滑動連接；滑動連接； 彈性連接。彈性連接。連接方式：連接方式：55剛性連接剛性連接鉸接連接鉸接連接56滑動連接限位裝置滑動連接限位裝置57橡膠墊支座橡膠墊支座帶阻尼器的橡膠墊支座帶阻尼器的橡膠墊支座（3）按連接體與塔樓的相對剛度分類）按連接體與塔樓的相對剛度分類 可分為：強連接；弱連接。可分為：強連接；弱連接。（4）按連接體的跨度分類）按連接體的跨度分類 可分為：大

17、跨度連接體；小跨度連接體。可分為：大跨度連接體；小跨度連接體。（5）按連接體的位置分類）按連接體的位置分類 可分為：高位連接；中位連接；低位連可分為：高位連接；中位連接；低位連 接。接。582 2、連接體位置對結構受力性能的影響、連接體位置對結構受力性能的影響59例例6 連接體位置對結構受理力性能影響例題。連接體位置對結構受理力性能影響例題。某塔樓左塔某塔樓左塔45層，右塔層，右塔30層，底盤層，底盤4層。連接體按下層。連接體按下列四種情況布置：列四種情況布置：情況情況1：連接體布置在矮塔：連接體布置在矮塔1/4處（第處（第9、10層）；層）；情況情況2：連接體布置在矮塔：連接體布置在矮塔1/

18、2處（第處（第16、17層）；層）；情況情況3：連接體布置在矮塔：連接體布置在矮塔3/4處（第處（第23、24層）；層）；情況情況4：連接體布置在矮塔頂部（第：連接體布置在矮塔頂部（第29、30層）。層）。60前前18階周期階周期（1 1）周期、振型對比）周期、振型對比61連接體位置對周期的影響連接體位置對周期的影響連接體位置對連接體位置對Tt/T1的影響的影響62情況情況1的前的前8階振型階振型1 2 3 45 67 8631 2 3 4 5 6 7 8情況情況2的前的前8階振型階振型64（2 2）位移比較）位移比較X方向層間位移角方向層間位移角 y方向層間位移角方向層間位移角65X方向樓層

19、最大側移方向樓層最大側移頂層扭轉角變化頂層扭轉角變化高塔塔頂側移高塔塔頂側移矮塔塔頂側移矮塔塔頂側移66（3 3）內力比較）內力比較X方向剪力方向剪力Y方向剪力方向剪力各樓層扭矩各樓層扭矩3 3、連接體數量對結構受力性能的影響、連接體數量對結構受力性能的影響67正立面圖正立面圖例例7 連接體數量影響例題。連接體數量影響例題。左塔左塔45層，右塔層，右塔30層，裙房層，裙房4層。層。連接體情況如下：連接體情況如下：情況情況1：無連接體。：無連接體。情況情況2：矮塔頂設一道。：矮塔頂設一道。情況情況3：矮塔頂、：矮塔頂、1/2處，共兩道。處，共兩道。情況情況4：矮塔頂、：矮塔頂、3/4、1/2處，

20、共三道。處，共三道。情況情況5：矮塔頂、：矮塔頂、3/4、1/2、1/4處，共處，共四道。四道。其它條件見例其它條件見例5-17。68各算例前各算例前18階周期階周期（1 1）周期對比）周期對比69X方向最大位移方向最大位移Y方向最大位移方向最大位移（2 2）位移對比）位移對比70X方向層間最大位移角方向層間最大位移角y方向層間最大位移角方向層間最大位移角71X方向樓層最大剪力方向樓層最大剪力y方向樓層最大剪力方向樓層最大剪力（3 3）內力對比）內力對比72樓層扭矩樓層扭矩塔頂扭轉角塔頂扭轉角4 4、連接體與塔樓連接方式對結構受力性能的影響、連接體與塔樓連接方式對結構受力性能的影響73塔樓平面

21、塔樓平面裙房平面裙房平面例例8 連接體與塔樓連接方連接體與塔樓連接方式比較例題式比較例題5 。對稱雙塔結構，對稱雙塔結構，28層，裙房層，裙房5層，三種連接方式：層，三種連接方式：（1）兩端剛接。）兩端剛接。（2）兩端鉸接。）兩端鉸接。（3）左端鉸接，右端剛接。）左端鉸接，右端剛接。其它條件見例其它條件見例5-19。74五、工程實例五、工程實例 實例實例1 1 長沙市長沙市S S住宅小區大底盤住宅小區大底盤6 6塔高層結構設計復核塔高層結構設計復核底盤塔樓平面布置及墻柱平面布置示意圖W8-6棟W8-2棟W8-5棟W8-3棟W8-1棟23F23F23F23F23F23FA座B座塔樓平面布置及墻柱

22、平面布置示意塔樓平面布置及墻柱平面布置示意751 1、 概述概述原設計的主要問題：原設計的主要問題：（1 1）高寬比超限，未設地下室，基礎埋設深度不）高寬比超限，未設地下室，基礎埋設深度不符合要求，結構在大震下是否會發生傾覆和失穩？符合要求，結構在大震下是否會發生傾覆和失穩？（2 2）按單塔結構計算，與按多塔計算差別有多大？）按單塔結構計算，與按多塔計算差別有多大？（3 3）只用一個軟件計算，不符合規范要求。）只用一個軟件計算，不符合規范要求。762 2、對原初步設計計算復核、對原初步設計計算復核表表1.1 塔塔W8-1按按Midas與與Satwe計算的周期對比分析計算的周期對比分析77續續

23、前前 表表78 表表1.6 單塔單塔Midas與與Satwe結構總質量對比分析結構總質量對比分析 79表表1.7 單塔單塔Midas與與Satwe風荷載下底部剪力對比分析風荷載下底部剪力對比分析 80表表1.8 單塔單塔Midas與與Satwe地震下底部剪力對比分析地震下底部剪力對比分析 81表表1.9 單塔單塔Midas與與Satwe頂點位移對比分析頂點位移對比分析 82表表1.10 單塔單塔Midas與與Satwe層間位移角對比分析層間位移角對比分析 83由表由表1可見：可見： （1）按按SATWE的計算結果與按的計算結果與按MIDAS的計的計算結果相近，證明兩個程序計算的結果均可信。算結

24、果相近，證明兩個程序計算的結果均可信。其中，按其中，按SATWE計算的各振型的周期比按計算的各振型的周期比按MIDAS計算的略長，變形略大，扭轉振型出現略計算的略長，變形略大，扭轉振型出現略晚，頂點位移偏小，底部剪力偏小。按晚，頂點位移偏小，底部剪力偏小。按MIDAS計計算時，算時，塔樓塔樓W8-6的第的第2振型便為扭轉振型。振型便為扭轉振型。 （2）塔樓塔樓W8-6有有33層，寬度較小，高寬比大，層，寬度較小，高寬比大，在風荷載的作用下，橫向的整體剛度較弱，抗扭剛在風荷載的作用下，橫向的整體剛度較弱，抗扭剛度也較弱，宜采取加強措施。度也較弱，宜采取加強措施。843 3、用、用MIDASMID

25、AS軟件按單塔與按多塔軟件按單塔與按多塔 計算結果的比較計算結果的比較 我們采用我們采用MIDASMIDAS軟件不但進行了各塔樓的軟件不但進行了各塔樓的單塔分析，而且進行了多塔分析。按單塔單塔分析，而且進行了多塔分析。按單塔與按多塔地震作用下的分析結果對與按多塔地震作用下的分析結果對 比見表比見表2.22.2。85表表2.2 單塔與整體地震剪力對比分析單塔與整體地震剪力對比分析 86表表2.3 按單塔與按多塔第按單塔與按多塔第2層地震彎矩對比分析層地震彎矩對比分析 87表表2.4 按單塔與按多塔地震下頂點位移對比分析按單塔與按多塔地震下頂點位移對比分析 88按多塔結構計算時的整體周期結果按多塔

26、結構計算時的整體周期結果 89 第第1振型振型 Y向平動向平動 第第2振型振型 Y向平動向平動 第第3振型振型 X向平動向平動 第第4振型振型 扭轉扭轉 90第第5振型振型 X向平動向平動 第第6振型振型 X向平動向平動 第第7振型振型 X向平動向平動 第第8振型振型 Y向平動向平動 91第第9振型振型 Y向平動向平動 第第10振型振型 Y向平動向平動 第第11振型振型 X向平動向平動 第第12振型振型 X向平動向平動 92由表由表2可見：可見： （1）按整體分析的底盤底部和第按整體分析的底盤底部和第2層底部的地震剪力層底部的地震剪力比按單塔分析的略大。比按單塔分析的略大。 （2）從結構從結構

27、Z向扭轉因子看出整體分析第一扭轉主振向扭轉因子看出整體分析第一扭轉主振型的出現比單塔計算時要滯后，但第型的出現比單塔計算時要滯后，但第1振型下塔樓振型下塔樓W8-6的變形較大。第的變形較大。第2振型下塔樓振型下塔樓W8-3的變形較大。第的變形較大。第4振型振型為扭轉振型，塔樓為扭轉振型，塔樓W8-6的反應很大。的反應很大。 （3）按整體分析時，塔樓按整體分析時，塔樓W8-2沿沿X方向、塔樓方向、塔樓W8-3與與W8-5沿沿Y方向的最大層間位移角較大，宜采取措施加強。方向的最大層間位移角較大，宜采取措施加強。934 4、關于結構的穩定性問題、關于結構的穩定性問題 本工程各塔樓的高寬比很大，需對穩

28、定性進行復核。高規中有關結構穩定性是通過剛重比控制。對于剪力墻結構，當剛重比小于1.4時，結構失穩；當剛重比為1.42.7時，要考慮二階效應；當剛重比大于2.7時，結構穩定。原設計采用SATWE程序計算得到各塔的剛重比均在4以上，表明結構不會喪失穩定。我們采用MIDAS軟件計算的結構穩定性如表3。由表3可見，各塔樓均穩定。 94-W8-6#塔SHEAR WALL STRUCTURE STABILITY CHECK RESULT * Unit : m,kN * EJd : Lateral Stiffness of Structure * H : Height of Structure * Sig

29、Gi : Summation of (1.2*Dead Load + 1.4*Live Load) from base to roof story * P-Delta Check : if (EJd = 2.7*H2*SigGi) then (Not Required) * Structure Check : if (EJd = 1.4*H2*SigGi) then (Stable) - - - - - - -表表3 塔樓塔樓W8-6穩定計算結果穩定計算結果955 5、關于結構的抗傾覆問題、關于結構的抗傾覆問題 本工程的基礎埋置深度很淺，只有本工程的基礎埋置深度很淺，只有1.2m1.2m1.8

30、m1.8m，需對抗傾，需對抗傾覆問題進行復核。我國結構抗震設計的原則是覆問題進行復核。我國結構抗震設計的原則是“小震不裂，中震小震不裂，中震可修，大震不倒可修，大震不倒”。我們對各塔在大震下的抗傾覆問題進行了。我們對各塔在大震下的抗傾覆問題進行了計算。計算。3OVRMMRM 按徐培福、黃小坤主編按徐培福、黃小坤主編高層建筑混凝土結構技術規程理解與應高層建筑混凝土結構技術規程理解與應用用一書，高層建筑在地震作用下底部不出現拉應力的條件是：一書，高層建筑在地震作用下底部不出現拉應力的條件是：式中式中，抗傾覆力矩標準值抗傾覆力矩標準值，OVM傾覆力矩標準值。傾覆力矩標準值。 96各塔樓抗傾覆驗算結果

31、各塔樓抗傾覆驗算結果 由上面的計算可見，塔樓由上面的計算可見，塔樓W8-1A、W8-1B、W8-2和和W8-6 四個塔樓在罕遇地震（即大震）下存在抗傾覆問題，不安全，需四個塔樓在罕遇地震（即大震）下存在抗傾覆問題，不安全，需要采取適當措施。要采取適當措施。 976 6、關于樁的抗剪與樁頂水平變形問題、關于樁的抗剪與樁頂水平變形問題表表4 風荷載和地震荷載作用下各塔樓樁的平均剪力風荷載和地震荷載作用下各塔樓樁的平均剪力 單位：單位：kN98 根據單樁水平靜載報告，其水平極限承載力為根據單樁水平靜載報告，其水平極限承載力為250kN，位移，位移10mm對應的荷載為對應的荷載為190kN。據此類。據此類推，水平剪力為推，水平剪力為38.33kN時的水平位移為時的水平位移為2mm左右左右，因此，本樁在水平荷載下的承載力和水平位移均可，因此，本樁在水平荷載下的承載力和水平位移均可靠。靠。997 7、幾點建議、幾點建議 （1）各塔樓的剛度，特別是塔樓各塔樓的剛度，特別是塔樓W8-6的剛度偏的剛度偏弱，可通過加長剪力墻或加厚剪力墻等措施加強。弱，可通過加長剪力墻或加厚剪力墻等措施加強。 （2）為加強結構的整體性，各層平面開口處為加強結構的整體性，