1、一、熱油管道摩阻計算的特點一、熱油管道摩阻計算的特點 熱油管道的摩阻計算不同于等溫管路的特點就在于：熱油管道的摩阻計算不同于等溫管路的特點就在于： 1沿程水力坡降不是常數。沿程水力坡降不是常數。 由于熱油沿管路的流動過程中，油溫不斷降低由于熱油沿管路的流動過程中，油溫不斷降低，粘度不粘度不斷增大，水力坡降也就不斷增大，所以熱油管道的水力斷增大，水力坡降也就不斷增大，所以熱油管道的水力坡降線不是直線，而是一條斜率不斷增大的曲線。坡降線不是直線，而是一條斜率不斷增大的曲線。 2應按一個加熱站間距計算摩阻。應按一個加熱站間距計算摩阻。因為在加熱站進出口處油溫發生突變，粘度也發生突變，因為在加熱站進出

2、口處油溫發生突變，粘度也發生突變，從而水力坡降也發生突變，只有在兩個加熱站之間的管從而水力坡降也發生突變，只有在兩個加熱站之間的管路上，水力坡降路上，水力坡降i的變化才是連續的。的變化才是連續的。 第二節第二節 熱油管道的摩阻計算熱油管道的摩阻計算二、計算熱油管道摩阻方法二、計算熱油管道摩阻方法 熱油管道摩阻計算有三種方法：熱油管道摩阻計算有三種方法：(1) 平均溫度計算法平均溫度計算法(3) 基于粘溫關系的方法基于粘溫關系的方法1、平均油溫計算法、平均油溫計算法 輸送含蠟原油的管路多在紊流光滑區工作，此時摩阻與輸送含蠟原油的管路多在紊流光滑區工作，此時摩阻與粘度的粘度的0.25次方成正比，當

3、加熱站間起終點溫度下的粘次方成正比，當加熱站間起終點溫度下的粘度相差不超過一倍時，取起終點平均溫度下的粘度，用度相差不超過一倍時，取起終點平均溫度下的粘度，用等溫輸管的摩阻計算方法計算一個加熱站間的摩阻，誤等溫輸管的摩阻計算方法計算一個加熱站間的摩阻，誤差不會太大。具體步驟是：差不會太大。具體步驟是： (2) 分段計算法分段計算法計算加熱站間油流的平均溫度計算加熱站間油流的平均溫度 Tpj ， )2(31ZRpjTTT 由粘溫特性求出溫度為由粘溫特性求出溫度為Tpj時的油流粘度時的油流粘度pj。 一個加熱站間的摩阻為：一個加熱站間的摩阻為： RmmpjmRLDQh 512 2、分段計算法、分段

4、計算法 當站間起終點粘度變化較大時，用站間平均溫度法計算摩當站間起終點粘度變化較大時，用站間平均溫度法計算摩阻損失誤差較大。此時可將站間分成若干小段，分段計算阻損失誤差較大。此時可將站間分成若干小段，分段計算管路的摩阻。其方法是：管路的摩阻。其方法是： 將站間管路按管長或溫度區間分成幾段，各段的長度根將站間管路按管長或溫度區間分成幾段，各段的長度根據實際情況而定。一般每小段的溫降不超過據實際情況而定。一般每小段的溫降不超過5，在非牛，在非牛頓流體摩阻計算中有時需要按每小段溫降頓流體摩阻計算中有時需要按每小段溫降1來劃分。來劃分。 從加熱站出口開始，由溫降公式逐段計算每一小段的起從加熱站出口開始

5、，由溫降公式逐段計算每一小段的起終點溫度或每小段的長度，并計算其算術平均溫度。終點溫度或每小段的長度，并計算其算術平均溫度。 對于第對于第i小段，起終點溫度分別為小段，起終點溫度分別為Ti和和Ti+1，則其算術平則其算術平均溫度為均溫度為Tpj=(Ti+Ti+1)/2。若分段是按長度劃分的，則每若分段是按長度劃分的，則每段長度段長度li已知，根據已知，根據Ti和和li，由溫降公式求由溫降公式求Ti+1；若分段若分段是按溫度區間劃分的，則是按溫度區間劃分的，則Ti和和Ti+1已知，可由溫降公式已知，可由溫降公式求得每小段的長度求得每小段的長度li。 根據根據Tpj計算對應的油品粘度計算對應的油品

6、粘度pj及該小段的摩阻及該小段的摩阻 immpjmRilDQh 512 則整個加熱站間的摩阻為則整個加熱站間的摩阻為 niRiRhh1不論熱油管線處于層流還是紊流，都可以采用分段計算不論熱油管線處于層流還是紊流，都可以采用分段計算法計算摩阻。分段越小，每段的溫降越小，摩阻計算越法計算摩阻。分段越小，每段的溫降越小，摩阻計算越精確，當然計算量也就越大。因此分段法更適合于計算精確，當然計算量也就越大。因此分段法更適合于計算機計算。機計算。 3、由粘溫關系式推導的摩阻計算式、由粘溫關系式推導的摩阻計算式基本思路：以列賓宗公式為基本計算公式，在前述溫降公式基本思路：以列賓宗公式為基本計算公式，在前述溫

7、降公式和粘溫方程的基礎上，列出熱油管道摩阻計算的微分方程式，和粘溫方程的基礎上，列出熱油管道摩阻計算的微分方程式，然后積分求解然后積分求解(該方法又稱為理論公式法該方法又稱為理論公式法)。在距加熱站出口為在距加熱站出口為l的地方取一微元段的地方取一微元段dl，此處油溫為，此處油溫為T，粘度粘度為為，管內徑為管內徑為D1，根據列賓宗公式，微元段上的摩阻為：根據列賓宗公式，微元段上的摩阻為： dlDQdhmmmR 512 由微元段的熱平衡方程可得到：由微元段的熱平衡方程可得到： bTTdTDKGcdl 0 粘溫關系取粘溫指數方程：粘溫關系取粘溫指數方程： )bTT(u)bTT(uT)TT(uTee

8、eRRRR 00 將式代入式并整理得：將式代入式并整理得： bTTdTeealhdh)bTT(mu)bTT(muRTRRR 000式中式中 hTR為油溫為為油溫為TR的等溫輸油管道的摩阻。的等溫輸油管道的摩阻。令令 且已知且已知RRalA=)( xEidttext 對式積分整理得：對式積分整理得： )bTT(muEi)bTT(muEieAhhZR)bTT(muRTRRR 000簡明地表示為簡明地表示為lhhRTR 式中：式中：ll熱油管道軸向溫降摩阻修正系數熱油管道軸向溫降摩阻修正系數 )bTT(muEi)bTT(muEieAlZR)bTT(muRR 0001上述公式可用于分析熱油管道特性及其

9、變化規律。幫助指上述公式可用于分析熱油管道特性及其變化規律。幫助指導生產管理。但該公式要用到冪積分函數，計算較麻煩，導生產管理。但該公式要用到冪積分函數，計算較麻煩，給電算帶來了一定的困難。另外，對于含蠟原油，粘溫關給電算帶來了一定的困難。另外，對于含蠟原油，粘溫關系式用某一個方程描述也不合適，故工程上很少采用。系式用某一個方程描述也不合適，故工程上很少采用。 最后強調一點無論采用什么方法計算摩阻，都要先判斷流最后強調一點無論采用什么方法計算摩阻，都要先判斷流態。如果中間有流態轉變，則應分段計算摩阻。態。如果中間有流態轉變，則應分段計算摩阻。 4、徑向溫降對摩阻的影響、徑向溫降對摩阻的影響 熱

10、油管道徑向的速度和溫度分布熱油管道徑向的速度和溫度分布由于熱油沿徑向散熱，所以油流在徑向存在溫度梯度，管中由于熱油沿徑向散熱，所以油流在徑向存在溫度梯度，管中心溫度較高，管壁處較低。徑向溫降的存在，使管內油品沿心溫度較高，管壁處較低。徑向溫降的存在，使管內油品沿徑向產生自然對流，加劇了油流的擾動，使流速分布發生畸徑向產生自然對流，加劇了油流的擾動，使流速分布發生畸變，從而引起附加摩阻損失，通常用徑向溫降摩阻修正系數變，從而引起附加摩阻損失，通常用徑向溫降摩阻修正系數來表示。從而加熱站間管路的摩阻損失為來表示。從而加熱站間管路的摩阻損失為:rlhhRTR 式中：式中： r徑向溫降摩阻修正系數；徑

11、向溫降摩阻修正系數； )/(ybir 系數，層流為系數，層流為0.9，紊流為，紊流為1.0指數，層流為指數，層流為1/31/4，紊流為，紊流為1/31/7bi管壁平均溫度管壁平均溫度 Tbi下的油品運動粘度下的油品運動粘度y油流平均溫度油流平均溫度 Ty 下的油品運動粘度下的油品運動粘度三、熱油管道摩阻計算的分區三、熱油管道摩阻計算的分區含蠟原油在加熱輸送時可能發生流態和流型的轉變，即當油含蠟原油在加熱輸送時可能發生流態和流型的轉變，即當油溫降至反常點時，管內流動由牛頓流型轉變成非牛頓流型；溫降至反常點時，管內流動由牛頓流型轉變成非牛頓流型；或當粘度增大至某值時，雖然仍為牛頓流型，但流態卻從紊

12、或當粘度增大至某值時，雖然仍為牛頓流型，但流態卻從紊流轉入層流。流轉入層流。牛頓體牛頓體非牛頓體非牛頓體RT反常點反常點TZT牛頓紊流到牛頓層流的臨界粘度為：牛頓紊流到牛頓層流的臨界粘度為： LJLJDQRe/41 式中：式中：ReLJ臨界雷諾數臨界雷諾數Q管道的流量，管道的流量，m3/s由由LJ可求得可求得TLJ，由軸向溫降公式可求得紊流與層流的轉變點。，由軸向溫降公式可求得紊流與層流的轉變點。熱油管道由于徑向溫降的影響，使得熱油管道由于徑向溫降的影響，使得Re達到達到1000時管內流時管內流動就轉變為紊流，不一定要達到動就轉變為紊流，不一定要達到2000。對于大直徑的熱含蠟油管道，加熱站間

13、常見的流態變化為：對于大直徑的熱含蠟油管道，加熱站間常見的流態變化為：從加熱站出口處的牛頓紊流從加熱站出口處的牛頓紊流非牛頓紊流非牛頓紊流非牛頓層流非牛頓層流對于高粘度的熱重油管道，常見的流態變化為：對于高粘度的熱重油管道，常見的流態變化為：牛頓紊流牛頓紊流牛頓層流牛頓層流非牛頓層流非牛頓層流對于不同的流態和流型，需要分別按其相應的摩阻公式對于不同的流態和流型，需要分別按其相應的摩阻公式計算。計算。牛頓層流不可能轉換為非牛頓紊流。因為流態和流型都牛頓層流不可能轉換為非牛頓紊流。因為流態和流型都是向粘度高的方向轉變。紊流的粘度小于層流，層流不是向粘度高的方向轉變。紊流的粘度小于層流，層流不可能向

14、紊流轉變。但非牛頓流體的表觀粘度比牛頓流體可能向紊流轉變。但非牛頓流體的表觀粘度比牛頓流體的粘度大得多，可以由牛頓流體紊流轉變為非牛頓流體的粘度大得多，可以由牛頓流體紊流轉變為非牛頓流體紊流。紊流。有流態轉變時，熱站有流態轉變時，熱站 間摩阻計算可按下述步驟進行：間摩阻計算可按下述步驟進行：1、確定流態轉變位置、確定流態轉變位置LJLJLJLJDQDQRe442000Re00 求求得得根根據據 由原油的粘溫關系求出與由原油的粘溫關系求出與LJ對應的溫度對應的溫度TLJ。根據根據TLJ由溫降公式計算紊流段長度：由溫降公式計算紊流段長度：bTTbTTKDGCLLJRT 00ln 則層流段長度為：則

15、層流段長度為： TRLLLL 2、分別計算層流段和紊流段的摩阻、分別計算層流段和紊流段的摩阻hL和和hT。注意層流段要。注意層流段要乘以徑向溫降附加壓頭損失系數乘以徑向溫降附加壓頭損失系數r ，加熱站間摩阻損，加熱站間摩阻損失為：失為： LTRhhh 第三節第三節 確定和布置加熱站、泵站確定和布置加熱站、泵站一、確定加熱站數及其熱負荷一、確定加熱站數及其熱負荷確定了加熱站的進、出口溫度，即加熱站的起、終點溫度確定了加熱站的進、出口溫度，即加熱站的起、終點溫度TR 和和 TZ 后，可按最低月平均地溫，及全線的近似后，可按最低月平均地溫，及全線的近似K值估算加熱值估算加熱站間距站間距 LR 。bT

16、TbTTDKGCLZRR 00ln 加熱站站數加熱站站數 nR 按下式計算并化整按下式計算并化整RRLLn /式中：式中： L管路總長，管路總長，m;LR初步計算的加熱站間距，初步計算的加熱站間距，m加熱站的有效熱負荷加熱站的有效熱負荷 q 可根據所要求的進、出站溫度可根據所要求的進、出站溫度TR 及及 TZ 計算如下計算如下)(ZRTTGCq 式中：式中：q加熱爐有效熱負荷，加熱爐有效熱負荷，kwG油流質量流量，油流質量流量，kg/sC平均油溫下的油品比熱容，平均油溫下的油品比熱容，kJ/kg加熱站的燃料油耗量加熱站的燃料油耗量(kg/h)為為3600 REqg 式中：式中： R加熱系統的效

17、率；加熱系統的效率；E 燃料油低發熱值，燃料油低發熱值，kJ/kg二、確定泵站數、布站二、確定泵站數、布站熱油管路泵站數的確定不同于等溫管的特點：熱油管路泵站數的確定不同于等溫管的特點：泵站數不僅取決于管徑和泵站的工作壓力，還取決于熱力泵站數不僅取決于管徑和泵站的工作壓力，還取決于熱力條件，即必須在熱力條件已定的基礎上計算全線摩阻損失條件，即必須在熱力條件已定的基礎上計算全線摩阻損失以確定泵站數。以確定泵站數。1、泵站數確定、泵站數確定假設確定泵站數之前熱力計算已經完成，即全線有座假設確定泵站數之前熱力計算已經完成，即全線有座nR個加熱站，加熱站的進出站溫度為個加熱站，加熱站的進出站溫度為Tz

18、和和TR，熱站間距為，熱站間距為LR，則泵站可按下述步驟確定：，則泵站可按下述步驟確定： (1)根據根據TR和和Tz確定整個加熱站間是否有流態轉變，若站間確定整個加熱站間是否有流態轉變，若站間有流態轉變，則摩阻應分段計算有流態轉變，則摩阻應分段計算;(2) 按照平均油溫和計算輸量計算站間的平均水力坡降按照平均油溫和計算輸量計算站間的平均水力坡降i，并，并用此值判斷有無翻越點（一般用圖解法）用此值判斷有無翻越點（一般用圖解法）; (3)計算全線所需壓頭計算全線所需壓頭HR。當全線。當全線K值相同時，加熱站一般值相同時，加熱站一般按等間距布置考慮。所以各個站間的摩阻按等間距布置考慮。所以各個站間的

19、摩阻hR相同，因此相同，因此無翻越點時，全線所需壓頭為無翻越點時，全線所需壓頭為:sZRRRRHZhnhnH 若加熱站間熱力條件不同，則：若加熱站間熱力條件不同，則：sZRnjRjRhnhHR 1有翻越點時，全線所需壓頭為：有翻越點時，全線所需壓頭為：sZfRLRhhHf 式中：式中：HRLf為起點到翻越點的摩阻損失為起點到翻越點的摩阻損失;為翻越點之前各加熱站的站內損失之和；為翻越點之前各加熱站的站內損失之和； hf 為翻越點與起點的高程差；為翻越點與起點的高程差；sZ為翻越點或終點要求的動水（剩余）壓力；為翻越點或終點要求的動水（剩余）壓力； h為一個加熱站的站內損失，一般取為一個加熱站的

20、站內損失，一般取1020m油柱。油柱。說明：說明：當有翻越點時，翻越點一般不與加熱站重合，故當有翻越點時，翻越點一般不與加熱站重合，故翻越點到其前一站的平均油溫要高于整個加熱站間的平翻越點到其前一站的平均油溫要高于整個加熱站間的平均油溫，準確計算摩阻應按這一段的平均油溫計算。但均油溫，準確計算摩阻應按這一段的平均油溫計算。但在設計計算中，為了簡化計算，一般仍按熱站間的平均在設計計算中，為了簡化計算，一般仍按熱站間的平均水力坡降計算該段的摩阻。水力坡降計算該段的摩阻。(4) 設計算輸量下泵站的揚程為設計算輸量下泵站的揚程為HC，泵站站內損失為，泵站站內損失為hc，一般取一般取hc1020m油柱，

21、則所需泵站數為：油柱，則所需泵站數為： ccRphHHn 顯然也存在顯然也存在np的化整問題。的化整問題。np的化整要與加熱站數的化的化整要與加熱站數的化整相結合，進行綜合考慮。化整的原則與等溫管道相整相結合，進行綜合考慮。化整的原則與等溫管道相同，不同的是熱油管道的輸量調節更方便，即還可以同，不同的是熱油管道的輸量調節更方便，即還可以通過調整熱力參數來調節。通過調整熱力參數來調節。當全線熱力條件不同時，熱油管路的翻越點判斷要當全線熱力條件不同時，熱油管路的翻越點判斷要注意哪些問題？注意哪些問題？思考題思考題（水力坡降的選取，最好用所需的總壓頭或剩余壓（水力坡降的選取，最好用所需的總壓頭或剩余

22、壓頭判別，而所需的總壓頭或剩余壓頭應按熱力條件頭判別，而所需的總壓頭或剩余壓頭應按熱力條件分段計算）。分段計算）。2、布站、布站 熱油管道的泵站布置不同于等溫管道，其特點是：熱油管道的泵站布置不同于等溫管道，其特點是：(1) 加熱站間管道的水力坡降是一條斜率不斷增大的曲線。加熱站間管道的水力坡降是一條斜率不斷增大的曲線。(2) 在加熱站處，由于進、出站油溫突變，水力坡降線的斜在加熱站處，由于進、出站油溫突變，水力坡降線的斜率也會突變，而在加熱站之間，水力坡降線斜率逐漸率也會突變，而在加熱站之間，水力坡降線斜率逐漸變化，如下圖所示。變化，如下圖所示。(1) 按熱力計算結果在縱斷面圖上初布熱站，若

23、全線按熱力計算結果在縱斷面圖上初布熱站，若全線K、T0基本相同，一般按等間距初布熱站。基本相同，一般按等間距初布熱站。(2) 布置泵站。有兩種情況：布置泵站。有兩種情況： 紊流區工作的熱油管道，摩阻是按平均溫度法計算紊流區工作的熱油管道，摩阻是按平均溫度法計算的，水力坡降也按平均溫度計算。首先按新確定的的，水力坡降也按平均溫度計算。首先按新確定的熱力參數和泵站數，計算管線的工作點及水力坡降，熱力參數和泵站數，計算管線的工作點及水力坡降，然后按與等溫管道相同的方法布站。新計算的工作然后按與等溫管道相同的方法布站。新計算的工作點輸量可能大于計算輸量，若要維持計算輸量，可點輸量可能大于計算輸量，若要

24、維持計算輸量，可以降低某些泵站的揚程，布站時應按工作點輸量下以降低某些泵站的揚程，布站時應按工作點輸量下的水力坡降和各站揚程布站。的水力坡降和各站揚程布站。層流輸送時，沿線油流粘度變化較大，水力坡降變層流輸送時，沿線油流粘度變化較大，水力坡降變化較大，摩阻應按分段法計算。按實際的水力坡降化較大，摩阻應按分段法計算。按實際的水力坡降線布站。分段按平均溫度計算各段的摩阻線布站。分段按平均溫度計算各段的摩阻hi，然后，然后在圖上畫出水力坡降線。加熱站間的水力坡降線是在圖上畫出水力坡降線。加熱站間的水力坡降線是一條斜率不斷增大的曲線。在下一加熱站處，由于一條斜率不斷增大的曲線。在下一加熱站處，由于油溫

25、突變，水力坡降線的斜率也發生突變，然后又油溫突變，水力坡降線的斜率也發生突變，然后又重復前面的過程。重復前面的過程。當然對于紊流區運行的熱油管道也可采用這種方法當然對于紊流區運行的熱油管道也可采用這種方法布站。布站。 在縱斷面上初布確定加熱站和泵站的位置后，常需要調整加熱站和泵在縱斷面上初布確定加熱站和泵站的位置后，常需要調整加熱站和泵站的位置。盡量使兩者合并成熱泵站。這樣可以節省投資和經營費用，站的位置。盡量使兩者合并成熱泵站。這樣可以節省投資和經營費用，方便輸油管理。我國在平原地區建設的熱油管道，一般都能滿足這一方便輸油管理。我國在平原地區建設的熱油管道，一般都能滿足這一要求。因為對于平原

26、地區，加熱站等間距布置，泵站也接近等間距布要求。因為對于平原地區，加熱站等間距布置，泵站也接近等間距布置，因而進行適當的調整后比較容易做到熱泵站合并。置，因而進行適當的調整后比較容易做到熱泵站合并。(3) 站址的調整站址的調整但是并不是所有情況下都能做到加熱站和泵站合并。譬如在地形起伏但是并不是所有情況下都能做到加熱站和泵站合并。譬如在地形起伏較大的山區，上坡段的泵站間距可能遠小于熱站間距，會有單獨的泵較大的山區，上坡段的泵站間距可能遠小于熱站間距，會有單獨的泵站；在下坡段，泵站間距可能遠大于熱站間距，需要設置單獨的加熱站；在下坡段，泵站間距可能遠大于熱站間距，需要設置單獨的加熱站。因此可能存

27、在三種形式的站：熱泵站、加熱站和泵站。站。因此可能存在三種形式的站：熱泵站、加熱站和泵站。泵站和加熱站合并可以從三方面考慮：泵站和加熱站合并可以從三方面考慮：調整加熱站位置或加熱站數使加熱站向泵站方向合并。調整加熱站位置或加熱站數使加熱站向泵站方向合并。當計算的加熱當計算的加熱站和泵站數相同時，對于平原地區，適當移動熱站位置即可與泵站合站和泵站數相同時，對于平原地區，適當移動熱站位置即可與泵站合并；當計算的熱站數少于泵站數但又較接近時（例如熱站數為并；當計算的熱站數少于泵站數但又較接近時（例如熱站數為3，泵，泵站數為站數為4），可以增加熱站數使每座泵站均變成熱泵站；當熱站數多），可以增加熱站數

28、使每座泵站均變成熱泵站；當熱站數多且接近于泵站數的倍數時，可以增加熱站數使泵站均變成熱泵站，并且接近于泵站數的倍數時，可以增加熱站數使泵站均變成熱泵站，并在泵站間設置單獨的加熱站。在泵站間設置單獨的加熱站。改變泵站特性或泵站數使之向熱站方向合并。改變泵站特性或泵站數使之向熱站方向合并。當可供選擇的泵型號較多，當可供選擇的泵型號較多，如多級泵有不同的級數，串聯泵有不同的揚程時，可以在管路強度允許如多級泵有不同的級數，串聯泵有不同的揚程時，可以在管路強度允許的范圍內，各自選擇不同型號的泵，使各站的揚程不同可以做到泵站與的范圍內，各自選擇不同型號的泵，使各站的揚程不同可以做到泵站與熱站的合并。若計算

29、的泵站數小于熱站數且兩者相近時（如泵站數為熱站的合并。若計算的泵站數小于熱站數且兩者相近時（如泵站數為3，熱站數為熱站數為4），可以適當增加泵站數使全線均為熱泵站，等等。），可以適當增加泵站數使全線均為熱泵站，等等。當單獨采用上述某一種方法還不滿意時，可以兩種方法同時考慮。當單獨采用上述某一種方法還不滿意時，可以兩種方法同時考慮。使熱站和泵站均向一個新位置移動，最后使熱站和泵站合并。若有使熱站和泵站均向一個新位置移動，最后使熱站和泵站合并。若有些熱站和泵站實在無法合并，也只能分別設置熱站和泵站。些熱站和泵站實在無法合并，也只能分別設置熱站和泵站。 (4) 分期建設或有最小、最大設計輸量要求的熱

30、油管道的熱站分期建設或有最小、最大設計輸量要求的熱油管道的熱站和泵站的布置和泵站的布置 原油管線的設計輸量往往由油田的生產能力確定。開發初期產量小，原油管線的設計輸量往往由油田的生產能力確定。開發初期產量小，幾年后達到產量高峰，穩產若干年后，產量開始遞減。因此，許多幾年后達到產量高峰，穩產若干年后，產量開始遞減。因此，許多管道往往是分期建設，一般是一期輸量小，二期輸量大。對于某些管道往往是分期建設，一般是一期輸量小，二期輸量大。對于某些管線，雖然不分期建設，但有最小設計輸量和最大設計輸量的要求。管線，雖然不分期建設，但有最小設計輸量和最大設計輸量的要求。設計管道時，要使管道滿足最大和最小輸量（

31、或一、二期輸量）的設計管道時，要使管道滿足最大和最小輸量（或一、二期輸量）的要求。要求。對于分期建設或有最大最小設計輸量要求的管道，設計時要按最小輸對于分期建設或有最大最小設計輸量要求的管道，設計時要按最小輸量（或一期輸量）確定熱站數，按最大輸量（或二期輸量）確定泵站量（或一期輸量）確定熱站數，按最大輸量（或二期輸量）確定泵站數。這是因為輸量小時溫降快，需要的熱站數多，但需要的泵站數少；數。這是因為輸量小時溫降快，需要的熱站數多，但需要的泵站數少；輸量大時需要的熱站數少而泵站數多，而要使管線滿足兩種輸量的要輸量大時需要的熱站數少而泵站數多，而要使管線滿足兩種輸量的要求，熱站數和泵站數都要取其中

32、的最大者。求，熱站數和泵站數都要取其中的最大者。對于分期建設的管道，按上述原則確定出熱站數和泵站數后，進行熱對于分期建設的管道，按上述原則確定出熱站數和泵站數后，進行熱泵合一的調整，然后選擇建設若干滿足一期輸量的熱站和泵站，有些泵合一的調整，然后選擇建設若干滿足一期輸量的熱站和泵站，有些泵站可暫時不建，輸量增大后，再把熱站改建成熱泵站或泵站。二期泵站可暫時不建，輸量增大后，再把熱站改建成熱泵站或泵站。二期輸量下，盡量使用現有站場，少建或不建新站，這樣可節省投資，但輸量下，盡量使用現有站場，少建或不建新站，這樣可節省投資，但設計時應考慮到站場的擴建和改建。也就是說在設計時就要考慮輸量設計時應考慮到站場的擴建和改建。也就是說在設計時就要考慮輸量增大后泵站的合理方案。增大后泵站的合理方案。 3、站址確定后熱力和水力參數的校核、站址確定后熱力和水力參數的校核在縱斷面圖上最后確定的熱泵站、熱站和泵站的數目與位置及各站在縱斷面圖上最后確定的熱泵站、熱站和泵站的數目與位置及各站的進出站