1、金屬型鑄造工藝金屬型鑄造工藝 Die Casting,Permanent Mold Casting 又稱硬模鑄造或永久型鑄造，古代俗成鐵范，是在重又稱硬模鑄造或永久型鑄造，古代俗成鐵范，是在重力作用下將高溫熔化的液態材料澆注到用金屬制作的鑄力作用下將高溫熔化的液態材料澆注到用金屬制作的鑄型型腔中的工藝方法。型型腔中的工藝方法。v 概述概述v 金屬型鑄件成形特點金屬型鑄件成形特點v 金屬型鑄造鑄件工藝分析金屬型鑄造鑄件工藝分析v 金屬型鑄造工藝卡片金屬型鑄造工藝卡片v 金屬型設計金屬型設計第一節 概述v工藝過程（概述）工藝過程（概述）v金屬型鑄造的優缺點金屬型鑄造的優缺點v應用范圍應用范圍一、概

2、述一、概述工藝流程工藝流程工藝特點：工藝特點： 一型多鑄，鑄件精度高，力學性能好，但成本高，主要用于大批一型多鑄，鑄件精度高，力學性能好，但成本高，主要用于大批大量生產銅、鋁、鎂等非鐵合金鑄件。大量生產銅、鋁、鎂等非鐵合金鑄件。（1）金屬型生產的鑄件，其機械性能比砂型鑄件高。（2）鑄件的精度和表面光潔度比砂型鑄件高，而且質量和尺寸穩定；（3）金屬型可方便采用各種工藝措施控制凝固順序、充填平穩度等，保證獲得優質鑄件。（4）鑄件的工藝收得率高，液體金屬耗量減少，一般可節約1530；（5）不用砂或者少用砂，一般可節約造型材料80100；環境好；（6）工序簡單，便于實現生產管理；易實現機械化和自動化，

3、生產效率高；二、金屬型鑄造的優點：由于鑄件金屬在金屬型中冷得較快，鑄件由于鑄件金屬在金屬型中冷得較快，鑄件對熱節敏感度低，液態金屬中過飽和氣體對熱節敏感度低，液態金屬中過飽和氣體不易析出，鑄件致密度高。晶粒細小。故不易析出，鑄件致密度高。晶粒細小。故力學性能比砂鑄好。力學性能比砂鑄好。鑄造精度一般為鑄造精度一般為CT7-10級，輕合金可達級，輕合金可達CT7-9。砂。砂鑄一般都小于鑄一般都小于CT8。表面光潔度表面光潔度Ra3.2-12.5m。砂鑄一般都大于。砂鑄一般都大于Ra12.5m金屬型鑄造的不足之處：（1）最小壁厚不小于2mm；（2）金屬型不透氣，必須采取一定措施導出氣體；（3）無退讓

4、性，易產生裂紋和變形，不適合熱裂傾向大的合金；（4）金屬型制造成本高；鑄件外形不宜太復雜。不能生產大型鑄件，必須在批量較大時才能顯出經濟效益； （5）金屬型鑄造時，鑄型的工作溫度、合金的澆注溫度和澆注速度，鑄件在鑄型中停留的時間，以及所用的涂料等，對鑄件的質量的影響甚為敏感，需要嚴格控制。 三、金屬型鑄造的應用范圍三、金屬型鑄造的應用范圍v合金種類合金種類v鑄件形狀和大小鑄件形狀和大小v尺寸精度和表面粗糙度尺寸精度和表面粗糙度v生產規模生產規模除除熱裂傾向大的合金熱裂傾向大的合金，常用鑄造合金都可利用金屬，常用鑄造合金都可利用金屬型鑄造。型鑄造。一般金屬型鑄造適用于形狀不太復雜的中小一般金屬型

5、鑄造適用于形狀不太復雜的中小鑄件。非鐵合金可鑄較復雜的鑄件，例如氣鑄件。非鐵合金可鑄較復雜的鑄件，例如氣冷式發動機缸蓋、液壓泵殼體、各種殼體等。冷式發動機缸蓋、液壓泵殼體、各種殼體等。鋼鐵合金只能鑄形狀簡單的鑄件。鋼鐵合金只能鑄形狀簡單的鑄件。有色金屬鑄件質量在幾千克到幾十千克，鋼有色金屬鑄件質量在幾千克到幾十千克，鋼鐵鑄件質量在幾十到幾百千克。鐵鑄件質量在幾十到幾百千克。一般只有成批或大量生產時使用。但一般航一般只有成批或大量生產時使用。但一般航空件不受此限制。空件不受此限制。第二節第二節 金屬型鑄件成形特點金屬型鑄件成形特點v 導熱性特點引起的鑄件成形特點導熱性特點引起的鑄件成形特點v 沒

6、有透氣性引起的鑄件成形特點沒有透氣性引起的鑄件成形特點v 無退讓性引起的鑄件成形特點無退讓性引起的鑄件成形特點 由金屬型材料的導熱性能所引起的鑄件成型特點由金屬型材料的導熱性能所引起的鑄件成型特點 金屬液澆入型腔，就把熱量傳遞給金屬型壁。金屬液澆入型腔，就把熱量傳遞給金屬型壁。 型壁型壁有兩方面變化有兩方面變化 (1)(1)蓄熱：把熱量積蓄起來，溫度升高，發生膨脹蓄熱：把熱量積蓄起來，溫度升高，發生膨脹 (2)(2)傳熱：把熱量散發到周圍介質中去傳熱：把熱量散發到周圍介質中去 系統系統發生的變化發生的變化 (1)(1)液體金屬通過型壁液體金屬通過型壁散失熱量散失熱量, , 凝固凝固、收縮收縮

7、(2)(2)鑄型獲得熱量，升高溫度產生鑄型獲得熱量，升高溫度產生膨脹膨脹 結果在鑄件與型壁之間，形成了間隙。結果在鑄件與型壁之間，形成了間隙。 形成形成鑄件鑄件間隙間隙金屬型金屬型散熱系統散熱系統1.1 1.1 金屬型傳熱模型金屬型傳熱模型 為使熱交換問題討論簡化起見，為使熱交換問題討論簡化起見，現對現對板型鑄件板型鑄件進行分析。進行分析。 假定：假定：（1 1）系統是穩定傳熱）系統是穩定傳熱（2 2）系統中各組元溫度均呈直線分布）系統中各組元溫度均呈直線分布（3 3）在熱交換過程中，通過系統中各）在熱交換過程中，通過系統中各組元的比熱流（單位時間、單位面積組元的比熱流（單位時間、單位面積通過

8、的熱量）通過的熱量）q q都相同都相同 t t0t1 t2 t3 x1 x2 x3 4 3 2 1 圖圖2-4 鑄件鑄件-間隙間隙-金屬金屬 型系統的溫度分布型系統的溫度分布 1-金屬型金屬型 2-間隙間隙 3-鑄件鑄件 4-鑄件中心鑄件中心根據付立葉定律，根據付立葉定律，q q值可用下述三式表示：值可用下述三式表示：210112212223233wqttmxwqttmxwqttmx1 1、2 2、3 3 分別為鑄件、間隙和金屬型的導熱系數。單位分別為鑄件、間隙和金屬型的導熱系數。單位w/m w/m x x1 1、x x2 2、x x3 3 分別為鑄件、間隙和金屬型的厚度分別為鑄件、間隙和金屬

9、型的厚度 。單位。單位m m（1）（2） （3） t t0t1 t2 t3 x1 x2 x3 4 3 2 1 圖圖2-4 鑄件鑄件-間隙間隙-金屬金屬 型系統的溫度分布型系統的溫度分布 1-金屬型金屬型 2-間隙間隙 3-鑄件鑄件 4-鑄件中心鑄件中心 33221130322110 xqxqxqtttttttt（1 1）+ +（2 2）+ +（3 3） 得：得：整理得：整理得：03123123ttqxxx分別為三者的熱阻分別為三者的熱阻11x22x33x分析：分析：（1 1）比熱流）比熱流 q q 與鑄件斷面中心溫度和金屬型表面溫度之與鑄件斷面中心溫度和金屬型表面溫度之差（差（t0-t3t0-

10、t3）成正比，而與熱阻之和（）成正比，而與熱阻之和（ ）成反比）成反比. .（2 2）比熱流愈大，鑄件冷卻強度愈大）比熱流愈大，鑄件冷卻強度愈大. .（3 3）鑄件材質、尺寸一經確定，其熱阻）鑄件材質、尺寸一經確定，其熱阻 、t0 t0 即為定值。此即為定值。此時比熱流時比熱流q q的大小就取決于的大小就取決于 、 和和t3t3的大小，下面分析它的大小，下面分析它們對們對q q的影響。的影響。332211xxx11x22x33x03123123ttqxxx1.2金屬型對傳熱的影響 1.2.1關于型壁熱阻 的影響 金屬型壁導熱系數3愈大，則其熱阻愈小，鑄件的冷卻速度愈強鑄鐵鑄鋼鑄鋁鑄銅39.54

11、6.4373.6390.9 常用金屬材料導熱系數常用金屬材料導熱系數（w/m. ） 可見，銅鑄型比鐵鑄型冷卻速度要大，所以連鑄結可見，銅鑄型比鐵鑄型冷卻速度要大，所以連鑄結晶器用銅結晶器。晶器用銅結晶器。 33x1.2.2 1.2.2 型壁厚度型壁厚度x3x3 的影響的影響 如果型壁如果型壁 x3x3 愈大，其熱阻愈大，按公式愈大，其熱阻愈大，按公式q q 愈小，這不符合實際情況。這是愈小，這不符合實際情況。這是因為在熱交換過程中，除了導熱外，還兼有蓄熱作用，而公式中卻未反應型壁的因為在熱交換過程中，除了導熱外，還兼有蓄熱作用，而公式中卻未反應型壁的蓄熱能力。蓄熱能力。假定金屬型壁與鑄件接觸面

12、為假定金屬型壁與鑄件接觸面為F F（m m2 2），密度），密度比熱容比熱容c c3 3（單位（單位J/kg.J/kg.）型壁溫度場平均溫度）型壁溫度場平均溫度t t均均，則金屬型蓄熱量則金屬型蓄熱量Q Q可表示為可表示為QFc3t均均（J）3x3x可見可見愈大，愈大，Q愈大愈大由于金屬型由于金屬型蓄熱和導熱蓄熱和導熱能力是相互依賴的能力是相互依賴的 33很大，很大， 的增加為其蓄熱量的的增加為其蓄熱量的增加創造了條件，這樣型壁能迅速從間隙增加創造了條件，這樣型壁能迅速從間隙吸收大量熱量，從而提高了鑄件的冷卻速吸收大量熱量，從而提高了鑄件的冷卻速度。但當超過一定值時，鑄件的冷卻速度度。但當超過

13、一定值時，鑄件的冷卻速度變化不大，這主要由于鑄型的熱傳導性能變化不大，這主要由于鑄型的熱傳導性能決定了型壁中離工作表面較遠的地方溫度決定了型壁中離工作表面較遠的地方溫度不能升得太高，該處的金屬型壁也就起不不能升得太高，該處的金屬型壁也就起不到蓄熱作用。到蓄熱作用。 3x 金屬型厚壁，毫米金屬型厚壁，毫米1-平板鑄件平板鑄件 2-圓柱形鑄件圓柱形鑄件鑄件凝固時間，秒鑄件凝固時間，秒1.2.3 t3 1.2.3 t3 的影響的影響 在其他條件相同時，在其他條件相同時，t3t3很小很小的時候，對冷卻速度十分有利，的時候，對冷卻速度十分有利，此時應此時應盡可能減少熱阻，即減小型壁厚度盡可能減少熱阻，即

14、減小型壁厚度，提高其導熱系數，以，提高其導熱系數，以充分發揮型壁外的介質強化冷卻作用。充分發揮型壁外的介質強化冷卻作用。1.3 1.3 關于間隙熱阻關于間隙熱阻 22x定義定義 21101ttttk21322ttttk1k2k稱為魏氏準則 t t0t1 t2 t3 x1 x2 x3 4 3 2 1 圖圖2-4 鑄件鑄件-間隙間隙-金屬金屬 型系統的溫度分布型系統的溫度分布 1-金屬型金屬型 2-間隙間隙 3-鑄件鑄件 4-鑄件中心鑄件中心vK K1 1是鑄件熱阻與中間層熱阻之比，或是鑄件斷面是鑄件熱阻與中間層熱阻之比，或是鑄件斷面的溫差與中間層斷面溫差之比。的溫差與中間層斷面溫差之比。 vK

15、K2 2是鑄型的熱阻與中間層熱阻之比，或是鑄型斷是鑄型的熱阻與中間層熱阻之比，或是鑄型斷面的溫差與中間層斷面溫差之比。面的溫差與中間層斷面溫差之比。 K11;K11, K21, K21; K11, K2 材料強度極限 開裂 如新的金屬型，在使用初期開裂，一般最先在金屬型表面上易形成應力集中處開裂，一般屬于該情況。（2） 熱疲勞壓力 金屬型每澆注一個鑄件就要經受一次加熱冷卻，在澆注之前，金屬型內溫度可視為均勻的。高溫液體金屬澆入鑄型后，內表層溫度迅速升高，中間層和型壁外表層處溫度來不及同步上升，溫度分布曲線如圖。 內表層膨脹量比中間層、外表面大很多，型壁中間阻礙內表層膨脹，故在金屬內表層產生壓應

16、力，中間層產生拉應力，而外層溫度變化不多，沒有出現應力。 凝固時金屬型壁受交變熱應力示意圖凝固時金屬型壁受交變熱應力示意圖 1-1-金屬液金屬液 2-2-鑄件鑄件 3-3-金屬型金屬型 4-4-溫度分布溫度分布線線 5-5-應力分布線應力分布線 A-A-表層表層 B-B-內層內層 C-C-背面背面 當鑄件凝固時，型壁中間層和外表層溫度升高，分布如圖，金屬型內表層仍受壓力，外表層出現了拉應力（中間層由于溫度升高，膨脹量與內表層接近了，所受壓力小了）。 圖圖2-18 凝固時金屬型壁受交變凝固時金屬型壁受交變 熱應力示意圖熱應力示意圖 1-金屬液金屬液 2-鑄件鑄件 3-金屬型金屬型 4-溫度分布線

17、溫度分布線 5-應力分布線應力分布線 A-表層表層 B-內層內層 C-背面背面 圖圖2-182-18凝固時金屬型壁受交變凝固時金屬型壁受交變熱應力示意圖熱應力示意圖1-1-金屬液金屬液 2-2-鑄件鑄件 3-3-金屬型金屬型4-4-溫度分布線溫度分布線5-5-應力分布線應力分布線 A-A-表層表層 B-B-內層內層 C-C-背面背面 鑄件從型腔取出后，內壁直接與空氣接觸，降溫較快，型壁中間層的溫度仍然較高，此時型壁內、外層收縮較多，中間層收縮較少，內、外表層便會產生拉應力。 每澆注一個鑄件，金屬型就要經受一次交變應力的作用。金屬型這種交變應力，超過一定次數，就會超出熱疲勞極限，就會在內表面出現

18、微小裂紋，以后不斷擴大，最終報廢。（3）鑄鐵生長 采用鑄鐵金屬型時，其中的珠光體在熱作用下會分解為鐵素體和石墨，同時伴有體積增大，稱為鑄鐵生長。由于生長是不均勻的，有的部位長得較多，有的部位較少。便會在型內產生應力，它加快了熱疲勞應力裂紋的擴展。（4）氧氣侵蝕 空氣進入熱疲勞裂紋中，在高溫下與金屬型發生氧化反應，使裂紋處組織疏通，并擴展。 （5）金屬液沖刷 金屬型內表面受劇烈的熱沖擊，溫度迅速升高，本身強度下降，工作表面會較早出現裂紋。（6）鑄件的磨損 金屬型無退讓性，取出鑄件時，將產生較大的磨擦力。溫度越高的部位，越易磨損。如澆注系統、型芯等處。2 提高金屬型壽命的措施： （1）選用導熱系數

19、大，熱膨脹系數小，且強度較高的材料制造金屬型。 （2）合理的涂料厚度，和涂刷工藝。 （3）金屬型結構合理， （4）金屬型材料要結構致密，組織穩定。金屬模重力鑄造（傾金屬模重力鑄造（傾轉）模擬分析實例轉）模擬分析實例分析目的網格模型工藝參數 充型過程及溫度場充型過程及溫度場 充型時型腔內氣體充型時型腔內氣體運動過程運動過程凝固過程及溫度場 縮松、縮孔預測縮松、縮孔預測金屬型工作溫度的調節v冷卻的方式一般有以下幾種： （1）風冷 （2）間接水冷 （3）直接水冷 金屬型的澆注金屬型的澆注 v金屬型的澆注溫度，一般比砂型鑄造時高。v由于金屬型的激冷和不透氣，澆注速度應做到先慢，后快，再慢。出型與抽芯時

20、間： 金屬型芯在鑄件中最適宜的停留時間，是當鑄件冷卻到塑性變形溫度范圍，并有足夠的強度時，這時是抽芯最好的時機。金屬型鑄造工藝卡填寫說明零件（鑄件）名稱最大輪廓尺寸（mm）單件凈重（kg）鑄 件 材 質（來自零件圖）（參考鑄件圖）（按零件圖或重新計算）（按零件圖技術要求）鑄件毛重（kg）冒口重量（kg）澆口重量（kg）澆注重量（kg）（按鑄件圖計算）（按鑄件圖計算）（按鑄件圖計算）（鑄件+冒口+澆口）總重量加 工 余 量（mm）縮 尺 （） 上面側面下面軸孔其它外縮內縮X向（參見2.1.5加工余量 及表JSXB-4表JSXB-5）參見2.1.12收縮量中內容及表JSXB-11冒口冒口編號1#2

21、#3#4#內澆口1 冒口類型參 見2. 3. 2冒口的種類中表JSXB-34冒 口 的 種 類 及 結 構澆口杯上部尺寸 分別根據 2.3.3冒口設計要點 和 2.3.4冒口尺寸的計算確定直澆口下部尺寸冒口高度冒口數量根據2.3.1冒口位置的確定視鑄件具體情況考慮內澆口2金屬型型體材料輪廓尺寸第一部分第二部分見表JSXB-39（計算金屬型裝配后的尺寸）（金屬型主型部分說明）（金屬型輔型部分說明）涂料種類預熱溫度澆注溫度澆注時間見 表JSXB-9 8 JSXB-12 8參見表JSXB-97參見表JSXB-129由（J SX-3）、（J SX-4）式 確 定其它工藝說明（填寫上述表格中記錄不完整或

22、需特別加以說明的工藝內容）工 藝 簡 圖（繪制金屬型合型后的裝配示意簡圖）金屬型鑄造工藝卡零件（鑄件）名稱最大輪廓尺寸（mm）單件凈重（kg）鑄 件 材 質圖 號齒輪2546610.40QT500-7CL0101鑄件毛重（kg）冒口重量（kg）澆口重量（kg）澆注重量（kg）金屬利用率（%）132.652.8518.570.30加 工 余 量（mm）縮 尺 （） 上面側面下面軸孔其它外縮內縮X向Y向Z向3.53 3.5 88 冒口冒口編號1#2#3#4#澆口 尺寸數量冒口類型明冒口 澆口杯701上部尺寸10048 直澆口36/21下部尺寸7032 橫澆口36/21冒口高度105 內澆口1608

23、1冒口數量1 內澆口2 金屬型型體材料輪廓尺寸第一部分第二部分第三部分HT200480602310定型動型其他涂料種類預熱溫度澆注溫度澆注時間開型時間鑄鐵號240134013801215 s34 min其它工藝說明 工 藝 簡 圖編制：審核：會簽：批準：鑄造業貿易技術壁壘及體系鑄造業貿易技術壁壘及體系v 貿易技術壁壘原本是國際貿易中相對于關稅壁壘的概念，它泛指進口國所采取的在消除關稅之后對出口國生產供應廠商的種種限制，一般分為法規壁壘、標準壁壘、認證壁壘、綠色壁壘、包裝和標簽壁壘、檢驗程序和檢驗手續壁壘等，并且往往是互相結合的。 v 近年來興起的SA8000認證壁壘，同時也是標準壁壘、綠色壁壘

24、、勞工壁壘、人權壁壘和道德壁壘。 v 對鑄件生產企業提出ISO9001（質量）、ISO14001（環境）、OHSAS（職業健康與安全）等管理體系的認證證書的要求。 v 處在汽車供應鏈上的鑄造廠，有的客商要求通過汽車行業的ISO9001特殊要求標準認證（準確稱為“技術規范”）即ISO/TS16949：2002的認證。以美國三大汽車公司為首的世界頂級汽車制造商們認為：“通過ISO/TS16949認證的供方組織將會得到一個價值更大的注冊，因為這個注冊是建立在對其質量體系進行純凈地嚴格審核基礎上的。如果你通過了ISO/TS16949認證，說明你已經取得一些成績”。 國內現狀國內現狀v ISO9000

25、：到2004年6月30 日止，我國大約有2000家左右的鑄造廠獲得了ISO9000認證 v 汽車行業ISO/TS16949：到2004年10月底為止，在已獲證的近400家中國企業中，專業化的鑄造廠不超過10家。 v 獲得ISO14000和OHSAS的證書的鑄造企業的比例數在各行業中處于中游水平，到目前為止，這兩種證書在全國鑄造界的擁有量也僅有百余張。 v SA8000：是由民間國際組織發起的，對申請認證機構的審批要相對嚴格。到目前為止，全世界總共已經發放了至少492張證書，中國54張，位于意大利和巴西之后。涉及鑄造的中國企業僅僅是具有壓鑄工藝的玩具廠和個別砂型鑄造的家用器具廠，估計總數不會超過

26、5家。 幾個鑄造性能方面的名詞v鑄造性能 Foundry Technological Propertiesv順序凝固 Directional Solidificationv同時凝固 Simultaneously Solidificationv充型能力 mold filling capacityv縮孔和縮松 Shrinkage and Dispersed Shrinkagev冒口 Riserv冷鐵 Chillingv熱節 Hot Spotv起模斜度 Pattern draft 鑄件工藝性分析鑄件工藝性分析 鑄件結構工藝性分析鑄件結構工藝性分析合理的鑄件結構應遵循原則合理的鑄件結構應遵循原則v 鑄

27、件結構不得阻礙出型，妨礙收縮v 壁厚差不能太大，以免造成溫差懸殊，造成縮松和縮裂v 限制最小壁厚，避免澆不足或冷隔鑄件在金屬型中的澆注位置選擇澆注位置應遵循的原則v保證金屬液流動平穩，排氣方便v有利于順序凝固，補縮良好，保證獲得組織細密鑄件v型芯數量應盡量減少，安放方便，易于出型v有利于金屬型結構簡單化，鑄件出型方便鑄件分型面的選擇選擇分型面應遵循的原則v 為簡化金屬型結構，提高鑄件精度，對形狀較簡單的鑄件最好都布置在半型內，或大部分布置在半型內；v 分型面數目應盡量少，保證鑄件外形美觀，鑄件出型和下芯方便；v 選擇的分型面應保證設置澆冒口方便，金屬充型時流動平穩，有利于型腔里的氣體排出；v

28、分型面不得選在加工基準面上；v 盡量避免曲面分型，減少拆卸件及活決數量。澆注系統設計 澆注特點v金屬澆注速度大，超過砂型約20；v其次，在液體金屬充型時，型腔里的氣體要能順利排除，其流向應盡可能與液流方向一致，順利的將氣體擠向冒口或出氣冒口；v應注意使液體金屬在充型時流動平穩，不產生渦流，不沖擊型壁或型芯，更不可產生飛濺。 澆注系統設計 澆注方式金屬型的澆注系統一般分為頂注式底注式和側注式三類。v 頂注式，其熱分布較合理，有利于順序凝固，可減少金屬液的消耗，但金屬液流動不平穩，易進渣，鑄件高時，易沖擊型腔底部或型芯。若用于澆注鋁合金件，一般只適用于鑄件高度小于100毫米的簡單件v 底注式，金屬

29、液流動較平穩，有利于排氣，但溫度分布不合理，不利于鑄件順利凝固v 側注式，兼有上述兩者的優點，金屬液流動平穩，便于集渣，排氣等，但金屬液消耗大，澆口清理工作量大。 要求澆注系統結構有利于降低金屬液流速，流動平穩，減少其對型壁的沖刷。除應保證型腔內氣體有充裕的時間排除外，還保證在充型過程中不得產生噴濺。澆注系統設計 直澆道形式 垂直分型的金屬型一般不設橫澆道，為撇渣，常在直澆垂直分型的金屬型一般不設橫澆道，為撇渣，常在直澆道上部設集渣包。道上部設集渣包。澆注系統計算澆注系統直、橫、內澆道面積比冒口設計 金屬型鑄造的冒口和砂型鑄造時具有同等的作用：即為補縮、集渣和排氣。它的設計原則也與砂型用冒口相同。由于金屬型冷卻速度大，而冒口又常采用保溫涂料或砂層，因此金屬型的冒口尺寸可比砂型的冒口小。 應注意：v 冒口不宜過