1、精品資料推薦目錄1 .編制依據22 .工程概況32.1 總體概況3.2.2 腳手架工程概況3.3工藝流程43.1 搭設施工4.3.2 拆除施工4.4施工準備54.1 技術準備5.4.2 材料準備及要求5.4.3 主要機具設備5.4.4 作業條件6.5施工工藝65.1 平立面布置及構造要求6.5.2 承載力計算116斜道搭設196.1 斜道計算206.2 高層區斜道276.3 腳手架搭設要求346.4 腳手架使用和維護要求356.5 腳手架拆除356.6 腳手架安全管理367成品保護378安全環保要求379后澆帶處理方案3871 .編制依據1.1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13

2、0-2011）1.2 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）1.3 鋼管腳手架扣件（GB15831-19951.4 直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）1.5 低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092-2001）1.6 碳素結構鋼（GB/T700）1.7 普通螺紋（GB196-81）1.8 墊圈（GB95-76）1.9 中國華西建筑工程施工工藝標準（HXQB-2007）1.10 北大資源御灣商住區場地工程地質勘察報告1.11 本工程施工圖、施工組織設計。2 .工程概況2.1總體概況序號項目內容1工程名稱華南摩爾主題購物公園北大赍源御灣商住區地卜車庫一期、3-5、11、12、13、15、3

3、8-43、58-63、6-10、49-54、64-66號樓工程2工程地點東完巾萬江區新城金曲路18號3工程規模及特征本工程為商住樓，工程由地下車庫二期、29棟3F別墅和4棟25-33F塔樓組成，總用地面積104946.278M2,總建筑面積151356.29M2,其中地上建筑面積為116151.16M2,地下室建筑面積為35205.13M2。容積率為2.13,綠化率為36.65%。4建設單位東莞市三元盈暉投資發展有限公司5設計單位深圳市機械院建筑設計有限公司6承包方式東莞市鴻業工程建設監理有限公司7工期要求施工總工期696日歷天，具體開工時間為2011年10月10日。8工程質量合格。創東莞市優

4、良樣板工程。9承包方式施工總承包2.2腳手架工程概況序號項目內容1建筑平面尺寸35#、610抵3843抵5863抵6466騰16.5mX16.2m；11#®30.5mX29m12#832.8mX26m13#、15#樓65.82mX45m;2建筑層數35#、610#、3843抵5863抵6466#13F;11#®25F;12#®28F;13#®32F;15#®33F;3建筑層局地下室高度4米；別墅層高3.5米；4建筑總高別墅區為13.2米；5建筑面積地下車庫二期面積為35205.13m;3-5號樓總建筑面積為2772.043ml;38-43、58

5、-63、6-10號樓總建筑面積為9279.283m?;49-54、64-66號樓建筑面積為4885.383宿；11號樓建筑面積為12349.723m;12號樓建筑面積為15305.83ml;13號樓建筑面積為34811.553ml;15號樓建筑面積為36448.363ml;6結構形式別墅及地卜車庫二期為框架結構；塔樓部分為框剪結構；7材料選擇本工程模板米用1830X915X18規格膠合板，木材米用50X100防材，兩小面刨光，鋼管采用48.3mm53.6mm|扣件、螺栓螺帽、蝴蝶卡或鋼墊塊、鐵釘、脫模劑、密封帶等按規范要求配置。；8外架方案選擇本工程外架采用落地式雙排扣件式鋼管腳手架，8使用范

6、圍本方案僅用于別墅區外架工程3工藝流程3.1 搭設施工準備工作一放線定位一鋪設墊板、安底座一立第一根立桿一安裝掃地桿一安裝第二步水平桿一安裝第三步、第四步水平桿，接長立桿，與安裝水平桿交替上升。過程中設置連墻桿、剪刀撐和安全網一在操作層鋪設腳手板，設置欄桿3.2 拆除施工設置警戒區域一拆除頂層安全網、水平桿、立桿一由頂到底依次拆除水平桿，拆除立桿，與拆除水平桿交替下降。過程中隨層拆除連墻桿、剪刀撐、安全網和腳手板一構配件及時轉運4施工準備4.1 技術準備4.1.1 熟悉施工圖紙，掌握工程結構特點。4.1.2 施工前由技術負責人組織專職安全員、主管工長對班組進行技術交底，詳細講述施工方案設計的重

7、點和難點，著重闡述施工操作要點和安全注意事項，交底雙方應履行簽字手續。4.1.3 參與腳手架搭設和拆除的操作人員，必須取得登高架設特種作業操作證。4.2 材料準備及要求4.2.1 鋼管采用外徑48.3mm壁厚3.6mm的焊接鋼管。其材質應采用國家現行標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T70。中Q235-A級鋼的規定。4.2.2 扣件采用可鍛鑄鐵扣件，應符合鋼管腳手架扣件（GB1583）的規定。其附件材料應符合GB700-79中A3鋼的規定，螺紋應符合普通螺紋（GB196-8。的規定，

8、墊圈應符合墊圈（GB95-76）的規定。4.2.3 進入工地現場的鋼管及扣件材料必須有材質證明書，彎曲變形的鋼管應進行調直，嚴重銹蝕的鋼管不得使用。4.2.4 腳手板采用鋼筋網片，擋腳板采用20cm寬木板。4.2.5 安全網采用符合要求的密目安全網，并按有關要求送檢，檢驗必須合格。4.2.6 連墻桿的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。4.3 主要機具設備扳手、卷尺、安全帽、安全帶、防滑鞋、工具袋、經緯儀等。4.4 作業條件4.4.1 夯實基礎，確保基礎達到設計地耐力要求，并由項目技術負責人組織有關人員驗收。4.4.2 平整場地，做好排水處理，確保基礎不

9、積水。4.4.3 清除搭設范圍內的障礙物和雜物。5施工工藝5.1 平立面布置及構造要求5.1.1 平立面布置雙排腳手架，搭設高度20.0m,立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿橫距1.05m,立桿縱距1.5m,內立桿距外墻0.35m,腳手架步距1.8m,連墻件采用2步2跨，豎向間距3.50m,水平間距3.0m。施工均布荷載為3.0kN/m2,同時施工3層，腳手板共鋪設3層。5.1.2立桿基礎立桿在地下室頂板上搭設。5.1.3 底座和掃地桿5.1.3.1 每根立桿底部設置底座或墊板。5.1.3.2 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mnit的立桿上。橫

10、向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。在離基礎面以上20cm處，應設置縱橫向掃地桿。5.1.4 水平桿和腳手板5.1.4.1 縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨。5.1.4.2 縱向水平桿接長采用對接扣件，相鄰兩根縱向水平桿接頭不應設置在同步或同跨內，接頭在水平方向錯開距離不小于500mm各接頭中心距主接點的距離不大于縱距的1/35.1.4.3 當采用鋼腳手板、竹用片腳手板、木腳手板時，縱向水平桿采用直角扣件固定在立桿上，

11、橫向水平桿采用直角扣件固定在縱向水平桿上。當采用主笆腳手板時，縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上（應等間距設置，間距小于400）,橫向水平桿采用直角扣件固定在立桿上。5.1.4.4 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度不應大于0.4L且不應大于50cnr5.1.4.5 沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹用片腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承。但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，

12、接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm圖5.1.4.5a）。腳手板搭接鋪設時接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm圖5.1.4.5b）。圖5.1.4.5-1腳手板對接圖5.1.4.5-2腳手板搭接5.1.5 立桿5.1.5.1 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距宜按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）表6.4.1采用。5.1.5.2 立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，對接搭接應符合下列規定：1 .立桿上的對

13、接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3;精品資料推薦2 .搭接長度不應小于1m）應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm5.1.5.3 立桿頂端應高出女兒墻上皮1米，高出檐口1.5米。5.1.6 連墻件5.1.6.1 連墻件的數量設置：搭設高度50米以下時按3步3跨設置，搭設高度50米以上時按2步3跨設置。5.1.6.2 連墻件的布置應符合下列規定：1 .宜靠近主節點設置偏離主節點的距離不應大于300mm；2 .應從底層第一步縱向水

14、平桿處開始設置，當該處設置有困難時應采用其它可靠措施固定;3 .宜優先采用菱形布置，也可采用方形矩形布置；4 .一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（2步）。5.1.6.3 連墻件的構造應符合下列規定：1 .連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；2 .連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁、柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm勺鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm勺鋼筋。3.連墻件剛性連接方式:楙精

15、品資料推薦43圖5.1.6.3-1 與墻體的剛性連接5.1.6.3-2 與窗洞口處墻的剛性連接麟管 直角扣舛直觸H圖5.1.6.3-3 與框架柱的剛性連接把輒頻必M樂強抑町算獻圖5.1.6.3-4陽臺等處的剛性連接5.1.6.4 當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45°60°之間，連接點中心至主節點的距離不應大于300mm拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。5.1.6.5 架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。5.1.7 斜道5.1.7.1 人行斜道附著于腳手架并與建筑物可靠連接，寬度1-1.2米

16、，坡度1：3，拐彎處設置平臺，平臺寬度同斜道寬度。斜道兩側設置欄桿和擋腳板，欄桿高度1.2米，擋腳板高度20cm。5.1.7.2 斜道腳手板橫鋪于沿斜道方向鋪設的4根縱向水平桿上，在縱向水平桿下增設橫向支托桿，橫向支托桿采用直角扣件與立桿可靠連接，斜道上每隔30cm設置一根防滑木條。5.1.8 剪刀撐與橫向斜撐5.1.8.1 高度在24米以下的單雙排腳手架，必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置。中間各道剪刀撐的凈距不應大于15米。5.1.8.2 高度在24米以上的雙排腳手架在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。5.1.8.3 每道剪刀撐跨越的立桿根數為5-7根，且不小

17、于6米，斜桿與地面夾角為45o-60o之間。5.1.8.4 剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1米且采用3個扣件，扣件蓋板的邊緣距桿端距離不小于10cm。5.1.8.5 一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間每隔6跨設置一道。5.1.8.6 高度在24米以下的封閉型雙排腳手架可不設置橫向斜撐，高度在24米以上的封閉型腳手架，除拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6跨設置一道。5.1.9 門洞外腳手架需留設門洞時，應按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的要求留設。對門洞處應進行必要的加固，加固原則為：有效卸除門洞懸空立桿豎向荷載。措施為：門洞兩側采用雙立桿進行加強，增設斜腹桿

18、和橫向斜撐等使該部位形成空間桁架。5.1.10 其他節點構造5.1.10.1 當腳手架高度超過50米時，采用鋼絲繩分段卸荷。5.1.10.2 吊拉鋼絲繩的吊環必須采用合格的一級鋼制作，吊環每端錨入混凝土梁板內不少于35d。5.1.10.3 也可采用鋼絲繩直接抱梁或鋼絲繩穿墻柱對拉螺栓孔然后用不少于3個繩卡固定的方法。5.1.10.4 吊環和鋼絲繩規格大小應根據實際荷載大小進行計算確定。5.2 承載力計算5.2.1 計算基本原則5.2.1.1 遵照冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GBJ18-87）或鋼結構設計規范（GB50017-2003的有關規定。5.2.1.2 腳手架結構中的構件計算按照承載能力極

19、限狀態和正常使用極限狀態進行計算，鋼絲繩和吊環按容許應力進行設計。5.2.1.3 立桿應計算最大間距處的底層立桿段的穩定性，高度50米以上采用雙立桿時應計算變截面處立桿穩定性。5.2.1.4 當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部位的立桿段進行驗算。5.2.2 承載力計算步驟大小橫桿強度、剛度及扣件抗滑驗算-立桿穩定性驗算-連墻件強度、穩定性和連接強度及連接扣件的抗滑驗算-立桿地基承載力計算5.2.2.1 大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大

20、橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1 .均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.300X1.050/3=0.105kN/m活荷載標準值Q=3.000X1.050/3=1.050kN/m靜荷載的計算值q1=1.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m活荷載的計算值q2=1.4X1.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2 .抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：皿=0.帆/十0.1見尸跨中

21、最大彎矩為M1=(0.08X0.172+0.10X1.470)X1.5002=0.362kN.m支座最大彎矩計算公式如下：隨網=-0.10-0.117支座最大彎矩為M2=-(0.10X0.172+0.117X1.470)X1.5002=-0.426kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算"=0.426X106/5080.0=83.798N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。3 .撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:-0,677-+0,990-100團10。即靜荷載標準值q1=0.038+0.105=0.143kN/m

22、活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677X0.143+0.990乂1.050)乂1500.04/(100X2.06乂105X121900.0)=2.291mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm滿足要求。5.2.2.2 小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值P1=0.038 X 1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.300 X 1.050 X 1.500/3=0.157kN活荷載標準值Q=3.

23、000 X 1.050 X 1.500/3=1.575kN荷載的計算值P=1.2 X 0.058+1.2 X 0.157+1.4 X 1.575=2.463kNP小橫桿計算簡圖1 .荷載值計算2 .抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：%=q卜恰集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=(1.2X0.038)X1.0502/8+2.463X1.050/3=0.868kN.m.>=0,868X106/5080.0=170.953N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。3,撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷

24、載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0X0.038X1050.004/(384X2.060乂105X121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.157+1.575=1.790kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1790.100X1050.0X(3乂1050.02-4乂1050.02/9)/(72X2.06X105X121900.0)=2.929mm最大撓度和V=V1+V2=2.953mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm滿足要求。5.2.2.3

25、 扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R<Rc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1 .荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038X1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0.300X1.050X1.500/2=0.236kN活荷載標準值Q=3.000X1.050X1.500/2=2.362kN荷載的計算值R=1.2X0.040+1.2X0.236+1.4X2.362=3.639kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表

26、明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。5.2.2.4腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394NG1=0.139X40.000=5.576kN(2) 腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30NG2=0.300X6X1.500乂(1.050+0.350)/2=1.890kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14N

27、G3=0.140X1.500X6/2=0.630kN(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005義1.500義40.000=0.300kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.396kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000X3X1.500X1.050/2=7.087kN風荷載標準值應按照以下公式計算町=0.7%乜巡其中W0基本風壓（kN/m2）,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：W0=0.450Uz風荷載高度變化系

28、數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：Uz=1.560Us風荷載體型系數：Us=1.200經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7X0.450X1.560X1.200=0.590kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85X1.4NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW十算公式MW=0.85x1.4Wklah2/10其中Wk風荷載基本風壓標準值（kN/m2）；la立桿的縱距（m）;h立桿的步距（m）。5.2.2.5 立桿的穩定性計算：1 .不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其

29、中N立桿的軸心壓力設計值，N=20.00kN;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.26;i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0計算長度（m）,由公式l0=kuh確定，l0=2.60m；k計算長度附加系數，取1.155;u計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50;A立桿凈截面面積，A=4.89cm2W立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3;口鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）;經計算得到為|=155.82用一一鋼管立桿抗壓強度設計值，用=205.00N/mm2;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算仃<f,滿足要求。2 .考慮風荷載時，立桿的穩定性計

30、算旭W其中N一一立桿的軸心壓力設計值，N=18.51kN;一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i的結果查表得到0.26;i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；10計算長度（m）,由公式10=kuh確定，l0=2.60m；k一一計算長度附加系數，取1.155;u一一計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50A立桿凈截面面積，A=4.89cm2;W立桿凈截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3MW一一計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.237kN.m；口一一鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）;經計算得到=190.85用一一鋼管立桿抗壓強度設計值，用=205.00N/mm2;

31、考慮風荷載時，立桿的穩定性計算G<f,滿足要求。5.2.2.6 最大搭設高度的計算：不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：必“（1.2%十1.4嚓12以其中NG2K一一構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=2.820kN;NQ活荷載標準值，NQ=7.087kN;gk每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.139kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度Hs=77.727米腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值H=50.000米考慮風荷載時，采用單立管的

32、敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：_超仃-1.2"堂上+0一85x1.40中+例即）ri9二L2隊其中NG2K構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=2.820kN;NQ活荷載標準值，NQ=7.087kN;gk每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.139kN/m；Mwk計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk=0.199kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度Hs=50.858米。腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：£7H=巴1+QQQ1凡經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值H=48.397米。

33、5.2.2.7連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:Nl=Nlw+No其中Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN）,應按照下式計算:Nlw=1.4XwkXAwwk風荷載基本風壓標準值，wk=0.590kN/m2;Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.00X4.50=13.500m2;No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）;No=5.000經計算得到Nlw=11.145kN，連墻件軸向力計算值Nl=16.145kN連墻件軸向力設計值Nf=dA用其中軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i=35.00/1.58的結果查表得到5=0.94;A=4.89

34、cm2;f=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=94.353kNNf>Nl,連墻件的設計計算滿足要求。連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=16.145kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不滿足要求！使用雙扣件連結構連墻件扣件連接示意圖6斜道搭設本工程別墅建筑標高11.9,高層區首層至二層均采用落地雙排鋼管腳手架。為方便施工，我司擬搭設人行斜道。搭設斜道采用之字形，立桿間距為1米，立桿步距為1.8米，斜道水平投影長度為3米，斜道每跑高度為1.5米，斜道平臺寬度為1.5米。鋼管采用48.3*3.6鋼管腳手架搭設，豎直方向搭設剪刀撐。6.1 斜道計算6.1.1 基本參數斜道附著對象建

35、筑物斜道類型之字形斜道立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿中K距lb(m)1立桿步距h(m)1.8斜道每K6高度H(m)1.5斜道水平投影長度L(m)3平臺寬度Lpt(m)1.5斜道小S數n2斜道鋼管類型48.3>3.6雙立桿計算方法不設置雙立桿6.1.2 荷載參數腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)Q.35擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)Q.14每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷載標準值Gkq(kN/m2)3斜道施工彳業跑數nj2風荷載標準3k(kN/m2)(連墻件、單立桿)基本風壓，2、cjQ(kN/m

36、)Q.38Q.43、Q.33風荷載體型系數均1.Q4風荷載高度變化系數0連墻件、單立桿)1.Q96、Q.84搭設示意圖:平面圖1q11聿于捕用1k1J.11強心WLm南，FULa立面序6.1.3 縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數m2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080計算簡圖如下:縱向水平桿橫向水平桿立桿立桿橫距1b注:縱向水平桿在上時，橫向水平桿上颯向水平桿根數為不包含兩側水平桿,如本圖例為20水平桿布置方式承載力使用極限狀態q=(1

37、.2中.038+Gkjb3b/(m+1)+1.4Gk論lb/(m+1)Xcos9=(1.2X(0.038+0.35X1/(2+1)+1.43Xl/(2+1)0.894=1.418kN/m正常使用極限狀態q'=(0.038+GkjbMb/(m+1)+GkqNb/(m+1)Xcos9=(0.038+0.35X1/(2+1)+3X1/(2+1)0.894=1.032kN/m計算簡圖如下:1.42kN/mL42kN/m1,42kN/mIi111111111111111111111111111111111mu111111u111l11um(2J168 口1G8C16701、抗彎驗算Mmax=0.

38、1q(la/cos2=0.1漢.418(1.5/0.894)2=0.399kNm(T=Max/W=0.399>106/5080=78.543N/mm2<f=205N/mn2滿足要求!2、撓度驗算Wax0.677q'(la/cos4/(100EI)=0.6771.032(1500/0.894)4/(100X206000X121900)=2.205mm<v=minla/cos8/15010=min1500/0.894/150,10=10mm滿足要求！3、支座反力計算承載力使用極限狀態Rmax=1.1qWcos9=1.1X1.418X1.5=28947kN正常使用極限狀態R

39、max'=1.1q抬/cos41.1X.0321.5/0.894=1.905kN6.1.4 橫向水平桿驗算承載力使用極限狀態F1=Rmax/cos9=2.617/0.894=2.927kNq=1.2038=0.046kN/m正常使用極限狀態F1'=Rmax'/cos9=1.905/0.894=2.131kNq'=0.038kN/m計算簡圖如下:1O0C1、抗彎驗算(T=Mbax/W=0.973>106/5080=191.535N/mm2<f=205N/mn2滿足要求！2、撓度驗算aax=3.012mm<v=mim/150,10=min1000/

40、150,10=6.667mm滿足要求！3、支座反力計算承載力使用極限狀態Rmax=2.955kN6.1.5扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8橫向水平桿：Rmax=2.955KN<Rc=0.8X8=6.4kN縱向水平桿：Rmax=2.617/0.894/2=1.464KN<Rc=0.8X8=6.4kN滿足要求！6.1.6 荷載計算斜道K6數n2斜道每K6高度H(m)1.5斜道鋼管類型48X3.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷載標準值Gkq(KN/irf)3斜道施工彳業跑數nj2立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重荷載NG

41、1k每米內立桿承受斜道新增加桿件的自重標準值gki/gk=(la/cos什(la/cos9血/2)0.038n/2/(nH六(1.5/0.894+(1.5/0.894)2/2)敢0382/2/(2K5)=0.043kN/m單內立桿：NG1k=(gk+gkJ)沏制=(0.35+0.043)(2XX.5)=1.179KN每米中間立桿承受斜道新增加桿件的自重標準值gk1/gk1/=(la/cos什(la/cos9血/2)W038/H=(1.5/0.894+(1.5/0.894)2/2)限038/1.5=0.085kN/m單中間立桿：NG1k=(2凈-0.038+gkV)*n刈=(2>0.35-

42、0.038+0.085)(2M.5)=2.241KN2、立桿承受的腳手板及擋腳板荷載標準值NG2k每米內立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標準值gk2/gk2/=GkjbXla/cos9)b/2+Gkdb><la/cos9)X(n/2)/(nXH尸0.35X(1/5+08194)(1.5/01894)(義2/2)/(2115)=0.176kN/m單內立桿：NG2k=gk2/Xn淚)=0.176QX.5)=0.528KN每米中間立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標準值gk2/gk2/=Gkjbfa/cos8A/2+Gkdbfa/cos9)/H=0.35X(1.5/0.894)X1/2+0.1

43、4X(1.5/0.894)/1.5=0.352kN/m單中間立桿：NG2k=gk2/Xn>H)=0.352QX.5)=1.056KN立桿施工活荷載計算NQ1k=GkqXla/cos9)o/2l的=3*1.5/0.894)1/22=5.034kN6.1.7立桿穩定性驗算斜道每K6高度H(m)1.5斜道小S數n2立桿計算長度系數g1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)4891、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=k仙h=1X1.5x1.8=2.7m長細比入=0/i=2700/15.8=170.88

44、6<210滿足要求！軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿計算長度l0=kph=1.155x1.5x1.8=3.118m長細比入=0/i=3118/15.8=197.342查規范JGJ130-201俵A.0.6得，小=0.1862、立桿穩定性驗算不組合風荷載作用下的單立桿軸心壓力設計值：單立桿的軸心壓力設計值：單內立桿：N1=1.2G1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(1.179+0.528)+1.45.034=9.096KN單中間立桿:N2=1.2G1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2#.241+1.056)+1.45.034=11.004KNN=maxN1,N2=11.004KN

45、(r=N/(小A)=11004/(0.186X489)=120.984N/m=205N/mn2滿足要求！組合風荷載作用下的單立桿軸向力：單立桿的軸心壓力設計值：單內立桿：N1=1.2G1k+NG2k)+0.91m)NQ1k=1.2(1.179+0.528)+0.91.45.034=8.391KN單中間立桿：N2=1.2)(NG1k+NG2k)+0.91M)NQ1k=1.2#.241+1.056)+0.91.45.034=10.299KNN=maxN1,N2=10.299KNMw=0.9X.4Mwk=0.91.4wklah2/10=0.9K40.331.51.82/10=0.202kNm-(t=

46、N/(小A)+wMW=10299/(0.186489)+0.2021>06/5080=152.997N/mm2<f=205N/mm2滿足要求！6.1.8連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)2連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.8Niw=1.4*松柏><2小=1.40.432M.82X.5=6.502kN長細比入到=600/15.8=37.975,查規

47、范JGJ130-201俵A.0.6得，小=0.896(Niw+No)/(小Ac)=(6.502+2)3/(01896489)=19.405N/mm2<0.85X用=0.85>205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Niw+N0=6.502+2=8.502kN<0.8X12=9.6kN滿足要求！6.2高層區斜道高層區外腳手架采用導座式升降腳手架，為方便施工，于腳手架內搭設一字型斜道，斜道采用腳手架鋼管搭設，立桿橫向間距為1米，縱向間距1.5米，步距1.8米，每一層設斜道一跑，每跑高度為3米，斜道水平投影長度為5米，斜道平臺寬度為1.5米。為保證施工

48、安全，對斜道進行安全驗算，計算書如下：6.2.1 基本參數斜道附著對象建筑物斜道類型一字型斜道立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿中K距lb(m)1立桿步距h(m)1.8斜道每K6高度H(m)3斜道水平投影長度L(m)5平臺寬度Lpt(m)1.5斜道小S數n2斜道鋼管類型48X3.5雙立桿計算方法不設置雙立桿6.2.2 荷載參數腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷載標準值Gkq(kN/m2)3斜道施工彳業跑數nj2風荷載標準3k(k

49、N/m2)(連墻件、單立桿)基本風壓2cj0(kN/m)0.380.43、0.33風荷載體型系數國1.04風荷載高度變化系數以連墻件、單立桿)1.096、0.84平面圖立面一縱向水平桿6.2.3縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數m2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)50800ood橫向水平桿二立桿u/+虹型由注注/縱向水平桿在上時，橫向水羽優距曲平桿上縱向水平桿根數為不包含兩側水平桿，如本圖例為20水平桿布置方式承載力使用極限狀態q=(1.2中

50、.038+Gkjb3b/(m+1)+1.4GNb/(m+1)Xcos9=(1.2X(0.038+0.35X1/(2+1)+1.43Xl/(2+1)0.857=1.359kN/m正常使用極限狀態q'=(0.038+GkjbMb/(m+1)+GkqNb/(m+1)Xcos9=(0.038+0.35X1/(2+1)+3X1/(2+1)0.857=0.99kN/m計算簡圖如下:1.30sNZm111111111111111111111111111111iiiii1、抗彎驗算Mmax=0.1q(la/cos2=0.1漢.359(1.5/0.857)2=0.416kNm(

51、T=Max/W=0.416>106/5080=81.89N/mm2<用=205N/mn2滿足要求!2、撓度驗算頓ax=0.677q'(la/cos4/(100EI)=0.6770.99(1500/0.857)4/(100X206000X121900)=2.505mm<v=minla/cos8/15010=min1500/0.857/150,10=10mm滿足要求！3、支座反力計算承載力使用極限狀態Rmax=1.1qWcos9=1.1義1.359義1.5/0.857=2.617kN正常使用極限狀態Rmax'=1.1q%/cos41.18.991.5/0.857=

52、1.906kN6.2.4橫向水平桿驗算承載力使用極限狀態F1=Rmax/cos9=2.617/0.857=3.054kNq=1.2038=0.046kN/m正常使用極限狀態Fi'=Rmax7cos9=1.906/0.857=2.224kNq'=0.038kN/m計算簡圖如下:3.05KN3l05kN111O0C1、抗彎驗算Q2(T=Mbax/W=1.013>106/5080=199.409N/mm2<f=205N/mmr滿足要求!2、撓度驗算-3.135如ax=3.138mm<v=mirb/150,10=min1000/150,10=6.667mm滿足要求!3

53、、支座反力計算承載力使用極限狀態Rmax=3.075kN6.2.5扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8橫向水平桿：Rmax=3.075KN<Rc=0.8X8=6.4kN縱向水平桿：Rmax=2.617/0.857/2=1.527KN依c8*=6.4kN滿足要求！6.2.6荷載計算斜道小S數n2斜道每K6高度H(m)3斜道鋼管類型48X3.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷載標準值Gkq(KN/irf)3斜道施工彳業跑數nj2立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重荷載NG1k單立桿：NG1k=(gk+(la/cos9蜒os9)義m義0.038/H)X(nXH)=(0.35+(1.5/0.857+(1.5/0.85038義2/2/3)(2>3)=2.366kN/m2、立桿承