1、第4章工藝計算4.1 物料衡算已知：糊精收率（商品淀粉轉化率）96%；糊精DE=18；淀粉含水量：14%；理論絕干淀粉轉化為絕干糊精轉化率：102%；實際轉化率：96%；日產糊精：333.33（一年按300天計算）；糊精含水量：5%；損失：6% 調漿工段根據調乳水溫15.5查表：淀粉乳濃度：32%；密度：1169.6kg/m3；CaCl2用量：0.15%；10%CaCl2溶液濃度：1083.5 kg/m3Na2CO3用量：1.8kg/t淀粉乳；10%Na2CO3溶液濃度：1102.9 kg/m3耐高溫-淀粉酶用量：0.6kg/t干淀粉pH：5.56.0。（1）日處理絕干淀粉量= =310454

2、.41kg（2）日處理濕淀粉量=360993.5 kg（3）淀粉乳重=970170.03 kg（4）淀粉乳體積=829.49m3（5）CaCl2用量=淀粉乳重×0.15%=970170.03×0.15%=1455.26 kg（6）10% CaCl2用量=14552.6kg（7）10% CaCl2體積=13.43 m3（8） Na2CO3用量=1746.31kg（9）10% Na2CO3用量=17463.1kg（10）10% Na2CO3體積=15.83 m3（11）加酶量=日處理絕干淀粉量×0.6×10-3310454.41×0.6×

3、10-3186.27kg（12）加水量=970170.03-310454.41=659715.62kg（13）固形物量=日處理絕干淀粉量+ CaCl2用量+ Na2CO3用量+加酶量=310454.41+1455.26+1746.31+186.27=313842.25kg（14）料液量=淀粉乳重+10% Na2CO3用量+10% CaCl2用量+加酶量 =970170.03+14552.6+17463.1+186.27=1002372kg（15）錘度（DS）=31.31% 液化工段工藝參數：蒸汽噴射壓力：4.0 kg/m3蒸汽溫度：142.8淀粉乳比熱：0.9kcal/kg·飽和蒸汽

4、比熱：1kcal/kg·汽化潛熱：511.24 kcal/kg·一噴溫度：105±1二噴溫度：125±1液化液比重：1106kg/ m3熱量損失：3%物料損失：1%淀粉乳初溫：50液化后化學增重：102%一次噴射：（16）所需熱量Q1=CM（t1-t2）=0.9×料液量×（105-50）=0.9×100237.2×55=49617414kcal/kg（17）所需蒸汽量D1=90371.21kg（18）蒸汽實量=所需蒸汽量D1×（1+0.03）=93082.35kg（19）料液量=蒸汽實量+料液量（14）=

5、1095454.35kg二次噴射：（20）所需熱量Q2=CM（t2-t3）=料液量（19） ×0.9×（125-105）=19718178.3kcal/kg （21）所需蒸汽量D2=37271.62kg（22）蒸汽實量=D2×（1+0.03）=38389.77kg（23）料液量=料液量（19）+ 蒸汽實量=1095454.35+38389.77=1133844.12kg（24）液化過程蒸汽噴射量=蒸汽實量（18）+蒸汽實量（22）=131472.12kg（25）錘度（DS）=27.68%閃蒸：（26）釋放熱量Q放=G二噴物料×C水×（t2-t0

6、）113384.412×4.1868×（125-100）118679464 kcal/kg（27）自蒸發水量=52550.24kg過濾糖損失：0.5%，固形物損失：0.5%（28）糖量=固形物量×18%=31384.225×0.18=56491.61kg（29）糖損失量=56491.61×0.5%=28.25g（30）固形物損失=313842.25×0.5%=156.92kg（31）固形物量=313842.25-28.25-156.92=313657.08kg（32）料液量=料液量（23）糖損失量-固形物損失-自蒸發水量 =11338

7、44.12-28.25-156.92-52550.24=1081108.71kg（33）錘度（DS）= =29.01%（34）溶劑量=1081108.71-313657.08=767451.63kg4.1.4 精制一次脫色：依據：加舊炭0.5%，固形物損失0.5%，固形物糖損失0.5%（35）加炭量=固形物量（31） ×0.5%=313657.08×0.5%=1568.29kg（36）固形物量=313657.08+1568.29=315225.37kg（37）物料總量=料液量（32）+加炭量=1081108.71+1568.29=1082677.0kg（38）體積=967.

8、54m3（39）實際固形物量=固形物量（36） ×（1-1%）=312073.12kg（40）洗水量=（實際固形物量+溶劑量）×1%=10795.25kg（41）過濾后料液量=洗水量+溶劑量+實際固形物量 =10795.25+767451.63+312073.12=1090320.01kg（42）錘度（DS）=28.62%（43）實際還原糖量=（糖量-糖損失）×（1-0.5%）=56181.04kg二次脫色：（44）加炭量=實際固形物量×0.5%=312073.12×0.5%=1560.37kg（45）固形物量=312073.12+1560.3

9、7=313633.49kg（46）物料總量=過濾后料液量+加炭量=1090320.0+1560.37=1091880.37kg（47）實際固形物量=實際固形物量（39） ×（1-1%）=308952.39kg（48）洗水量=（實際固形物量+溶劑量+洗水量（40）×1% =（308952.39+767451.63+10795.25） ×1%=10871.99kg（49）過濾后料液量=洗水量（48）+溶劑量+實際固形物量+洗水量（40） =10871.99+767451.63+308952.39+10795.25=1098071.26kg（50）實際還原糖量=5618

10、1.04×0.995=55900.13kg（51）錘度（DS）=28.14%4.1.5 離子交換進料濃度：28.14%出料電導率100精制工段的料液損失：1.5%（52）離交后的糖量=實際還原糖量（50） ×0.985=55900.13×0.985=55061.63kg（53）離交后固形物量=實際固形物量（47） ×0.985=308952.39×0.985=304318.10kg（54）DE（%）=18.09%（55）含水量=1098071.26-308952.39=789118.87kg（56）洗水量=（含水量+離交后固形物量）×

11、1%=（789118.87+302773.34）×1%=10918.92kg（57）料液量=含水量+離交后固形物量+洗水量=1104355.89kg（58）錘度（DS）=27.56%4.1.6 蒸發濃縮進料濃度：27.56%出料濃度：50%固形物無損失（59）料液量=608636.2kg（60）含水量=料液量-離交后固形物量=304318.10kg（61）蒸發水量=含水量（55）+洗水量-含水量（60）=495719.69kg4.1.7 噴霧干燥進料濃度：50%出料濃度：95%固形物損失：2.5%（62）固形物量=離交后固形物量×（1-2.5%）=304318.10

12、5;0.975=296710.15kg（63）產品量=312326.47kg（64）產品實際得率=95.57%4.2熱量衡算蒸發工段由于蒸發水量不是很大，故采用四效逆流降膜式蒸發器，用總物料量橫算確定總蒸發量。公式：W=F×（1-）第一效加熱蒸汽溫度為120.2，查表得絕對壓強為200kPa。末效冷凝器溫度為60.1，查表得絕對壓強為20kPa。進料量F=46014.83kg/h總蒸發量及各效蒸發水量計算W=F×（1-）=4583.844×（1-）=20651.46kg/h假設各效蒸發水量相同，即：W1=W2=W3=W4=5162.86kg/h計算各效排液濃度X1

13、=0.5X2=0.42X3=0.36X4=0.31計算各效蒸汽壓強：假設蒸汽通過各效壓強降相等Pi=45kPaP1=200-45=155kPaP2=155-45=110kPaP3=110-45=65kPa由Tk=60.1得知最后一效二次蒸汽溫度T4=61.1，查表得：P4=21.56kPa查表得：T1'=112.05，T2'=102.05，T3'=87.75，T4'=61.1各效沸點升高計算，由經驗公式：i=1.78Xi+6.22Xi2 得各效沸點升高T1=120.2， T2=111.05，T3=101.05，T4=86.75查表得：r1=2204.6kJ/kg

14、 r1'=2226.8kJ/kg r2=2229.4kJ/kg r2'=2253.2kJ/kg r3=2255.7kJ/kg r3'=2288.6kJ/kg r4=2291.0kJ/kg r4'=2351.6kJ/kg各效沸點和有效溫差計算公式：Cp0=1.6×糖的百分比+C水×水的百分比T0=60，Cpw水=4.178kJ/kg·Cp0=1.6×0.2756+4.178×0.7244=3.47kJ/（kg）Cp2=1.6×0.42+4.178×0.58=3.10 kJ/（kg）Cp3=1.6

15、×0.36+4.178×0.64=3.25 kJ/（kg）Cp4=1.6×0.31+4.178×0.69=3.38kJ/（kg）一效：t1=T1'+1'=112.05+2.45=114.5二效：t2=T2'+2'=102.05+1.84=103.89三效：t3=T3'+3'=87.75+1.45=89.20四效：t4=T4'+4'=61.10+1.15=62.25有效溫差t1=T1-t1=120.2-114.5=5.7t2=T2-t2=111.05-103.89 =7.16t3=T3-t3=

16、101.05-89.20=11.85t4=T4-t4=86.75-62.25=24.5t=t1+t2+t3+t4=5.7+7.16+11.85+24.5=49.21對各效焓平衡得Dr1=（F-W2-W3-W4）Cp2（t1-t2）+W1r1W1r2=（F-W3-W4）Cp3（t2-t3）+W2r2W2r3=（F-W4）Cp4（t3-t4）+W3r3W3r4=FCp0（t4-t0）+W4r4代入數值解得：W1=5510.99kg/h，W2=4666.96kg/h，W3=4599.83kg/h，W4=4328.52kg/h D=6050.16kg/h求傳熱面積：（取K=2000W/（m2）S1=3

17、25.00m2S2=238.33m2S3=123.39m2S4=59.74m2相對偏差s=1=13%，故進行第二次核算重新分配有效溫差S=131.78m2t1'=14.06，t2'=12.95t3'=11.10，t4'=11.11t'= 14.06+12.95+11.10+11.11=49.22重新核算各效濃度及各沸點升高X1=0.5X2=0.39X3=0.34X4=0.30由經驗公式i=1.78Xi+6.22Xi2，得各效沸點升高1，=1.78×0.56.22×0.522.452，=1.78×0.396.22×0

18、.3921.643，=1.78×0.346.22×0.3421.324，=1.78×0.306.22×0.3021.09重新核算各效加熱蒸汽溫度，二次蒸汽溫度及各效沸點T1=120.2， t1=T1-t1'=120.2-14.06=106.14， T1'=t1-1'=103.69T2=102.69，t2=T2-t2'=102.69-12.95=89.74， T2'=t2-2'=88.10T3=87.1， t3=T3-t3'=87.10-11.10=76，T3'=t3-3'=74.68

19、T4=73.68， t4=T4-t4'=73.68-11.11=62.57，T4'=t4-4'=61.48查表得：r1=2204.6kJ/kg r1'=2248.81kJ/kg r2=2283.55kJ/kg r2'=2287.70kJ/kg r3=2290.12kJ/kg r3'=2320.25kJ/kg r4=2322.59kJ/kg r4'=2351.64kJ/kg各效沸點和有效溫差計算公式：Cp0=1.6×糖的百分比+C水×水的百分比T0=60，Cpw水=4.178kJ/kg. Cp0=1.6×0.2

20、756+4.178×0.7244=3.47 kJ/（kg·）Cp2=1.6×0.39+4.178×0.61=3.17 kJ/（kg）Cp3=1.6×0.34+4.178×0.66=3.30kJ/（kg）Cp4=1.6×0.30+4.178×0.70=3.40kJ/（kg）將以上數值帶入焓平衡方程解得：W1=6540.20kg/h， W2=5337.40kg/h， W3=4445.46kg/h，W4=4216.05kg/h D=7426.34kg/h求傳熱面積：（取K=2000W/（m2）S1=161.73m2S2=

21、146.15m2S3=152.94m2S4=129.08m2相對偏差s=1=13%，故進行第三次核算。重新分配有效溫差S=148.28m2t1''='=15.34，t2''=12.76t3''=11.45，t4''=9.67t''= 15.34+12.76+11.45+9.67=49.22重新核算各效濃度及各沸點升高X1=0.5X2=0.40X3=0.34X4=0.30由經驗公式：i=1.78Xi+6.22Xi2 得各效沸點升高1，=1.78×0.56.22×0.522.452，=1.7

22、8×0.406.22×0.6021.713，=1.78×0.346.22×0.3421.324，=1.78×0.306.22×0.3021.09重新核算各效加熱蒸汽溫度，二次蒸汽溫度及各效沸點T1=120.2， t1=T1-t1''=120.2-15.34=104.86， T1'=t1-1'=102.41T2=101.41， t2=T2-t2''=101.41-12.76=89.65， T2'=t2-2'=87.94T3=86.94， t3=T3-t3''

23、=86.94-11.45=76.49， T3'=t3-3'=75.17T4=74.17， t4=T4-t4''=74.17-9.67=65.5， T4'=t4-4'=64.41查表得：r1=2204.6kJ/kg r1'=2252.13kJ/kg r2=2254.73kJ/kg r2'=2288.09kJ/kg r3=2290.51kJ/kg r3'=2319.10kJ/kg r4=2321.44kJ/kg r4'=2344.80kJ/kg各效沸點和有效溫差計算公式：Cp0=1.6×糖的百分比+C水

24、15;水的百分比T0=60，Cpw水=4.178kJ/kg. Cp0=1.6×0.27564.178×0.7244=3.47kJ/（kg）Cp2=1.6×0.40+4.178×0.60=3.15kJ/（kg）Cp3=1.6×0.34+4.178×0.66=3.30 kJ/（kg）Cp4=1.6×0.30+4.178×0.70=3.40kJ/（kg）將以上數值帶入焓平衡方程解得：W1=6220.92kg/h W2=5444.50kg/h W3=4704.99kg/hW4=4283.59kg/h D=7041.39kg

25、/h求傳熱面積：（取K=2000W/（m2）S1=140.55m2S2=152.67m2S3=151.27m2S4=156.88m2相對偏差s=13%，故進行第四次核算重新分配有效溫差S=149.39m2t1'''=14.43， t2'''=13.04t3'''=11.59， t4'''=10.15t'''=14.43+13.04+11.59+10.15=49.21重新核算各效濃度及各沸點升高X1=0.5X2=0.40X3=0.34X4=0.30由經驗公式：i=1.78Xi+

26、6.22Xi2 得各效沸點升高1，=1.78×0.56.22×0.522.452，=1.78×0.406.22×0.4021.713，=1.78×0.346.22×0.3421.324，=1.78×0.306.22×0.3021.09重新核算各效加熱蒸汽溫度，二次蒸汽溫度及各效沸點T1=120.2， t1=T1-t1'''=120.2-14.43=105.77， T1'=t1-1'=103.22T2=102.22， t2=T2-t2'''=102.22

27、-13.04=89.28， T2'=t2-2'=87.57T3=86.57， t3=T3-t3'''=86.57-11.59=74.98， T3'=t3-3'=73.66T4=72.66， t4=T4-t4'''=72.66-10.15=62.51， T4'=t4-4'=61.42查表得：r1=2204.6kJ/kg r1'=2250.3kJ/kg r2=2252.63kJ/kg r2'=2288.98kJ/kg r3=2291.40kJ/kg r3'=2322.64kJ/k

28、g r4=2324.98kJ/kg r4'=2351.78kJ/kg各效沸點和有效溫差計算公式：Cp0=1.6×糖的百分比+C水×水的百分比T0=60，Cpw水=4.178kJ/kg. Cp0=1.6×0.2756+4.178×0.7244=3.47kJ/（kg）Cp2=1.6×0.40+4.178×0.60=3.15 kJ/（kg）Cp3=1.6×0.34+4.178×0.66=3.30 kJ/（kg）Cp4=1.6×0.30+4.178×0.70=3.40 kJ/（kg）將以上數值帶

29、入焓平衡方程解得：W1=6268.12kg/h， W2=5423.11kg/h， W3=4689.92kg/h，W4=4367.20kg/h D=7142.64kg/h求傳熱面積：（取K=2000W/（m2）S1=151.56m2S2=150.39m2S3=148.91m2S4=149.21m2相對偏差s=1=13%取傳熱面積為152m2蒸汽的經濟程度為：W/D=20651.46/7142.64=2.89即1kg蒸汽可蒸發2.89kg水。該工程蒸汽消耗總量=7142.64×24=171423.36kg噴干工段 （1）蒸發量W=G（X1-X2）X1=1， X2=0.05G=G1（1-W

30、1）=304318.10×（1-50%）/24=6339.96kg絕干料/hW=G（X1-X2）=6339.96×（1-0.05）=6022.96kg水分/h（2）新鮮空氣消耗量L=，由圖53查出當t0=20，0=60%時，H0=0.012kJ/kg絕干氣由空氣離開干燥器時t2=45， 0=30%時，H2=0.022kJ/kg絕干氣L=602296kg絕干氣/h新鮮空氣消耗量為L0=602296×（1+0.012）=609523.55kg新鮮空氣/h（3）風機的風量V，V=LHH=（0.773+1.244H0）×=（0.773+1.244×0.

31、012）×=0.85m3新鮮濕空氣/kg絕干氣V=LH=602296×0.85=509332.61 m3新鮮濕空氣/h（4）預熱器中消耗的熱量QpQp=L（I1-I0）當t0=20，0=60%時，查得I0=43kJ/kg絕干氣，空氣離開預熱器時t1=90，H1=H0=0.012 kJ/kg絕干氣，查得I1=115kJ/kg絕干氣.故Qp=602296×（115-43） =43365312KJ/h（5）向干燥器補充的熱量QD由空氣離開干燥器時t2=45， 0=30%時，H2=0.022kJ/kg絕干氣由圖53查出I1=158kJ/kg絕干氣QD= L（I2-I1）+

32、G（I2，+I1，）+QL= L（I2-I1）+GCm（2-1）+QL=602292×（158-115）+6339.96×3.28×（60-20）+1.2×3600=26734850.75kg/h（6）干燥系統消耗的總熱量QQ=QP+QD=43365312+26734850.75=70100162.75kJ/h（7）干燥器系統的熱效率=22.12% 各工段耗氣耗熱計算（1）調乳：15.550Q=CMt=0.9×970170.03×（50-15.5）=30123779.43kcalD=51366.62kg（2）一噴：50105Q=CMt

33、=0.9×1002372×（105-50）=49617414kcalD=93082.36KG（3）二噴：105125Q=CMt=0.9×1095454.35×（125-105）=19718178.3kcalD=38389.77kg（4）濃縮前預熱熱：5060Q=CMt=0.9×1104355.89×（60-50）=9939203.01kcalD=17233.48kg（5）蒸發濃縮：60120.2Q=CMt=0.9×1104355.89×（120.2-60）=59834002.12kcalD=115444.74kg（

34、6）噴霧干燥：120.2 183.8Q=CMt=0.9×608636.20×（）=34838336.09kcalD=64978.06kg4.3水平衡計算該工程中所有用水的項目（1）調水乳用水（2）配制氯化鈣用水（3）配制碳酸鈉用水（4）液化液冷卻用水（5）板框過濾洗滌用水（6）離子交換柱用水（7）蒸發汁氣冷凝水（8）其它生活用水 用水量計算調淀粉乳用水659715.62kg調氯化鈣用水13097.34kg碳酸鈉用水量15716.79kg液化液冷卻（通過板框換熱器降溫）用水：Q=0.9×（）×（95-60）=34029928.2kg設汽冷卻初溫為20，Q=

35、CM水t得M水=203625.71kg板框過濾用水量=10769.02+10809.67=21578.69kg離子交換用水：用量約占物料每小時流量23倍即：1104355.89×2.5/24=115037.07kg濃縮后汁汽冷卻用水濃縮后汽冷卻用水：二次蒸汽量（7142.64）二次蒸汽熱焓（625.33Kcal）二次蒸汽冷凝焓（66.5Kcal/Kg） 冷卻水出口溫度（60）冷卻水進口溫度（20）水的比熱（1Kcal/（Kg·）W=D（i-i0）/c（tk-tw）=99788.04kg/h自循環W=99788.04×24=2394912.91kg設備洗滌用水：設備

36、每天用水為淀粉乳的5%即：970170.03×5%=48508.50kg總洗滌用水=21578.69+115037.07+48508.50=185124.26kg生活用水：約占物料的2%共計：1091776.67×2%=21835.53kg三大平衡計算結果：表4-1物料衡算結果項目錘度（%）固形物量（kg）含水量（kg）物料量（kg）體積（m3）密度（kg/ m3）調漿31.31313842.25688529.751002372.0857.021169.6液化27.68313842.251100001.871133844.121013.261119過濾29.01313657

37、.081047451.631081108.71977.491106一脫28.62312073.12778246.881090320.0-二脫28.14308952.39199145.131098071.26-離交27.56304318.10789118.871104355.89-蒸發50.00304318.10304318.10608636.20-干燥95.00296710.1515616.32312326.47-表4-2 熱量衡算結果項目溫度 （）壓力（kg/ m3）耗氣量（kg）調漿500.125851366.62一次噴射1051.23293082.36二次噴射1252.36738389.

38、77濃縮前預熱熱量600.203117233.48蒸發濃縮120.22.040115444.74噴霧干燥加熱183.811.064978.06表4-3水平衡計算結果項目耗水量（kg）調漿用水659715.62液化冷卻水203625.71濃縮后支汽冷卻用水2394912.91設備洗滌用水48508.5生活用水21835.53第5章 設備選型5.1蒸發罐的結構設計由蒸發工段物料、汽平衡的計算可得，本次設計的蒸發罐為四效等面積降膜蒸發器，每效傳熱面積為152m2。5.1.1管子的選擇與排列5.1.1.1 規格的選擇管子的直徑和長度的選取對換熱器的效果和造價由直接的影響。在條件不變的前提下，管徑越小越

39、有利于傳熱，但管徑過小會給清洗和安裝維修帶來困難。綜合考慮下，本設計采用40×2，長8m的不銹鋼管材料為Crl8Ni9Ti（CB2270-84）管子長徑比L/D=8000/36=222100合格。5.1.1.2 管子的排列管子在管板上排列有三重形式:正方形、正三角形、同心圓排列，因為在定管板面積上三角形排列最多，因此選擇正三角形排列。（1）各效的布管數為安全起見F1=F×1.2 n=F1/DL=152×1.2/（3.14×0.036×8）=215.7根，取216根（2）管心距的確定管板孔徑與中心距：設管子的外徑為do，相鄰的管中心距為a ，令A

40、o為一根管子的外截面（等于管板板孔截面）。為相當一根管子的管板面積，則有：，若以結構系數Co表示全部孔徑的面積和裝管部分的總面積的比率；當管板數為n時，則有Co，可得：0.907/CoCo隨管徑的增大而稍微增大，它表示管子排列的緊湊程度，同時考慮脹管時管板的穩定性與蒸汽的流通面積，在現代的蒸汽罐中， Co=0.500.55， 為了使加熱室結構緊湊，常采用較大值，取Co=0.55，則a=1.285do=1.285×40=50mm，取50mm。各殼體內徑確定D1=a（n0I）+4d0式中 a相鄰兩管中心距，mm；nc管束中心線上的管數；d0管徑，mm。nc=1.1（300）0.5=16.

41、94根，取17根D1=52×（17-1）+4×40=960mm，取1000mm殼體壁厚的確定與校驗殼體材料山經濟取lCrl8Ni9Ti（CB2270-84），設計的溫度為110.9，設壓力為2kg/cm2，假設屬于短圓筒.1 壁厚的確定:殼體材料由經驗選為 l Crl8Ni9Ti，由公式式中S0加熱室或蒸發室壁厚mmD1圓筒內徑mm，取1300mmp操作壓力 ，取2kg/cm2m穩定系數 ，lCrl8Ni9Ti制成殼體m=3H管體長度 ，取8000mmE彈性模數 ，取l.94×lO6kg/cm2C1腐蝕裕度，由介質對材質的均勻腐蝕速率與容器設計壽命決定，即C1=K

42、2·由于材質是不銹鋼，則腐蝕速率K2=0，即C1=0C2鋼板負偏差，般C2=0.31mm，取0.3mm將已知數據代入公式：，取20mm.2 計算臨界長度 （LCr）及校驗由化工容器得：LCr=l.l7D1×（D0/S0）0.5 式中： D1殼體內徑 S0計算出的璧厚LCr=1.17×1000×（1000/17）0.5=8973.49mm8000mm與假設相符各效外徑為D=D1+2S=1000+2×18=1036mm.3 確定封頭結構尺寸（1） 均采用橢圓型標標準頭假沒橢圓型封頭的計算壁厚與筒體壁厚相等，即=21mm，則計算壁厚t=170.3=1

43、6.7mm（2） 封頭高度D/4得H=1000/4=250mm（3）橢圓封頭當量直徑R1選標準橢圓封頭，其Di/zhi=2查化工容器P120表5-l得K=0.9Ri=0.9×700=630mm（4）封頭內物料分配裝置物料的分配裝置是降膜式蒸發器很重要的部件，它直接影響每根蒸發管內物料分配的均勻度和成膜好壞，本設計采用了折流分配結構，物料從進料管進入蒸發器封頭，再進入分配盤落至分配管上，最后落到列管的管板上。這種結構的成膜裝置具有物料分配均勻，加工制造簡單，清洗方便的優點。管板厚度的確定管板厚度取決于下列條件：在脹管時能良好地調定管子；承受預定壓力時，不銹鋼不影響相鄰管板管型而引起脹管

44、滲漏;脹管厚能維持管板形狀而不變形；當承受蒸汽壓力所產生的附加載荷作用時，其強度有保證。從脹管的可靠性來看，管板厚度可用最小截面積來計算。為了保證脹管后達到不滲透的要求具經驗，管間的截面積f不能小于最小值f最小=190mm2，管板截面積f的計算如下：f=（ad0）S （mm）式中：a相鄰管心距：52mm d0管子外徑 S管板厚度則S=f/（ad0）+C 其中： C腐蝕裕度，一般取C=4mmS最小=f最小/（ad0）+C=190/（5040）+4=20mm。 板厚此計算值大，主要考慮到受熱時的內應力和面積的大小而采用的管子和管板之間采用不開槽脹緩，這樣可保證連接緊密可靠，又起到密封作用。上下不凝

45、汽排出管（1）不凝汽的害處a據道爾頓分壓定律：P總壓=P蒸汽+P水整齊 蒸發器積存的不凝汽較多時，P不凝汽升高而P蒸汽汽下降，導致蒸汽穩定下降。b由于不凝汽不發生相變，會在蒸發罐內形成個氣帶，減少傳熱面積。（2）不凝汽種類 a氨氣，它比蒸汽輕，停留在蒸汽上部b溶在水中的空氣比蒸汽重，停留在蒸發罐下部，所以在罐的上部沒設置不凝汽管。上部、下部的不凝汽管排出管均選25×2鋼管，上部在距上管板130mm處，下部距下管板280mm處。 冷凝水排出管直徑選擇應保持水流速不大于0.6m/s，選取第二效計算，根據蒸汽和冷凝水質量硫量相等，距下管板50mm處，盡量靠近管板，且符合化工設備焊接要求。W

46、4/3600=vd=57.19mm，.取60mm封頭與筒體連接上封頭于筒體間連接采用快開蓋法蘭螺栓，回轉螺栓M20×100。支座采用支撐式支座，支撐罐體，支座尺寸按標準選取，查材料與零部件用B型，尺寸見組裝圖。5.2 分離器結構設計直徑的確定d=，式中w蒸發水分量（kg）W1=6268.12kg/h，W2=5423.11kg/hW3=4689.92kg/h，W4=4367.20kg/h 二次蒸汽的密度（kg/m3）w0蒸汽流速 （m/s） w0i=w01=1.90 m/s w02=2.23m/s w03=2.65m/s w04= 3.13m/s 代入數據：d1=0.95m d2=0.

47、83m d3=0.72m d4=0.65m為了制造和維修方便，取 d1=d2=d3=d4=1m分離器入口矩形尺寸的確定根據abv=r 式中 ：a，b分別為矩形通道高寬 ，設比為 2：1v蒸汽流速，70m/sr蒸汽體積，r1=2.14m3/s r2=3.18m3/s r3=4.75m3/s r4=7.58m3/s汁汽直徑的確定d=式中：vs汁汽體積流量=r為蒸汽流速一般為1230m/s，取25m/s代入數據：第6章 人員編制與經濟核算6.1 人員配置為完成本設計生產任務，應需要以下生產技術人員、工人、行政輔助人員，具體人數配置如表6-1、表6-2和表6-3所示。表6-1車間生產定員工種班次人數合計男女預處理4118液化42112脫色4312離交41212濃縮4118維修122表 6-2行政組織人員表部門人員部門人員行政3設備1品控2勞資1財務1文秘1表 6-3輔助人員表工種班次人數合計男 女電工122運輸224鍋爐工212門衛212清潔工111食堂人員1123工廠正副廠長、車間主任各