1、（2012年版）華森建筑與工程設計顧問有限公司南京分公司結構部二。一二年二月908070605040302010第一季度第四季度結構設計統(tǒng)一規(guī)定(2012年版)一、結構計算(以SATW程序為例)1.主體結構電算參數(shù)取值：總信息：(1)水平力與整體坐標的夾角(度)：一般情況下為0度。若改變此 角度，地震作用方向和風荷載作用方向均改變；只有在“風控”而不 是“地震控”，且原坐標系下的風荷載作用不能控制結構的最大受力 狀態(tài)時，才需要改變此方向角。(2)混凝土容重(kN/mB):剪力墻、短肢剪力墻結構取 27, 框架 一剪力墻結構及異形柱框架結構取 26、普通框架結構取25。(3)裙房層數(shù):層數(shù)應按計

2、算層數(shù)填寫，包括地下室的層數(shù)。該參 數(shù)主要是將裙房以上一層作為剪力墻底部加強區(qū)高度判別的一個條 件(依據(jù)抗規(guī)6.1.10條文說明，有裙房時，加強部位的高度也可以 延伸至裙房以上一層)；如果不需要可以直接填0。(4)轉(zhuǎn)換層所在層號：層數(shù)應按計算層數(shù)填寫，包括地下室層數(shù)； 對于高位轉(zhuǎn)換的判斷，轉(zhuǎn)換層位置以地下室頂板起算進行判斷(即 以轉(zhuǎn)換層所在層號減地下室層數(shù)進行判斷)，是否為12層或3層 以上轉(zhuǎn)換(剛度比算法不同)。注意：為簡化設計，一般情況下地下室頂板只要符合嵌固條件，可 優(yōu)先考慮作為上部結構的嵌固端、此時轉(zhuǎn)換層位置從地下室頂板起 算進行判斷：當?shù)叵率宜闹苣硞?cè)缺少十的約束、此時地下室頂板不 能

3、作為上部結構的嵌固端、轉(zhuǎn)換層位置從嵌固端起算：當?shù)叵率宜?周土的約束情況良好、僅因為板厚或側(cè)向剛度不滿足嵌固要求，此 時轉(zhuǎn)換層位置從地下室頂板起算。(5)地下室層數(shù)：取實際地下室層數(shù)。當有地下室時，應指定地下 室層數(shù)。該參數(shù)影響風荷載、地震作用計算、內(nèi)力調(diào)整、底部加強部位判斷。當沒有地下室，但在地面以下增加的計算層也應指定為 地下室的層數(shù)。例如：當基礎埋深較深，為減小底層柱的計算長度 在0.00標高附近設置框架梁(基礎梁)的情況。(6)嵌固端所在層號：程序默認嵌固端所在層號為“地下室層數(shù)十1層”，設計應根據(jù)實際情況，選擇修改或不修改。注意：如果修改 了地下室層數(shù)，應注意確認嵌固端所在層號是否需

4、作相應修改。(7)墻元細分最大控制長度(n):程序默認為13一般情況下不修 改。(8)是否對所有樓層強制采用剛性樓板假定：當計算剛度比(包括查找是否有薄弱層等)、周期比、位移比時，應選擇此項(總信息輸 出時為“是”)，其它的結構分析(如計算內(nèi)力和配筋)不選擇此項(應 在總信息輸出結果中說明)。另外對于地下室樓層，程序總是強制采 用剛性樓板假定。(9)強制剛性樓板假定時是否保留彈性板的面外剛度：該項一般情 況下應勾選，對于板柱體系的地下室必須勾選。(10)墻梁跨中節(jié)點是否作為剛性樓板從節(jié)點：當采用剛性樓板假 定時，墻梁與樓板是相互連接的，因此在計算模型中墻梁的跨中節(jié) 點是作為剛性樓板從節(jié)點的，這

5、種情況下，一方面會由于剛性樓板 的約束作用過強而導致連梁的剪力偏大，另一方面，由于樓板的平 面內(nèi)作用，使得連梁兩側(cè)的彎矩和剪力不滿足平衡條件。該項一般 情況下應勾詵、當在高烈度區(qū)連梁受剪截面不足時、可考慮不勾詵(如不選擇，則認為墻梁跨中節(jié)點為彈性節(jié)點，具面內(nèi)位移不受剛 性樓板約束，此時墻梁的剪力較勾選時小)。(11)結構材料信息：一共有五個選項，分別為：鋼筋混凝土結構、 鋼與混凝土混合結構、有填充墻的鋼結構、無填充墻的鋼結構、砌 體結構。一般情況下為鋼筋混凝土結構。(12)結構體系：按結構體系分別定義為：剪力墻結構、框架結構、框架一剪力墻結構、框筒結構、筒中筒結構和部分框支剪力墻結構等。當存在

6、短肢剪力墻結構時，按剪力墻結構定義，程序自動判斷短 肢剪力墻并按高規(guī)要求進行設計。(13)恒活荷載計算信息：一般情況下選擇“施工模擬加載3”。特殊情況下，可通過施工次序，定義指定連續(xù)若干層為一次施 工(簡稱為多層施工)。對于一些傳力復雜的結構，應采用多層施工的施工次序，如： 轉(zhuǎn)換層結構、下層荷載由上層構件傳遞的結構形式、巨型結構等。對于廣義層的結構模型，由于層概念的泛延，應考慮樓層的連 接關系來指定施工次序，避免下層還未建造，上層反倒先進入施工 行列。正確定義施工的原則見 SATWE201版用戶手冊第166頁.(14)風荷載計算信息：共有不計算風荷載、計算水平風荷載、計 算特殊風荷載、計算水平

7、和特殊風荷載四個選項，根據(jù)工程情況選 擇，一般的多、高層建筑只需選“計算水平風荷載”。(15)地震作用計算信息：共有四個選項，分別為：a.不計算地震作用，b.計算水平地震作用，c.計算水平和規(guī)范簡化方法豎向地震， d.計算水平和反應譜方法豎向地震，根據(jù)工程情況選擇，一般工程 只需選“b.計算水平地震作用”。按高規(guī)4.3.2條第34款、4.3.134.3.15條和抗規(guī)5.1.1條第4款、5.3.15.3.4條需要計算豎向地震作用的工程， 可根據(jù)實際情況選用“c.計算水平和規(guī)范簡化方法豎向地震”或“d. 計算水平和反應譜方法豎向地震”。(16)結構所在地區(qū)：分全國、上海、廣東，根據(jù)工程情況選擇，

8、一般詵全國。風荷載信息：(17)修正后的基本風壓：一般按 GB50009-2001附表D.4中50年一遇的風壓取值。(即使對于風荷載敏感的建筑以及高度大于60米的高層建筑，該處仍輸入 50年一遇的風壓)。(18) X、Y向結構基本周期：應將電算結果中的 X、Y向基本周期返 回填寫，然后重新計算，可以使風荷載的計算更準確。(19)風荷載作用下結構的阻尼比： 對混凝土結構和砌體結構取 5% 有填充墻的鋼結構取 2% 無填充墻白鋼結構取 1%(20)承載力設計時的風荷載效應放大系數(shù)：對風荷載敏感的建筑 以及高度大于60米的高層建筑，承載力設計時風荷載效應放大系數(shù) 取1.1 ,其余情況取1.0。(21

9、)用于舒適度驗算的阻尼比：一般取 2%對混合結構可根據(jù)房 屋高度和結構類型取1%2%(22)用于舒適度驗算的風壓：按荷載規(guī)范10年一遇的風壓取值(高 規(guī) 3.7.6 條)。(23)考慮風振影響：勾選時，按照荷載規(guī)范公式7.4.2計算風振系數(shù)，否則不考慮；按程序默認為勾選。(24)構件承載力設計時考慮橫風向風振影響：該參數(shù)主要依據(jù)新的荷載規(guī)范而設定的，目前不起作用。(25)水平風體型系數(shù)：可按高規(guī) 4.2.3條15款執(zhí)行o地震信息：(26)結構規(guī)則性信息：該參數(shù)目前不起作用，僅是一個標志。(27)設防地震分組，設防烈度，場地類別，混凝土框架、剪力墻以及鋼框架抗震等級：依據(jù)工程情況填寫。(28)抗

10、震構造措施的抗震等級：依據(jù)抗規(guī)和高規(guī)，在某些情況下， 抗震構造措施的抗震等級可能與抗震措施的抗震等級不同，可能提 高或降低，依據(jù)工程實際情況填寫。(29)偶然偏心:高層、小高層結構應考慮“偶然偏心”。可按程序 默認的偶然偏心0.05采用。偶然偏心也可考慮具體的平面形狀和抗側(cè)力構件的布置進行調(diào) 整。（30）考慮雙向地震：質(zhì)量與剛度分布對稱的規(guī)則結構可不考慮；質(zhì)量與剛度分布明顯不對稱、不均勻的結構以及位移比大于1.2的結構，應計算雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響，高層、小高層結構 可同時選擇“偶然偏心”（此時程序僅對無偶然偏心地震作用效應進 行雙向地震作用計算，而偶然偏心地震作用效應并不考慮雙向水平

11、地震作用，取二者中的不利情況進行結構設計）。別墅應計算雙向水 平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響。（31）計算振型個數(shù)：取3的倍數(shù)，考慮耦聯(lián)不小于9個，高層建 筑應不少于15個，對多塔結構不應少于塔數(shù)的9倍。計算時要檢查 X及Y兩向有效質(zhì)量系數(shù)不小于 90%（tWZQ.OUT達不到時，應增 加振型數(shù)，重新計算。（32）活荷重力荷載代表值組合系數(shù)：一般工程按程序默認的0.5采用；對于藏書庫和檔案庫應采用 0.8 （抗規(guī)5.1.3條）。（33）周期折減系數(shù)：剪力墻結構取 0.9,短肢剪力墻結構取0.85, 框架一剪力墻結構取 0.80、框架一核心筒結構取 0.85、框架結構取 0.7、異形柱框架結構取 0.7

12、0、異形柱框架一剪力墻結構取 0.80。（34）特征周期：當?shù)刭|(zhì)勘察報告中提供的特征周期（注意：是特征 周期，而非卓越周期）與規(guī)范中一致時按規(guī)范中的特征周期 （亦即程 序中的默認值）輸入；當?shù)刭|(zhì)勘察報告中提供的特征周期（如根據(jù)抗 規(guī)4.1.6條文說明內(nèi)插取值時）與規(guī)范中不一致時，按地質(zhì)勘察報 告中的特征周期輸入（不能采用程序中的默認值）。（35-1）地震影響系數(shù)最大值：計算多遇地震作用時，可按程序默 認值采用，但需進行核對；當工程講行安評時.該處需根據(jù)安評報 告和規(guī)范分別取值計算（多遇地震情況下）、進行包絡設計。當考慮中震（或大震）設計時、該處應相應填入中震（或大震）的地震影響系數(shù)最大值（按規(guī)

13、范取值）。（35-2）用于12層以下規(guī)則混凝土框架薄弱層驗算的地震影響系數(shù) 最大值：可按程序默認值采用，僅用于 12層以下規(guī)則混凝土框架薄 弱層驗算。（36）按中震（或大震）設計：一般工程不考慮；僅用于特別不規(guī) 則的結構和超限高層結構抗震性能設計時的選項。提供了中震（或 大震）彈性設計、中震（或大震）不屈服設計共4個選項。注意地震影響系數(shù)最大值的取值應相應按中震（或大震）取值。對于中震（或大震）彈性設計，程序作如下處理：與抗震等級 有關的增大系數(shù)均取1,其余不變。對于中震（或大震）不屈服設計，程序作如下處理：與抗震等級有關的增大系數(shù)均取 1,荷載分項系數(shù)均取 1,抗震調(diào)整系數(shù)九 取1,鋼筋和混

14、凝土材料強度取標準值。（37）斜交抗側(cè)力構件方向附加地震數(shù)及相應角度：有斜交抗側(cè)力構件的結構，當與主軸的相交角度大于15。時，應分別計算各抗側(cè)力構件方向的水平地震作用，程序允許最多5組多方向地震，附加地震 數(shù)可在0-5之間取值，并填入相應的角度值，該角度是與X軸正方向 的夾角，逆時針方向為正。無斜交抗側(cè)力構件的結構，該項附加地震 數(shù)填為0。當為圓、弧形平面或多邊形時，可直接填入5組角度，分別為15、 30、45、60、75 度。最不利地震方向：SATWE!以自動計算出最不利地震作用方向角、 并在 WZQ.OUT輸出、當方向角為士 1674度時、應在“斜交抗側(cè) 力構件方向” 中輸入相應角度并重新

15、計算。已填入 5組角度時、不 需要再填。（38）豎向地震參與振型數(shù)：僅用于需要計算豎向地震作用時。當總信息中的“地震作用計算信息”選擇了 “計算水平和反應譜方法豎向 地震”，以及“特征值求解方式”選擇了 “水平振型和豎向振型獨立 求解方式”時，才顯示該項，需要在此處填寫豎向地震參與振型數(shù)。(39)豎向地震作用系數(shù)底線值： 僅用于需要計算豎向地震作用時。 當選擇了采用振型分解反應譜法計算豎向地震作用時，才顯示該項， 一般按程序默認值采用(依據(jù)高規(guī)中的表 4.3.15取值)。活荷載信息：(40-1)柱、墻設計時活荷載是否折減： 一般不折減;對于無相連裙房、無錯層，且大屋面以下的實際層數(shù)大于20層的

16、高層住宅，可考慮折減，但需要由項目的專業(yè)負責人確定。(40-2)傳給基礎的活荷載是否折減：對于住宅、宿舍、旅館、辦公樓、醫(yī)院病房、托兒所、 幼兒園：應折減。折減系數(shù)一般可按程序中的默認值采 用(但必須注意的是：當房屋樓層為錯層設計時或大屋面 以上有多層小塔樓時,結構計算層比大屋面以下的實際 層數(shù)多出許多層，若按程序中折減系數(shù)默認值對活荷載 進行折減，基礎設計偏于不安全，應采用大屋面以下的 實際層數(shù)所對應的折減系數(shù)輸入電算 ；當主樓與周邊裙 樓一起計算時,主樓與裙樓應分別采用與之層數(shù)所對應 的活荷載折減系數(shù)進行計算，取用與之相對應的基礎設 計荷載)；對于汽車通道及停車庫：單向板樓蓋折減系數(shù)取0.

17、5,雙向板樓蓋和無梁樓蓋折減系數(shù)取 0.8 ;對于其它公共建筑：不折減。注意：如果在 PMCA年已經(jīng)勾選了考慮活荷 載折減，SATWE礎的活荷載折減。(41)考慮活荷載不利布置的層數(shù)：應考慮活荷載不利布置，從第 1 到n層(n計算總層數(shù))。對于按裂縫寬度(支座 0.2mm 跨中0.3mm 配筋的室外地下室 頂板(或室外大平臺)梁，不考慮活荷載不利布置。(42)考慮結構使用年限的活荷載調(diào)整系數(shù)： 一般工程按設計使用年 限50年，取1.0 ;當設計使用年限為100年時，取1.1。調(diào)整信息：(43)梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)：一般取0.85 ;對于按裂縫寬度(支座 0.2mm 跨中0.3mm 配筋的室外地下

18、室 頂板(或室外大平臺)梁，框架梁支座負筋由裂縫寬度控制，調(diào)幅系 數(shù)取1.00 (不調(diào)幅)。(44)梁活荷載內(nèi)力放大系數(shù)：考慮了活載不利布置，應填 1.0。對于按裂縫寬度(支座 0.2mm 跨中0.3mm 配筋的室外地下室 頂板(或室外大平臺)梁，不考慮活荷載不利布置，梁活荷載內(nèi)力也 不放大，依然填1.0 。(45)梁扭矩折減系數(shù)：一般取 0.4。(46)托墻梁剛度增大系數(shù)：一般取 1.0。(47)實配鋼筋超配系數(shù)：對于9度設防的框架以及抗震等級為一級 的框架結構，在進行強柱弱梁、強剪弱彎內(nèi)力調(diào)整時，需采用實際配 筋和材料強度，一般取1.15。(48)連梁剛度折減系數(shù)：6度時可取0.7, 7度

19、時可取0.7 (當需 要時、也可以取0.6), 8、9度時可取0.5;注意依據(jù)高規(guī)5.2.1條、 程序僅在計算地震作用時進行折減、豎向荷載和風荷載計算時連梁 剛度不折減。(49)梁剛度增大系數(shù)：一般情況下采用程序按混凝土規(guī)范自動計算(在梁剛度按2010規(guī)范取值前勾選)(50)部分框支剪力墻結構底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高一 級：依據(jù)高規(guī)表3,9,3、表3.9.4 ,部分框支剪力墻結構底部加強區(qū) 和非底部加強區(qū)剪力墻抗震等級是不同的。對于部分框支剪力墻結構，若在地震信息頁的剪力墻抗震等級中填入了部分框支剪力墻結 構中一般部位剪力墻的抗震等級并勾選本參數(shù)，則程序自動對底部 加強區(qū)的剪力墻抗震等

20、級自動提高一級。(51)指定加強層的個數(shù)及相應的各加強層層號： 僅用于帶加強層的 高層建筑;指定加強層的位置后，程序自動執(zhí)行高規(guī) 10.3.3條。(52)按抗規(guī)第5.2.5條調(diào)整各樓層地震內(nèi)力：應勾選;當某樓層剪 重比小于最小剪重比時，則相應放大全樓的地震作用效應。(53)指定薄弱層的個數(shù)及相應的層號：程序可以自動按照剛度比判 別軟弱層并對其地震內(nèi)力進行放大，但對于豎向構件不連續(xù)(轉(zhuǎn)換結 構等)或受剪承載力(薄弱層)不滿足要求的樓層，不能自動判別， 需要在此指定。應查閱計算結果的文本文件(WMASS.OUT當存在通 弱層時(如樓層抗剪承載力比值小于 0.8的樓層),應返回到該項填 寫薄弱層的個

21、數(shù)及層號。結構設計時盡量避免出現(xiàn)薄弱層， 若無法避 免，需要在此指定薄弱層個數(shù)及層號。(54)薄弱層地震內(nèi)力放大系數(shù)：多層建筑按抗規(guī)3.4.4條第2款規(guī)定為1.15,高層、小高層建筑按高規(guī)3.5.8條規(guī)定為1.25。(55)全樓地震力放大系數(shù)：缺省 1.0,(當需要采用彈性時程分析 法進行補充計算且多條時程曲線計算所得結構樓層剪力的平均值大 于CQC寸，可在此輸入地震力放大系數(shù)對 CQg法的地震作用進行調(diào) 整，調(diào)整原則為：若某些樓層CQCf法的樓層剪力小于彈性時程分析 結果、則通過全樓地震力放大系數(shù)、使得這些樓層的CQCf法的樓層 剪力大于彈件時程分析結果并據(jù)此復核內(nèi)力及配筋：即哪叱層不夠就調(diào)

22、整哪些樓層、計算時可計算兩遍、包絡設計。(56)頂部塔樓地震作用放大起算層號及放大系數(shù)：一般情況下不需要放大頂部塔樓的地震作用，只要地震作用計算時取的振型數(shù)不小于9,且有效質(zhì)量系數(shù)大于90%即可不放大。(57) 0.2V0分段調(diào)整：框架一剪力墻結構、筒體結構、帶轉(zhuǎn)換層的 高層建筑結構必須進行0.2V0調(diào)整。剪力墻結構中有框架柱時，也應 進彳f 0.2V0調(diào)整對于框架柱的數(shù)量沿豎向有規(guī)律分段變化時，可分段進行0.2V0調(diào)整。程序缺省0.2V0調(diào)整系數(shù)上限值為2.0，框支柱調(diào)整系數(shù)上限值 為5.0，特殊情況下可以自行修改。可分層、分塔自定義0.2V0調(diào)整系數(shù)。最終的調(diào)整結果詳 WV02Q.OUT設

23、計信息：(58)結構重要性系數(shù)：依據(jù)混凝土規(guī)范第 3.3.2條取值，一般情況 下取值1.00。(59)梁、柱保護層厚度：依據(jù)混凝土規(guī)范第 8.2.1條，保護層厚度 指截面外邊緣至最外層鋼筋(箍筋、構造筋、分布筋等)外緣的距離。 一般情況可取20mm(60-1)鋼構件截面凈毛面積比：一般取 0.85。(60-2)考慮P-效應：只有高層鋼結構和不滿足高規(guī)5.4.1條 要求的高層混凝土結構才 必須勾選;對于高層混凝土結構應根據(jù)WMASS.OUT出結果確定是否需要考 慮P-效應，若需要考慮，應勾選:(61)梁、柱重疊部分簡化為剛域：若勾選，則梁、柱重疊部分作為 剛域計算；上部結構中：當框架梁跨度較大、

24、柱截面尺寸也較大、若考慮梁、 柱重疊部分簡化為剛域、 可以減小梁的彎矩時、應勾選：當跨度不大 的框架梁、考慮梁、柱重疊部分簡化為剛域、會增大框架的抗側(cè)剛度、對于地震烈度相對較高(如7.5度及以上)的項目，若需要減小側(cè)移， 也可以勾選；對于按裂縫寬度(支座 0.2mm 跨中0.3mm 配筋的室外地下室 頂板(或室外大平臺)梁計算和后處理生成配筋時，都必須勾選，以 減少結構用鋼量。(62)按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構件設計：若勾選，則程序按高規(guī)或高鋼 規(guī)進行荷載組合計算以及構件計算，否則程序按多層結構進行荷載組 合計算以及構件計算，當為高層建筑或高層鋼結構時必須勾選。(63)鋼柱計算長度系數(shù)按有側(cè)移計算：

25、若勾選，則程序按鋼規(guī)附錄D-2的公式計算鋼柱的長度系數(shù)；否則程序鋼規(guī)附錄 D-1的公式計算 鋼柱的長度系數(shù)。(64)剪力墻構造邊緣構件的設計執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4 條：高規(guī)7.2.16-4條規(guī)定，抗震設計時，對于連體結構、錯層結構以及 B級 高度高層建筑中的剪力墻(筒體)，其構造邊緣構件的縱筋和箍筋應 作相應提高。當工程為連體結構、錯層結構以及B級高度高層建筑時 應勾選。(65)框架梁端配筋考慮受壓鋼筋：依據(jù)混凝土規(guī)范11.3.1條，考慮地震作用組合的框架梁，計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高 度對于抗震等級為一級時不大于0.25 ,對于抗震等級為二、三級時不大于0.35 , 一般情況下應

26、勾選。(66)結構中框架部分的軸壓比限值按照純框架結構的規(guī)定采用：魚用于少墻框架：依據(jù)高規(guī)8.1.3條，在規(guī)定的水平力作用下，結構底 層框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩50%以上時，框架部分的抗震等級和軸壓比應按框架結構采用。可以先查閱 WV02Q.OUT件中結構底層框架部分承受的地震傾覆力矩占結構總地 震傾覆力矩的比例，若超過 50%則返回勾選。(67)當邊緣構件軸壓比小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定的限值時一律設置構造邊緣構件：一般情況下應勾選。(68)按混凝土規(guī)范B.0.4條考慮柱二階效應：當為排架結構時應勾 選；當不勾選時，程序按混凝土規(guī)范6.2.4條的方法考慮柱二階效應。(6

27、9)指定的過渡層個數(shù)及相應的各過渡層層號： 依據(jù)高規(guī)7.2.16-3 條，B級高度高層建筑的剪力墻，宜在約束邊緣構件層與構造邊緣構 件層之間設置12個過渡層，程序不能自動判斷過渡層，需在此指 定。配筋信息：(70)柱配筋計算原則：一般按單偏壓計算(角柱和框支柱應在特殊 構件補充定義中指定，程序自動按雙偏壓計算)；對于異形柱框架結 構，程序自動按雙偏壓計算。(71)梁柱箍筋、墻分布筋強度(N/mrh):從PMCA讀取，此處不 能修改。注意：對于異型柱結構，當柱箍筋采用HRB40破鋼筋時填300 (異型柱結構規(guī)范中規(guī)定柱箍筋強度取值不得大于300N/mm2,只能按HRB33強鋼筋的弓雖度輸入)。(

28、72)邊緣構件箍筋強度(N/mrfi):僅用于有剪力墻的結構；用HRB400 級鋼筋時，填360。(73)梁柱箍筋間距：強制為100mm不允許修改。實際配筋時，間 距不相同，都應對箍筋計算面積進行換算。(74)墻水平分布筋間距(mm： 一般取200。(75-1)墻豎向分布筋最小配筋率(為：一、二、三級抗震取0.25%; 四級抗震可采用0.2%。(75-2 )結構底部需單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數(shù)NSW配筋率(:對于框支剪力墻結構. 需要在該處單獨指定底部加強部位剪 力墻豎向分布筋配筋率的層數(shù) xx,并在結構底部NSWg的豎向分布筋 配筋率( 一欄內(nèi)：輸入0.3% 。地下室信息：（76） 土

29、層水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)（m值）：該參數(shù)可以參照樁基 規(guī)范表5.7.5的灌注樁項來取值；若填一負數(shù) m（m小于或等于地下 室層數(shù)），則認為有m層地下室無水平位移；若填為 0,則認為回填 土對結構沒有約束作用。一般在 15100之間。（77）外墻分布筋彳護層厚度（mm：程序默認35mm（78）樓屋面荷載：住宅樓（含局部辦公、商店）豎向荷載除特殊情況之外，應按結構部通用文件“住宅樓豎向荷載”取值。2.主要分析結果的文本文件查看：（1）結構分析、設計信息輸出文件（WMASS.OUT主要輸出內(nèi)容如下：a.結構分析的控制信息該部分為在“參數(shù)定義”中設定的一些參數(shù)，主要用于校核輸入 的設計參數(shù)的正確性。b

30、.各層的質(zhì)量、質(zhì)心坐標信息該部分主要輸出各層的質(zhì)心、質(zhì)量以及上下層的質(zhì)量比（高規(guī)3.5.6 條）。c.各層構件數(shù)量、構件材料和層高可以查看每層各塔構件的數(shù)量及構件的混凝土強度及主筋強度。d.風荷載信息可以查看每層各塔在風荷載作用下的樓層剪力和傾覆彎矩。e.各樓層等效尺寸該部分主要輸出每層各塔的面積、形心、最大寬 Bmax最小寬 Bmin等效寬B、等效高H等信息，主要用于結構高寬比的控制。注意：建筑的高寬比、是對結構剛度、整體穩(wěn)定、承載能力和經(jīng) 濟合理件的宏觀捽制.當結構設計滿足現(xiàn)行規(guī)范規(guī)宇的承載力、 穩(wěn)定、 抗傾覆、變形和舒適度等基本要求后、 僅從結構安全角度講結構的高寬比不是必須滿足的，結構

31、的高寬比主要影響的結構的經(jīng)濟性。f.各樓層的單位面積質(zhì)量分布（kg/m2）以及質(zhì)量比該部分主要輸出每層各塔單位面積質(zhì)量，用于判斷結構質(zhì)量分布 的合理性。一般情況下框架結構為 12001400kg/m2、框架剪力墻 結構為14001600kg/m2、剪力墻結構為16001800kg/m2,當樓層的 單位面積質(zhì)量偏離上述范圍較大時應查找原因。g.各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息該部分主要輸出每層各塔的剛心、質(zhì)心、偏心率以及相鄰層側(cè)移剛度比等信息。其中主要參數(shù)如下：Ratx/Raty 為X, Y方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應塔側(cè)移剛 度的比值（剪切剛度）。該比值主要用于地下室頂板作為上部

32、結構嵌固 端的剛度比判別以及當轉(zhuǎn)換層位于一、二層時的轉(zhuǎn)換層上、下層的剛度比控制。Ratx1/Raty1為X, Y方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應塔側(cè)移 剛度70%勺比值或上三層平均側(cè)移剛度 80%勺比值中之較小者。該比 值的規(guī)范依據(jù)為抗規(guī)表3.4.3-2 的“側(cè)向剛度不規(guī)則”項和高規(guī)3.5.2-1 條針對框架結構的側(cè)向剛度變化控制。Ratx2/Raty2: X, Y方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應塔側(cè)移剛 度90% 110%g者150膽匕值，110%旨當本層層高大于相鄰上層層高 1.5倍日150%旨嵌固層。該比值的規(guī)范依據(jù)為高規(guī) 3.5.2-2 條針對 非框架結構考慮層高修正的樓層側(cè)向剛度比。當為

33、框架結構時不輸出此項。目前程序自動對 Ratx1/Raty1和Ratx2/Raty2 進行判別、只要 某個樓層上述比值不滿足要求.即對該樓層講行地震力放大。 h.高位轉(zhuǎn)換時轉(zhuǎn)換層上部和下部結構的等效側(cè)向剛度比該參數(shù)主要依據(jù)高規(guī)附錄 E.0.3輸出高位轉(zhuǎn)換時剪彎剛度比。i.結構整體抗傾覆驗算結果根據(jù)高規(guī)12.1.7條，輸出傾覆驗算結果，輸出風和地震分別作 用下的抗傾覆驗算結果。j.結構舒適性驗算結果根據(jù)高規(guī)3.7.6條，輸出風荷載作用下的舒適度驗算結果，分別給出了 X、Y向的順風向與橫風向振動最大加速度。k.結構整體穩(wěn)定驗算結果根據(jù)高規(guī)5.4.15.4.4條，給出結構的剛重比和是否需要考慮P-效

34、應等信息。1.樓層抗剪承載力、及承載力比值根據(jù)高規(guī)3.5.3條和抗規(guī)表3.4.3-2 ,輸出本層與上一層樓層受 剪承載力的比值，若比值小于 0.8,則樓層受剪承載力突變，為薄弱（2）周期、地震力與振型輸出文件（WZQ.OUT主要內(nèi)容如下：a.各振型特征參數(shù)（周期、周期比）和地震作用最大方向高規(guī)3.4.5條、為控制結構的扭轉(zhuǎn)效應、對第一扭轉(zhuǎn)周期和第一平動周期的比值作了明確的規(guī)定。如何判斷一個周期是扭轉(zhuǎn)周期還是 平動周期，可以通過扭轉(zhuǎn)系數(shù)來判定。若扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5 ,則為扭轉(zhuǎn)為主的周期；若平動系數(shù)大于 0.5,則為平動為主的周期。規(guī)范只 要求第一扭轉(zhuǎn)周期與第一平動周期的比值、 對第一扭轉(zhuǎn)周期與第

35、二平 動周期的比值沒有規(guī)定也實際工程中、對多層建筑應保證第一周期為平動周期： 對高層建 筑、應保證第一、二周期均為平動周期、第三周期為扭轉(zhuǎn)周期。另外 對于高層結構的平動周期、應使平動系數(shù)大于 0.7 （宜大于0.8）。注意：由于周期比顯示的是結構側(cè)向剛度和扭轉(zhuǎn)剛度之間的相對 關系，而非絕對大小，即不是要求把結構做得如何的“剛”，而是要 求把結構布置得均衡合理，即抗側(cè)力構件的布置盡可能做到均勻、 分 散、對稱、周邊。當周期比不滿足限值要求時，只能從整體上去調(diào)整 結構的平面布置，把抗側(cè)力構件布置到更有效、 更合理的位置上，力 求結構在兩個主軸方向上的抗震性能相接近，若僅從局部入手做些局 部的調(diào)整是

36、很難奏效的。地震作用最大方向若為土 1674度時，應在“斜交抗側(cè)力構件 方向”中輸入相應角度并重新計算。b,各振型的地震力輸出輸出X、Y向各振型下的地震作用。c.主振型判斷信息對于剛度均勻的結構，在考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時，一般來說前6個 振型為主振型，但對于剛度不均勻的結構，上述規(guī)律不一定存在，程 序給出了各個振型對基底剪力的貢獻， 通過查看各振型下的基底剪力 來判別每個振型對基底剪力貢獻的大小（見下圖）。各振型作用下方向的基底剪力振型號 勇力(kN)12175.212皿583166.2141361.545 4.816 89.S67 510.3681 .759137.2110274.4311254

37、120.81134見45147.04151 .仙各振型作用下丫方向的基底剪力振型號1289101112131415剪力（呼0 29.122382.8271 .4 3 甘.201455.8939.896.0575.0182.6323.510.00297.22 .3550.27307.10d.各樓層的地震作用、剪力、剪重比、彎矩輸出的結果為各振型下地震荷載進行 CQ即合后得到的結果。立 此應重點考察剪重比是否滿足規(guī)范要求。e.有效質(zhì)量系數(shù)有效質(zhì)量系數(shù)是判定結構振型數(shù)取得夠不夠的重要指標， 也是地 震作用夠不夠的重要指標。當有效質(zhì)量系數(shù)大于90%寸，表示振型數(shù)、 地震作用滿足要求，否則應增加計算的振

38、型數(shù)。f.各樓層地震剪力系數(shù)調(diào)整情況依據(jù)抗規(guī)5.2.5條和高規(guī)4.3.12條，計算的各樓層地震剪力應 滿足最小剪力系數(shù)要求。依據(jù)規(guī)范條文說明，當?shù)讓拥卣鸺袅Σ粷M足 要求需進行調(diào)整時，對其上部所有樓層進行調(diào)整， 原先計算的傾覆力 矩、內(nèi)力和位移均需作相應調(diào)整。目前程序可以自動按規(guī)范要求進行 剪力調(diào)整。(3)位移輸出文件(WDISP.OUT在結構計算時，若選擇位移“簡化輸出”，位移輸出文件中只有 每個工況下每層的最大位移、位移比等信息；若選擇位移“詳細輸出”， 位移輸出文件中除了每層的最大位移、位移比等信息外，還有各工況下各層各節(jié)點的三個線位移； 一般情況下可選擇位移“簡化輸出”。輸出主要內(nèi)容如下

39、：a.X、Y向地震以及偶然偏心地震作用下的樓層位移b.X、Y向風荷載作用下的樓層位移c.X、Y向規(guī)定水平力以及偶然偏心規(guī)定水平力作用下的樓層位移注意：樓層層間位移角在地震和風荷載作用下均需滿足規(guī)范要求，且可不考慮偶然偏心影響。樓層位移比的控制應采用規(guī)定水平力并考慮 偶然偏心。（4）框架柱傾覆彎矩及0.2V0調(diào)整系數(shù)（WV02Q.OUT對于框架-剪力墻結構、短肢剪力墻結構，框架或短肢剪力墻所 承擔的傾覆力矩是很重要的設計參數(shù)和指標。其主要輸出內(nèi)容如下： a,各層各塔的規(guī)定水平力依據(jù)高規(guī)3.4.5條文說明中“規(guī)定水平力”，一般可采用振型組 合后的樓層地震剪力換算的水平作用力， 并考慮偶然偏心。水平

40、力的 換算原則：每一樓面處的水平作用力取該樓層面上、 下兩個樓層的地 震剪力差的絕對值。根據(jù)上述原則，輸出的規(guī)定水平力是依據(jù) WZQ.OU文件中的各層 的樓層剪力（Vx和Vy）計算差值得到的。對于嵌固端以下樓層、程序不計算規(guī)定水平力、主要是因為嵌固 端以下樓層不做扭轉(zhuǎn)位移比的控制， 所以對嵌固端以下樓層輸出的規(guī) 定水平力為0。b.規(guī)定水平力框架柱及短肢墻地震傾覆力矩（抗規(guī)）c.規(guī)定水平力框架柱及短肢墻地震傾覆力矩百分比 （抗規(guī)）注意：根據(jù)抗規(guī)和高規(guī)、應據(jù)此項數(shù)據(jù)判別框架柱及短肢墻地震 傾覆力矩百分比。d.規(guī)定水平力框架柱及短肢墻地震傾覆力矩以及傾覆力矩百分比（軸力方式）該輸出信息是軟件按照力學

41、方法計算的傾覆力矩和傾覆力矩百分比，與規(guī)范方法有出入， 可不作參考。e.內(nèi)力CQC勺框架柱及短肢墻地震傾覆力矩以及傾覆力矩百分比該輸出信息是軟件按照02系列規(guī)范方法計算的傾覆力矩和傾覆 力矩百分比，與10規(guī)范方法有出入，可不作參考。3.電算結果主要參數(shù)的控制：（1）剪重比應符合GB50011-2010第5.2.5條規(guī)定。當剪重比小 于規(guī)范限值時，應優(yōu)先考慮調(diào)整結構的布置，增加抗側(cè)剛度，使得結 構滿足剪重比要求；當剪重比小于規(guī)范限值不多時 （如相差5%以內(nèi)） 且不滿足的樓層數(shù)量小于樓層總數(shù)量的 10%寸，可通過增大地震作用 的方法來滿足剪重比要求。當剪力系數(shù)小于規(guī)定值較多時， 應增加結 構的抗側(cè)

42、剛度，或減輕自重。（2）高層結構的周期比（以扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期 Tt與平動為主 的第一自振周期T1之比）：A級高度高層建筑不應大于0.9, B級高 度高層建筑及復雜高層建筑不應大于0.85。（必須對全樓強制采用剛性樓板假定條件下）。（3）位移比（樓層豎向構件最大彈性水平位移和層間位移與該樓層 兩端彈性水平位移和層間位移平均值的比值）：多層建筑不應大于1.5 （當層間位移角不大于規(guī)范限值 40%吐可以適當放寬至1.6）; A級 高度高層建筑和 B級高度高層建筑及復雜高層建筑不應大于 1.4。顯 形柱框架結構不應大于1.45。（必須對全樓強制采用剛性樓板假定條 件，是在考慮偶然偏心影響的規(guī)定水

43、平地震力作用下）。（4） X、Y兩向有效質(zhì)量系數(shù)，均要保證不小于 90%達不到時，應 增加振型數(shù)，重新計算。（5）樓層層間最大彈性水平位移與層高的比值（位移角）必須滿足 JGJ3-2010 第 3.7.3 條或 GB50011-2010B 5.5.1 條規(guī)岸；對于異形 柱框架結構必須滿足 JGJ149-2006第4.4.1 條規(guī)定（必須對全樓強制采用剛性樓板假定條件，采用 CQCT法計算的位移角，在地震或風荷載作用均需滿足）。注：抗震設計時，本條規(guī)定的樓層層間最大彈性水平位移計算 不考慮偶然偏心的影響（即考慮偶然偏心時，位移角限值沒有規(guī)定）。（6）抗震設計的框架一剪力墻結構，在規(guī)定的水平力作用

44、下，結構 底層框架部分承受的地震傾覆力矩不應大于結構總地震傾覆力矩的 50%否則應按框架結構定義框架的抗震等級、控制柱的軸壓比，具 體規(guī)定詳高規(guī)第8.1.3條。（7）抗震設計的短肢剪力墻結構（指高層建筑結構），在規(guī)定的水 平力作用下，短肢剪力墻承擔的底部傾覆力矩不小于結構總底部地 震傾覆力矩的30%,不大于結構總底部地震傾覆力矩的 50%。另外，目前程序?qū)τ诰哂休^多短肢剪力墻的剪力墻結構判別方 法如下：墻肢截面厚度不大于 300mm各肢截面高度與厚度之比不 大于8、總肢數(shù)不大于2的剪力墻。需注意以下幾點： a.對于一字形短肢剪力墻，當高厚比小于 4時，會按柱設計； b.總肢數(shù)不大于2需要整體判

45、斷，就是說每一肢相連的總墻肢數(shù)（包 括自身）均不能大于 2,否則每一肢都不會被判定為短肢剪力墻。 如“z”形截面剪力墻、程序是按一般剪力墻考慮的、需根據(jù)具體工 程情況作調(diào)整。4.電算過程中幾個值得注意的問題（1）剪力墻上洞口輸入：跨高比小于等于 2.5,剪切變形為主按墻 上開洞輸入；跨高比大于等于 5按框架梁輸入。在兩者之間可酌情 處理。（2）墻柱輸入問題：原則上按實際輸入，滿足墻的要求（hEbw4）按墻輸入，滿足柱按柱或異形柱輸入。（3）隔墻位于樓板上時，優(yōu)先考慮折算為樓面恒載輸入；對于單向 板，當隔墻沿板受力方向布置（即隔墻與板短向平行）時，也可布 置虛梁導荷，當布置虛梁導荷時、樓板配筋應

46、采用理正工具箱或手算校核配筋。注：當布置虛梁導致其支座梁計算配筋異常大時或為雙向板，不應采用布置虛梁導荷的方法，應將隔墻荷載折算為樓面恒載。(4)斜屋面荷載輸入：恒載應折算成水平投影面上的均布恒載(除 以cos%, %為屋面坡角)；屋面均布活載及雪荷載應直接按荷載規(guī) 范規(guī)定的水平投影面上的荷載采用，不需要除以cos %。(5)屋面均布活荷載不應與雪荷載同時組合，只取大值。(6)樓梯間輸入：當需要考慮樓梯構件影響時(即樓梯構件參與抗 震計算)，樓梯應輸入計算，具體輸入方法詳PMCA說明書。當輸入 樓梯信息后，在退出PMCADf,會有一個“樓梯自動轉(zhuǎn)換為梁(數(shù)據(jù) 在LT目錄下)”選項，若勾選該項，

47、則程序在當前目錄下生成以LT命名的文件夾，該文件夾中保存著將樓梯轉(zhuǎn)換為寬扁梁后的模型。需要將工程目錄指向該文件夾并重新計算， 即可考慮樓梯參與結構整體 分析。注意：(1)當樓梯轉(zhuǎn)換為寬扁梁后，原樓梯間的房間分割會發(fā)生改變， 原樓梯間的板厚、恒活載信息將丟失(即恢復為本層的默認值)，需干預修改。(2)當樓梯轉(zhuǎn)換為寬扁梁后、程序已經(jīng)自動考慮寬扁梁自重、 即 樓梯斜板自重已經(jīng)自動考慮，樓梯間恒載輸入時可扣除樓梯斜板自 重。當不需要考慮樓梯構件影響時、幾何輸入時可將梯段板及層間休息平 臺處板厚設為0,按均布恒活載布置到樓梯間。是否需要考慮樓梯構件影響、另詳結構部關于樓梯設計的統(tǒng)一規(guī)定。(7)外立面飄窗

48、和建筑節(jié)點大樣的重量應經(jīng)過計算可折算成梁上和 剪力墻上線荷載輸入。當陽臺設有鏤空欄桿時,其線荷載應按欄板的 重量(不小于4kN/m)輸入電算。(8)剪力墻上有線荷載作用或開結構洞時,應按實際輸入，不應漏算何載。(9)電梯機房樓面處除均布活荷載(7.0 kN/m2)應輸入之外，還需要 輸入電梯運行時作用在機房樓面處梁或墻上的集中荷載 (荷載位置及 大小應按電梯設備圖確定)。(10)特殊構件補充定義：框支轉(zhuǎn)換大梁、托柱轉(zhuǎn)換梁(包括房屋頂層梁上托柱的小 轉(zhuǎn)換梁)和框支柱、角柱的定義，必須通過特殊構件補充 定義中的菜單手動確認，應先指定框支柱，后指定角柱， 定義了角柱，程序自動按照雙偏壓計算。彈性樓板

49、：彈性板3一般用于厚板轉(zhuǎn)換層；彈性板 6一般 用于板柱結構；彈性膜一般用于普通轉(zhuǎn)換層、大開洞連接 薄弱處的樓板以及多塔連體結構中的弱連接板等。抗震等級：不同構件及不同部位的抗震等級不同時，可逐 個指定。比如轉(zhuǎn)換層結構底部加強部位的剪力墻，抗震等 級比非加強部位高時可在此指定。 次梁端部支承在連梁上時，次梁端部應按較接處理；次梁 端部支承在框架梁上時，是否按較接應根據(jù)具體情況酌情 處理。(11)剛度比計算：(必須對全樓強制采用剛性樓板假定條件下)剪切剛度Ki=GiAi/hi: 一般用于一、二層轉(zhuǎn)換、砌體結構， 也可用來判斷地下室的嵌固點。剪彎剛度Ki=Fi/ Ai: 一般用于二層以上轉(zhuǎn)換、帶斜撐

50、的鋼 結構。抗規(guī)GB50011-2013.4.3條及高規(guī)JGJ3-2010 第3.5.2-1條定義的側(cè)向剛度Ki=Vi/ zUi:用于框架結構 的一般工程。高規(guī)JGJ3-2010第3.5.2-2條定義的考慮層高修正的 側(cè)向剛度Ki=Vi*Hi/ A Ui:用于除框架結構以外的一般工 程。說明：由于考慮層高修正的側(cè)向剛度比僅在高規(guī)中提及，而 抗規(guī)沒有規(guī)定，SATWEQ序目前同時計算的剛度比，若 其中有一個不滿足要求，即判定為軟弱層，執(zhí)行規(guī)范的相關 規(guī)定。(12) 79度抗震設防的高層建筑結構，當存在下列情況之一時，應采 用彈性時程分析法進行多遇地震下的補充計算： 甲類高層建筑結構; 乙、丙類的高

51、層建筑結構超過一定的高度： 側(cè)向剛度不規(guī)則； 樓層受剪承載力小于相鄰上一層的 80%;樓層質(zhì)量比大于1.5;復 雜高層建筑結構。具體應按高規(guī) JGJ3-2010第4.3.4-3 條及 3.5.23.5.6條執(zhí)行。5.電算結果輸出內(nèi)容：(1)結構設計總信息輸出文件(WMASS.OUT(2)周期、地震力與振型輸出文件(WZQ.OUT(3)結構位移輸出文件(WDISP.OUJE(4)超筋超限信息(WGCPJ.OUT(5)框架柱及短肢剪力墻地震傾稷彎矩(當為框架一剪力墻結構或 短肢剪力墻結構時應打印此項)(WV02Q.OUT(6)電算幾何平面簡圖(FLR1N.T)。(7)電算荷裁平面簡圖。(8)墻、柱

52、軸壓比平面簡圖(WPJC 1N.T)。(9)梁、板、柱、墻配筋計算面積平面簡圖( WPJN.T)。(10)剪力墻邊緣構件配筋計算面積平面簡圖( WPJC 1N.T)。(11)特殊構件定義平面簡圖(包括抗震等級、角柱、框支梁柱等定 也。(12)基礎設計荷載：應采用 JCCAD中的目標組合、一般選用最大軸力組合，荷載組合類型分別為：1）標準組合荷載;2）基本組合荷載;3）準永久組合荷載。（13） JCCAD勺后處理部分輸入的總信息和計算結果簡圖。6.結構計算書的主要內(nèi)容：（1）豎向荷載計算書（包括樓屋面荷載及內(nèi)、外墻體面荷載取 值）。 電算結果輸出內(nèi)容（見上一項）。（3）單樁承載力計算及樁身受壓承

53、載力驗算、抗拔樁裂縫寬度驗（4）樓梯板、樓梯梁、懸臂板、雨蓬等結構計算書。（5）地下室、水池的抗浮驗算以及外墻、底（頂）板承載力計算 和裂縫寬度驗算計算書。（6）基礎、樁基沉降驗算及軟弱下臥層承載力驗算計算書。 上部結構中的框支轉(zhuǎn)換大梁、托柱轉(zhuǎn)換梁及其它大跨度梁（跨度A 8.4m）裂縫寬度驗算計算書（只對跨中裂縫寬度進行 控制、一類環(huán)境、裂縫寬度w 0.3mm）二、基礎設計1 .確定基礎面積或按單樁承載力確定樁的數(shù)量時，傳至基礎或承臺底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組 合（標準值）。相應的抗力應采用地基承載力特征值或單樁承載 力特征值。2 .計算地基變形時，傳至基礎底面上的

54、荷載效應應按正常使用極限 狀態(tài)下荷載效應的準永久組合（準永久值），不計入風荷載和地 震作用。3 .確定基礎或樁承臺高度、計算基礎內(nèi)力（受沖切、受剪、受彎）確定配筋時，上部結構傳來的荷載效應組合和相應的基底反力， 應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合（設計值）。4 .應采用JCCAD1行基礎設計，以便高效、高質(zhì)量的完成上述工作。5 .抗壓樁設計除了計算單樁豎向抗壓承載力特征值之外，還應驗算 樁身承載力是否滿足規(guī)范規(guī)定。6 .抗拔樁兼作抗壓樁時應分別計算單樁豎向抗拔承載力特征值和 單樁豎向抗壓承載力特征值。7 .抗拔樁兼作抗壓樁時應分別驗算地下水位最高時（地質(zhì)勘察報告 中提供的抗浮設計水位）作

55、用在單樁樁頂?shù)纳习瘟σ约暗叵滤?最低時作用在單樁樁頂?shù)膲毫Σ怀^單樁豎向承載力特征值。8 .抗拔樁兼作抗壓樁時應分別驗算樁抗拔時的樁身裂縫寬度和樁 抗壓時的樁身承載力是否滿足規(guī)范規(guī)定。9 .當人防地下室基礎采用樁基時，需要驗算人防工況條件下的樁身 強度是否滿足規(guī)范規(guī)定（不驗算人防工況條件下樁的承載力）。10 .靜載試驗所確定的單樁豎向極限承載力除以安全系數(shù)2為單樁豎向承載力特征值Ra。11 .兩樁梁式承臺應按GB50010-2010中附錄G的深受彎構件配置縱 向受拉鋼筋、水平及豎向分布鋼筋。縱向受力鋼筋的錨固按JGJ94-2008 執(zhí)行。12 .當兩樁梁式承臺的上部縱筋為架立筋時，其配筋率按

56、W0.1%控制。13 .鋼筋混凝土獨立基礎的受沖切及受彎承載力應滿足規(guī)范規(guī)定， 主筋除滿足計算要求外，其最小配筋率應滿足GB50010-2010第8.5.2條中0.15%的規(guī)定。14.鋼筋混凝土條形基礎的受剪及受彎承載力應滿足規(guī)范規(guī)定，主 筋除滿足計算要求外，其最小配筋率應滿足GB50010-2010第8.5.2條中0.15%的規(guī)定。15 .鋼筋混凝土多樁板式承臺的受沖切、受剪、受彎承載力應滿足 規(guī)范規(guī)定，主筋除滿足計算要求外，其最小配筋率應滿足JGJ94-2008中0.15%的規(guī)定。多樁板式承臺（標準形式的 3樁至9 樁承臺）的上部一般不配構造鋼筋。縱向受力鋼筋的錨固按JGJ94-2008 執(zhí)行。16 .當獨立基礎或獨立承臺上部的柱（墻）多于一根（片）時，應按 聯(lián)合基礎（承臺）設計。其上、下部受力鋼筋除滿足計算要求外， 其最小配筋率應滿足 GB50010-2010第8.5.2條中0.15%勺規(guī)定。 聯(lián)合基礎設計應優(yōu)先考慮采用肋梁條基（板基），肋梁的受彎及 受剪（剪壓比應滿足 GB50010-2010第6.3.1條規(guī)定）