1、監利服裝產業園（一期）落地式腳手架專項施工方案編制人： 審核人： 審批人： 武漢博宏建設有限公司2018年6月30日目 錄第一節、工程概況- 2 -一、工程概況2二、施工要求2三、技術保證條件-2第二節、編制依據3第三節、施工計劃- 4 -4材料與設備計劃4第四節、施工工藝技術5一、技術參數5二、工藝流程5三、施工方法5四、檢查驗收9第五節、施工安全保證措施10一、組織保障10二、技術措施12三、應急預案14四、監測監控16第六節、勞動力計劃17一、專職安全生產管理人員17二、特種作業人員17第七節、計算書及相關圖紙18 落地式腳手架項施工方案第一節、工程概況工程名稱：監利縣服裝產業園建設工程

2、（一期）工程地點：監利縣發展大道與創業路交匯處建設單位：監利縣豐源城市投資開發有限責任公司施工單位：武漢博宏建設有限公司設計單位：中南建筑設計院股份有限公司 勘察單位：中南建筑設計院股份有限公司監理單位：湖北中南工程建設監理公司監利縣服裝產業園是由監利縣城市建設投資開發公司新建，由武漢市漢陽市政建設集團有限公司承建，本工程位于監利縣發展大道與創業路交匯處，本工程辦公樓9層、宿舍6層、食堂3層、廠房4層組成，地下車庫工程，地下室總高度為4.4m，樓層為框架結構。本工程設計使用年限類別為3類50年，防火等級二類，耐火等級為二級。抗震設防烈度為6度，建筑結構安全等級為二級，辦公樓9層高度為35.55

3、m、宿舍6層高度為22.8m、食堂3層高度為15.15m、廠房4層框架結構，建筑高度為19.80m，地上主要為綜合管理大樓、宿舍、廠房、食堂、動力中心。二、施工要求1、確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。三、技術保證條件1、安全網絡2、腳手架的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑結構荷載規范GB50009-2011混凝土結構設計規范GB50010-2010鋼結構設計規范GB50017-2014建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施

4、工高處作業安全技術規范JGJ80-2016建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011相關施工設計圖紙等。第三節、施工計劃材料與設備計劃1、搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁

5、厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。2、扣件為可鍛鑄造扣件，其材質應符合建設部鋼管腳手扣件標準GB15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于

6、5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65N·m時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，力求環保美觀。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構G

7、B 700-88中Q235-A鋼的要求。7、水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等宜采用42×2.5mm 焊接鋼管，也可采用48×3.5mm焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定，相應的扣件規格也應分別為42mm、48mm或42mm/48mm。主要材料參數表【鋼管落地腳手架(2)】鋼管48 × 3.0扣件配套腳手板竹笆片腳手板安全網密目安全網第四節、施工工藝技術一、技術參數【鋼管落地腳手架(2)】腳手架排數雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)4雙立桿高度(m)4立桿型號48 

8、15; 3.0立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)1.05立桿步距(m)1.8連墻件布置方式二步三跨施工均布荷載(kN/m2)2同時施工層數1腳手板鋪設層數1地區武漢市基本風壓(kN/m2)0.32二、工藝流程1、鋼管落地腳手架 場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿大橫桿（擱柵）小橫桿剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。三、施工方法鋼管落地腳手架定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手

9、架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。1、地基基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿設置(1) 每根立桿底部應設置底座或墊板。 (2) 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立

10、桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿回定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。(3) 腳手架底層步距不應大于2m。(4) 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距宜按規范JGJ130表6.4.1采用。 (5) 立桿按長除頂層頂步外其余備層備步接頭必須采用對按扣件連接。 (6) 立桿頂端宜高出女兒墻上皮lm，高出檐口上皮1.5m。 (7) 雙管立桿中副立桿的高度不應低于3步，鋼管長度不應小于6m。(8) 立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖3、縱向水平桿、橫向水平桿設置(1) 縱向水平桿的構造應符合下列規定： 1)

11、縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；2) 縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定： 縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mmm；當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向

12、水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm。(2) 橫向水平桿的構造應符合下列規定： 1) 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除； 2) 作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置， 最大間距不應大于縱距的1/2；3)當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端， 應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內，插入長度不應小于180mm。4)使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣

13、件固定在立桿上，另一端應插入墻內，插入長度亦不應小于180mm。4、腳手架防護(1)腳手板1) 作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm： 2)沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150rnm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm（圖6.2.3a）；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應

14、小于 100mm（圖6.2.3b）。 3) 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。 4) 作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。(2)水平防護欄桿（包括踢腳板）1) 腳手架外側使用合格密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。2) 選用安全繩張掛安全網，要求嚴密、平整。3) 腳手架外側設防護欄桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.6m和1.2m。4) 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設防護欄桿。5）增加施工層的腳手板、防護欄、踢腳板設置6)

15、腳手架上門洞、出入口構造示意圖： (3) 施工作業層1) 欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側； 2) 上欄桿上皮高度應為1.2mm；3) 擋腳板高度不應小于180mmm；4) 中欄桿應居中設置。(4) 腳手架內側1) 腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。2) 腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。3) 施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。5、連墻件(1) 腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。(2) 拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處

16、。(3) 外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須先增設可靠，有效的拉結點，以確保外架安全可靠，方可拆除原拉結點。四、檢查驗收鋼管落地腳手架1、腳手架應在下列階段進行檢查與驗收：(1) 基礎完工后及腳手架搭設前；(2) 作業層上施加荷載前；(3) 每搭設完1013m 高度后；(4) 達到設計高度后；(5) 遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；(6) 停用超過一個月。2、進行腳手架檢查、驗收時應根據下列技術文件：(1) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第8.2.38.2.5條的規定；(2) 施工組織設計及變更文件；(3) 技術交底文件。3

17、、腳手架使用中，應定期檢查下列項目：(1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞加桁架等的構造是否符合要求；(2) 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；(3) 扣件螺栓是否松動；(4)高度在24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011表8.2.4項次1、2的規定；(5) 安全防護措施是否符合要求；(6) 是否超載。4、腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011表8.2.4的規定。5、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。

18、抽樣檢查數目與質量判定標準，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001表8.2.5的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。第五節、施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環境保護體系二、技術措施腳手架搭設技術措施鋼管落地腳手架1、避雷裝置應包括接閃器、引下線和接地裝置。1）房屋四角的腳手架立桿上設接閃器，接閃器用直徑25-32mm，壁厚不小于3mm的鋼管或直徑不小于12mm的鋼筋制作，設在腳手架易受雷擊的頂端。高度不小于1m，并將所有最上層的橫桿全部連通，形成避雷網路。2）引下線應采用直徑不小于8mm的圓鋼或寬為24mm、厚度為4mm的扁鋼制作。3）垂直接地

19、體宜采用長為2.5m直徑12mm圓鋼或厚度為4mm角鋼制作，間距5m設置。水平接地體宜采用直徑12mm圓鋼或厚度為4mm截面為100mm2扁鋼制作。4）接地體埋深不小于0.6m，應避開人經常活動區。避雷裝置的引線、接地連接線等連接處必須用焊接，其焊接長度應為扁鋼寬度或圓鋼直徑的6倍。2、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。3、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜鳳繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。4、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。5、嚴禁腳手板存在探頭

20、板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。6、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。7、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。8、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。9、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。10、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。鋼管落地腳手架拆除技術措施1、拆除腳手架前的準備工作應符合下列規定： (1) 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻

21、件、支撐體系等是否符合構造要求； (2) 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施； (3) 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底； (4) 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。 2、拆除腳手架時，應符合下列規定： (1) 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業； (2) 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固； (3) 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件； (4) 當腳手架采取分段。分立面拆除時

22、，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第6.4.2條第4款、第6.6.3 條第1、2款的規定設置連墻件和橫向斜撐加固。3、卸料時應符合下列規定：(1) 各構配件嚴拋擲至地面；(2) 運至地面的構配件應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第8.1.28.1.5條的規定及時檢查。整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。三、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領

23、導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面

24、報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：

25、將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：向濤 電話安全員： 王水山 電話技術負責人：王單武 電話醫院救護中心：120 匪警：110 火警：1

26、19通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。四、監測監控1、安全管理(1) 搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；(2) 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；(3) 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；(4) 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；(5) 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后

27、架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；(6) 腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除；(7) 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；(8) 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；(9) 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；(10) 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；(11) 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005的有關規定執行；(12) 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警

28、戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求(1) 使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；(2) 彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；(3) 做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地

29、區情況，每24年涂刷一次，每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；(4) 搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(5) 腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；(6) 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩

30、種1) 由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；2) 由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下

31、向濤（項目經理）組長，負責協調指揮工作；邵四元（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；王水山（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；陳偉（架子工班長）組員，負責現場具體施工；2、 特種作業人員：付慶龍、徐潔、翁銳、郭斌。 第七節、計算書及相關圖紙【計算書】鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2011)、鋼結構設計規范(GB 50017-2014)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 6-21.5m，采用雙管立桿

32、；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.35m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:1層；3.風荷載參數本工程地處湖北武漢市，基本風壓0.32kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定

33、性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:5；5.地基參數地基土類型:粘性土；地基承載力標準值(kPa):140.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第

34、5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.7=0.98kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和

35、跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251kN·m；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297kN·

36、m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =58.465N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7kN/m； 最大撓度計算值為：=0.677×0.143&#

37、215;15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)=1.593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1

38、= 0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05=1.728kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN

39、83;m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN·m ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.611kN·m；最大應力計算值 =M / W=0.611×106/5080=120.313N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.313N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=5

40、15;0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900)=2.07 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.024+2.07=2.

41、094 mm；小橫桿的最大撓度為 2.094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.038

42、×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值: P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=2×1.05×1.5 /2=1.575kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582kN；R < 16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：D

43、表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NGD1=0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×(13.50-12.00)=0.235kN； NGS1=0.1248+0.038+(1.50×2/2)×0.038/1.80×12.00=2.342kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NGD2= 0.3×0×1.5×(1.05+0.2)/2=0kN； NGS2= 0.3×(13-0)×1

44、.5×(1.05+0.2)/2=3.802kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NGD3=0.15×0×1.5/2=0kN； NGS3=0.15×(13-0)×1.5/2=1.462kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NGD4=0.005×1.5×(13.5-12)=0.011kN； NGS4=0.005×1.5×12=0.09kN；經計算得到，靜荷載標準值 NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=0.246kN； NG

45、S=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=7.697kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Nd=1.2 NGD+0.85×1.4NQ=1.2×0.246+ 0.85×1.4×3.15= 4.044kN； Ns=1.2 NGS+0.85×1.4NQ=1.2×7.697+ 0.85×1.4×3.15= 12.985kN；不考慮風

46、荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'd=1.2NGD+1.4NQ=1.2×0.246+ 1.4×3.15=4.706kN；N's=1.2NGS+1.4NQ=1.2×7.697+ 1.4×3.15=13.647kN；六、立桿的穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。穩定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.32kN/

47、m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74，0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為: Wk1=0.7 ×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2； Wk2=0.7 ×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 分別為: Mw1=0.85 ×1.4Wk1Lah2/10=0.85 ×1.4×0.035×1.5

48、×1.82/10=0.021kN·m； Mw2=0.85 ×1.4Wk2Lah2/10=0.85 ×1.4×0.035×1.5×1.82/10=0.021kN·m；1. 主立桿變截面上部單立桿穩定性計算。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=Nd=4.044kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N'd= 4.706kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手

49、架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=4044.24/(0.186×489)+20515.247/5080=48.503N/mm2；立桿穩定性計算 =48.503N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=4705.74/(0.186×489)=51.738N/mm2；立桿穩定性計算 =51.738N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.